南部縣明德醫(yī)院住院部設(shè)計(jì)

南部縣明德醫(yī)院住院部設(shè)計(jì)摘要：本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的題目為南部明德醫(yī)院住院部設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)內(nèi)容包括建筑設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、施工組織設(shè)計(jì)。該住院部樓坐落于城區(qū)中心，臨近有其它的建筑，前有主干道路，交通非常方便。建筑層數(shù)為5層，建筑總高度22.6m，層高為3.4m，總建筑面積6207.5m2，底層占地面積為1045m2。此住院部采用的是鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑抗震設(shè)防烈度為7度，抗震等級(jí)為三級(jí)，基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，樓梯采用的板式樓梯。結(jié)構(gòu)計(jì)算包括手算和電算兩部分，其中手算部分的內(nèi)容包括：一榀框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算，該框架相鄰的樓板計(jì)算，框架下柱基的計(jì)算，樓梯計(jì)算。電算部分采用中國(guó)建筑科學(xué)院編制的PKPM結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件進(jìn)行整體三維空間分析計(jì)算，結(jié)合相應(yīng)的結(jié)構(gòu)構(gòu)造要求，繪制結(jié)構(gòu)施工圖，寫出相應(yīng)的設(shè)計(jì)說明。根據(jù)工程特點(diǎn)和施工條件，確定了施工方案和施工方法，進(jìn)行了施工組織設(shè)計(jì)和工程量計(jì)算，繪制了施工平面圖。通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，將四年的專業(yè)知識(shí)進(jìn)行了綜合應(yīng)用，使我的專業(yè)水平得到了提高。關(guān)鍵字：土木工程；框架結(jié)構(gòu)；抗震設(shè)計(jì)；施工設(shè)計(jì)；PKPMDesignfortheout-patientbuildingofMingDeHospitalinNanbucountyAbstract：Thisgraduationproject'stopicfliesdesignfortheout-patientbuildingofMingDeHospitalinNanbucounty.Thedesigncontentincludesarchitecturaldesign,structuraldesign,andconstructionorganizationplan.Thisteachingbuildingissituatedinthecenterofcity,approachingtootherconstructions,whosefrontisthebranchpath.Sothetransportationisveryconvenient.Aboutthisbuilding,Thefloornumberisfive,constructionheightis22.600m,thebuildingstoreheightis3.4m,grossbuildingareais6207.5m2,firstfloorareais1045m2.Reinforcedconcreteportalframeisadaptedinthisofficebuilding.Accordingtothedesigningrequirement,theearthquakeintensityis7degreestosetupdefences,thegradeofantidetonationisthreegrades.Thefoundationisindependenttype.Thestaircaseistheboardstylestaircase.Thecalculationoftheframeiscomprisedofmanualworkandcomputerwork.Themanualworkmainlyincludedthecalculationaboutoneentryframe,floorboardsnearthecalculatedframe,andfreefoundationsundertheframe.Ontheotherhand,thecomputerworkaccomplishedthewholecalculationaboutthebuildingwiththePKPMsoftofChinaAcademyofBuildingResearch.Inaddition,theshopdrawingsoftheengineeringandtheexplanationswerecompletedunderobservationofthestructurecode.Intheend,accordingtothepropertyofengineeringandworkplace,Ifinishedconstructionorganisationdesignandthequantityoftheengineering.Atthesametime,theplanemapabouttheconstructionorganisationwasalsoperfect.Myspecialityabilityhasdevelopedthroughthegraduationdesignandtheapplicationofspecialitylearning.Keyword:Civilengineering,Reinforcedconcretestructure,Anti-quakeArchitecturalStructureDesign,Constructiondesign,PKPM目錄第1章緒論 1第2章建筑設(shè)計(jì) 22.1設(shè)計(jì)依據(jù) 22.2規(guī)劃設(shè)計(jì) 22.2.1規(guī)劃設(shè)計(jì)依據(jù) 22.2.2規(guī)劃指導(dǎo)思想 22.2.3建筑說明 32.2.4平面設(shè)計(jì) 32.2.5立面設(shè)計(jì) 32.2.6剖面設(shè)計(jì) 32.2.7構(gòu)造做法 3第3章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 63.1設(shè)計(jì)資料 63.1.1工程位置情況 63.1.2設(shè)計(jì)標(biāo)高 63.1.3樓面做法 63.1.4屋面做法 63.1.5衛(wèi)生間做法 63.1.6活荷載 63.2結(jié)構(gòu)選型 63.2.1上部結(jié)構(gòu)方案 63.2.2下部結(jié)構(gòu)方案 73.3初估梁柱截面尺寸 73.3.1梁截面初選。 73.3.2柱截面初選 83.4樓板的設(shè)計(jì) 83.4.1樓板荷載 93.4.2樓板配筋計(jì)算 103.5橫向框架在豎向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力計(jì)算 133.5.1橫向框架在豎向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖 133.5.2橫向框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 813.6橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力和位移計(jì)算 983.6.1各層重力荷載代表值計(jì)算 983.6.2橫向框架的水平地震作用位移計(jì)算 1053.6.3橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算 1113.7橫向框架梁柱內(nèi)力組合 1183.7.1一般規(guī)定 1183.7.2框架梁內(nèi)力組合 1193.7.3框架柱內(nèi)力組合 1223.8橫向框架梁柱截面設(shè)計(jì) 1283.8.1框架梁截面設(shè)計(jì) 1283.8.2框架柱截面設(shè)計(jì) 1353.9樓梯設(shè)計(jì) 1493.9.1樓梯設(shè)計(jì)基本概要 1493.9.2樓梯設(shè)計(jì) 1503.10基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 1553.10.1基礎(chǔ)設(shè)計(jì)值計(jì)算 1553.10.2獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 157第4章施工設(shè)計(jì) 1664.1單位工程施工組織設(shè)計(jì)說明書 1664.1.1編制總說明 1664.2.2工程概況 1674.2.3施工準(zhǔn)備工作 1674.2施工方案 1714.2.1施工測(cè)量 1714.2.2基礎(chǔ)施工 1724.2.3主體結(jié)構(gòu)施工 1744.3季節(jié)性施工措施 1884.3.1冬季施工 1884.3.2雨季施工 1894.3.3夏季施工 1904.3.4夜間施工 1914.4質(zhì)量保證措施 1914.4.1組織措施 1914.4.2技術(shù)措施 1914.4.3降低成本措施 1924.5產(chǎn)品保護(hù)措施 1934.6文明施工保證措施 1944.7安全施工措施 1944.8常見質(zhì)量通病防范措施 1954.8.1工程質(zhì)量目標(biāo)和質(zhì)量方針 1954.8.2質(zhì)量保證措施及實(shí)施 1954.9主要材料和施工機(jī)械設(shè)備計(jì)劃 1964.9.1主要材料計(jì)劃 1964.9.2施工機(jī)械和設(shè)備計(jì)劃 196結(jié)論 198致謝 199參考文獻(xiàn) 200第1章緒論本次設(shè)計(jì)是南部縣明德醫(yī)院門診樓設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)的重點(diǎn)為建筑方案設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，施工組織設(shè)計(jì)，著重理解在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的結(jié)構(gòu)方案選擇、荷載整理、荷載組合、抗震設(shè)計(jì)要求、內(nèi)力組合、框架結(jié)點(diǎn)構(gòu)造、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)要點(diǎn)、施工技術(shù)措施等。在畢業(yè)設(shè)計(jì)的過程中，熟悉相關(guān)的書籍、規(guī)范、程序使用手冊(cè)如《民用建筑設(shè)計(jì)通則》《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》等通用性規(guī)范。在設(shè)計(jì)的過程中注意的問題是正確處理建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的關(guān)系：建筑設(shè)計(jì)主要解決以下問題：①環(huán)境、場(chǎng)地、體形；②與人的活動(dòng)有關(guān)的空間組織；③建筑技術(shù)問題；④建筑藝術(shù)問題。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要解決以下問題：①結(jié)構(gòu)形式；②結(jié)構(gòu)材料；③結(jié)構(gòu)的安全性、適用性、耐久性；④結(jié)構(gòu)的連接構(gòu)造和施工方法。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是建筑設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上進(jìn)行的，但在建筑方案設(shè)計(jì)階段就應(yīng)考慮主體結(jié)構(gòu)方案。通過協(xié)調(diào)二者的關(guān)系，力爭(zhēng)將合理的結(jié)構(gòu)形式與建筑使用和美觀需要統(tǒng)一起來。在本次設(shè)計(jì)中手算了一榀框架所受到的豎向荷載，水平荷載，和地震荷載計(jì)算通過內(nèi)力分析，最后算出梁、柱、板的配筋。同時(shí)使用PKPM軟件電算出該框架的所有配筋圖。施工設(shè)計(jì)是在前兩者的基礎(chǔ)上進(jìn)行的，該工程采用流水施工，在算出工程量后進(jìn)行施工進(jìn)度安排，畫出施工平面圖，最后編輯出施工總說明。建筑、結(jié)構(gòu)、施工是相互聯(lián)系的。每一部分都關(guān)系到下一步的進(jìn)行。第2章建筑設(shè)計(jì)2.1設(shè)計(jì)依據(jù)本設(shè)計(jì)為南部明德醫(yī)院門診樓建筑設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)參考了國(guó)內(nèi)有關(guān)住院部方面的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范，并匯集了近幾年來對(duì)建筑設(shè)計(jì)的一些經(jīng)驗(yàn)，對(duì)住院部建筑設(shè)計(jì)的總布局和平面布局進(jìn)行了精心的設(shè)計(jì)，以保證該門診樓符合適用、經(jīng)濟(jì)、安全、防火的基本要求。本工程抗震設(shè)防烈度為七度，建筑物設(shè)計(jì)合理使用年限為50年。建筑耐火等級(jí)為三級(jí)。總平面布置：建筑物呈長(zhǎng)方型，長(zhǎng)約52.6米，寬約20.1米。2.2規(guī)劃設(shè)計(jì)2.2.1規(guī)劃設(shè)計(jì)依據(jù)國(guó)家有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范、規(guī)程、規(guī)定，包括《南部縣規(guī)劃管理技術(shù)規(guī)定》2009《民用建筑設(shè)計(jì)通則》GB50352-2005《綜合醫(yī)院建筑設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ64-89《屋面工程技術(shù)規(guī)范》GB50345-2004《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB-5006-2006《建筑無障礙設(shè)計(jì)》03J9262.2.2規(guī)劃指導(dǎo)思想建筑為五層，本方案以體現(xiàn)以人為本的設(shè)計(jì)理念,充分發(fā)揮南部縣地區(qū)的自然特色,創(chuàng)作出現(xiàn)代化的住院部建筑。并充分重視建筑總體的景觀效果,最大程度地提高門診樓的適用性,真正體現(xiàn)建筑與環(huán)境的和諧共存,人與自然親和的設(shè)計(jì)理念。1、設(shè)計(jì)要點(diǎn)根據(jù)門診樓性質(zhì)，應(yīng)將其設(shè)在交通便利處。門診樓建筑因其人流量較大，因此根據(jù)門診樓設(shè)計(jì)的要求，設(shè)計(jì)了適當(dāng)?shù)某隹凇?、環(huán)境綠化門診樓周圍予以綠化，以改善周邊環(huán)境。力爭(zhēng)把該門診樓建成優(yōu)雅的生態(tài)醫(yī)療場(chǎng)所。3、消防門診樓內(nèi)將會(huì)按照防火規(guī)范要求，滿足有關(guān)疏散距離，疏散樓梯，防火滅機(jī)械系統(tǒng)等等方面要求。2.2.3建筑說明本設(shè)計(jì)采用現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，主體為五層；層高為3.4，建筑面積約為6207..5，室內(nèi)外高差為0.45。建筑位置見小區(qū)施工總平面圖標(biāo)示?？拐鹆叶劝雌叨仍O(shè)防設(shè)計(jì)，框架等級(jí)按三級(jí)設(shè)計(jì)。2.2.4平面設(shè)計(jì)充分了解把握南方地區(qū)的辦公樓建筑建設(shè)習(xí)慣,氣候、地理位置特點(diǎn),設(shè)計(jì)出功能實(shí)用、結(jié)構(gòu)合理的現(xiàn)代醫(yī)院住院部。2.2.5立面設(shè)計(jì)由于該門診樓建筑建在臨近市區(qū)，所以在立面上要講究端重大方同時(shí)又與大自然融合，突出人與自然的和諧。在整體上布置上主要以合理為主，部分的玻璃幕墻富有更顯示出現(xiàn)代化的建筑風(fēng)格。2.2.6剖面設(shè)計(jì)確定房間的剖面形狀和比例關(guān)系，確定房屋的層數(shù)和各部分的標(biāo)高，研究豎向空間的處理，將平面、立面和剖面密切結(jié)合，充分注意兩者的聯(lián)系。2.2.7構(gòu)造做法1、地面：素土夯實(shí)，碎石夯入土中150厚（mm,以下同），60厚C15混凝土墊層，水泥漿一道（內(nèi)摻建筑膠）；20厚1：3干硬性水泥砂漿打底，10厚水磨石地面，玻璃條擦縫。2、樓面：30mm厚水磨石面層，20mm厚水泥砂漿找平層，20mm厚水泥砂漿板底抹灰，100mm厚鋼筋混凝土板，20mm厚板下抹灰。3、屋面：30mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層，APP改性瀝青防水卷材（四層做法），25mm厚1：3水泥沙漿找平層，100mm厚1：10水泥珍珠巖砂漿保溫層，30mm厚1：8白灰爐渣找坡度最薄處，100mm厚鋼筋混凝土板，20mm厚板下混合砂漿抹灰。4、內(nèi)墻飾面(1)廁所及盥洗室2.4m以下內(nèi)墻面做法：1：3水泥砂漿打底，1：2水泥砂漿結(jié)合層，瓷磚貼面。(2)其他內(nèi)墻做法：1：1：6混合砂漿打底，紙筋灰面，刷白涂料二度。踢腳線做法：刷10厚1：2水泥砂漿。粘貼大理石板，稀水泥擦縫，150高踢腳線。5、外墻飾面12厚1：3水泥砂漿打底，6厚1：2水泥砂漿光面拉光，外涂聚乙烯膠涂料，具體顏色另定。6、頂棚做法(1)廁所及盥洗室頂棚均為1：3水泥砂漿打底，1：2.5水泥砂漿抹面，刷白涂料二度。(2)其余房間頂棚及樓梯底為1：1：6混合砂漿打底，紙筋灰抹面，刷白涂料二度。7、樓梯全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓梯，樓梯欄桿、扶手樣式選自標(biāo)準(zhǔn)圖集。8、樓梯平臺(tái)樓面及踏步面做法同普通樓面，踏步上做銅質(zhì)防滑條二根，踏步做出擋水線。9、門窗及五金全部均為鋁合金門。雙推拉塑鋼窗，單層玻璃全封閉窗。第3章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1設(shè)計(jì)資料3.1.1工程位置情況該辦公樓位于四川省南部縣城區(qū)興中街的中段。建筑面積約6207.5m2?？拐鹪O(shè)防烈度按7度設(shè)防，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑場(chǎng)地土類別為Ⅱ類，場(chǎng)地特征周期為0.35s，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.10g?；撅L(fēng)壓為W0=0.35kN/m2。地面粗糙程度為C類。3.1.2設(shè)計(jì)標(biāo)高室內(nèi)設(shè)計(jì)標(biāo)高±0.000，室內(nèi)外高差0.450m。3.1.3樓面做法30mm厚水磨石面層，20mm厚水泥砂漿找平層，100mm厚鋼筋混凝土板，20mm厚水泥砂漿板底抹灰。3.1.4屋面做法20mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層，40厚C20細(xì)石混凝土剛性防水，三氈四油鋪小石子柔性防水，聚苯乙烯板隔熱層2%找坡，20mm厚1：3水泥砂漿找平層，100mm厚鋼筋混凝土板，20mm厚1：3水泥細(xì)砂漿板底抹灰。3.1.5衛(wèi)生間做法10mm厚防滑地磚，防水層，20mm厚水泥砂漿找平層,100mm厚鋼筋混凝土板，20mm厚水泥砂漿板底抹灰。3.1.6活荷載教學(xué)樓樓面2.0kN/m2，走廊2.5kN/m2，樓梯2.5kN/m2，人流集中大廳3.5kN/m2，上人屋面2.0kN/m2，不上人屋面0.5kN/m2。3.2結(jié)構(gòu)選型3.2.1上部結(jié)構(gòu)方案一般的結(jié)構(gòu)體系有框架結(jié)構(gòu)體系，剪力墻結(jié)構(gòu)體系，框架—剪力墻結(jié)構(gòu)體系，筒體結(jié)構(gòu)體系，巨型結(jié)構(gòu)體系。本工程為南部縣明德醫(yī)院門診樓設(shè)計(jì)，一共5層，層高為3.4m。采用現(xiàn)澆樓板，現(xiàn)澆框架承重體系。由于是空間的現(xiàn)澆框架，采用現(xiàn)澆樓板，荷載由板傳到次梁，由次梁傳給主梁，再由主梁將荷載傳到柱上，最后傳到基礎(chǔ)上。3.2.2下部結(jié)構(gòu)方案一般的基礎(chǔ)體系有柱下獨(dú)立基礎(chǔ)、筏形基礎(chǔ)、箱型基礎(chǔ)、樁基礎(chǔ)等。根據(jù)本設(shè)計(jì)的地質(zhì)情況和設(shè)計(jì)的等級(jí)要求，該工程采用鋼筋混凝土柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面到第一層樓板頂面的距離為5.20m。3.3初估梁柱截面尺寸3.3.1梁截面初選。1.、橫向框架梁（選13號(hào)軸）DE跨：l0=7.0m,h=(1/12～1/8)l0=584mm～875mm,取h=600mm。b=(1/3～1/2)h=200mm～300mm，取b=300mm。FG跨：l0=6.0m，h=(1/12～1/8)l0=500mm～750mm，取h=600mm。b=(1/3～1/2)h=200mm～300mm，取b=300mm。EF跨：l0=3.0m，h=(1/12～1/8)l0=250～375mm，取h=600mm。b=(1/3～1/2)h=200～300mm，取b=300mm。2、縱向框架梁E軸：l0=7.2m，h=(1/12～1/8)l0=600mm～900mm，取h=600mm。b=(1/3～1/2)h=200mm～300mm，取b=300mm3、橫向次梁（選13號(hào)軸）DE跨:l0=7.0m,h=(1/18～1/12)l0=389mm～584mm,取h=550mm。b=(1/3～1/2)h=184mm～275mm，取b=250mm。FG跨：l0=6.0m,h=(1/18～1/12)l0=334mm～500mm,取h=550mm。b=(1/3～1/2)h=184mm～275mm，取b=250mm。4、衛(wèi)生間處縱向次梁l0=3.6m,h=(1/18～1/12)l0=200mm～300mm,取h=400m。。b=(1/3～1/2)h=134mm～200mm，取b=200mm。3.3.2柱截面初選柱截面尺寸可根據(jù)公式N=和AcN/([μN(yùn)]fc)確定。查表可知該框架的抗震等級(jí)為三級(jí)，其軸壓比限值[μN(yùn)]，各層的重力荷載代表值近似取13kN/m2。選?軸線上的邊柱、中柱和⑧軸線上的中柱進(jìn)行計(jì)算，由所選取的計(jì)算單元可知?軸線上邊柱和中柱的負(fù)荷面積為4.5×7.2m2與5.0×7.2m2，⑧軸線上中柱受荷面積為5.0×8.0m2。由公式得柱截面面積為：?軸線邊柱：Ac?軸線中柱：Ac⑧軸線中柱：Ac考慮到建筑的要求，本設(shè)計(jì)所有主要邊柱和中柱截面尺寸取h=b=550mm。3.4樓板的設(shè)計(jì)因?yàn)樵诖_定框架計(jì)算簡(jiǎn)圖時(shí)需要利用樓板的傳遞荷載，因此在框架手算之前先進(jìn)行樓板的設(shè)計(jì)。各層樓蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)，梁系把樓蓋分為一些雙向板和單向板。屋面板板厚取100mm，樓面板板、雨棚及衛(wèi)生間板厚取100mm厚。3.4.1樓板荷載1、恒荷載(1)上人保溫屋面恒荷載（板厚100mm）當(dāng)板厚100mm時(shí)，上人屋面的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下。20mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層24×0.02=0.4840厚C20細(xì)石混凝土剛性防水24×0.04=0.96三氈四油鋪小石子柔性防水0.40聚苯乙烯板隔熱層2%找坡0.5020mm厚1：3水泥砂漿找平層20×0.02=0.40100mm厚鋼筋混凝土板25×0.10=2.5020mm厚1：3水泥細(xì)砂漿板底抹灰20×0.02=0.40合計(jì)5.64（取5.70）(2)普通樓面恒荷載（板厚100mm）當(dāng)板厚100mm時(shí)，普通樓面的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下。30mm厚水磨石面層0.6520mm厚水泥砂漿找平層20×0.02=0.40100mm厚鋼筋混凝土板25×0.10=2.5020mm厚水泥砂漿板底抹灰20×0.02=0.40合計(jì)3.95（取4.00）(3)衛(wèi)生間樓面恒荷載（板厚100mm）當(dāng)板厚100mm時(shí)，衛(wèi)生間樓面的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下。10mm厚防滑地磚28×0.01=0.28防水層0.3020mm厚水泥砂漿找平層20×0.02=0.40100mm厚鋼筋混凝土板25×0.10=2.50蹲位折算荷載1.5020mm厚水泥砂漿板底抹灰20×0.02=0.40合計(jì)5.38（取5.40）(4)雨棚恒荷載(板厚100mm)當(dāng)板厚100mm時(shí)，雨棚的恒荷載計(jì)算如下。40厚細(xì)石混凝土面層24×0.04=0.96三氈四油防水層0.40聚苯乙烯板找坡0.5020厚水泥砂漿找平層20×0.02=0.40100厚鋼筋混凝土板25×0.10=2.5020mm厚水泥砂漿板底抹灰20×0.02=0.20合計(jì)4.96（取5.00）2、活荷載(1)非上人屋面活荷載0.5(2)門診樓一般房間活荷載2.0(3)走廊、樓梯間活荷載2.5(4)雨棚活荷載(按不上人屋面活荷載考慮)0.5(5)衛(wèi)生間活荷載2.0(5)人流密集大廳活荷載3.53.4.2樓板配筋計(jì)算在各層樓蓋平面，；梁系把樓蓋分為一些雙向板和單向板。如果各板塊比較均勻，可按連續(xù)單向板或雙向板進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算；如果各板塊分布不均勻，精確的計(jì)算可取不等跨的連續(xù)板為計(jì)算模型，用力矩分配法求解內(nèi)力；比較近似的簡(jiǎn)便方法是按單獨(dú)板塊進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，但需要考慮周邊的支承情況。下面按單獨(dú)一塊板的計(jì)算方法計(jì)算一塊雙向板。為計(jì)算簡(jiǎn)便，板塊的計(jì)算跨度近取支座中心線間的距離。A、B區(qū)格板位置見下圖3-1：圖3-1板平面布置圖（單位：mm）1、A區(qū)格板配筋計(jì)算按雙向板計(jì)算。(1)荷載設(shè)計(jì)值恒荷載設(shè)計(jì)值：活荷載設(shè)計(jì)值：(2)內(nèi)力計(jì)算表3-1三邊固定和四邊簡(jiǎn)支兩種情況計(jì)算參數(shù)支承條件 （簡(jiǎn)支方向）0.60 三邊固定 0.0363 0.00798 -0.0788 -0.0571 四邊簡(jiǎn)支 0.0806 0.0248 1）跨中彎矩取鋼筋混凝土泊松比v=0.2,則有：2）支座彎矩(3)截面設(shè)計(jì)板保護(hù)層厚度取20mm，選8鋼筋作為受力主筋，則短跨方向跨中截面有效高度：跨中截面有效高度：支座處均為76mm。截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)，板筋選用HRB335，，配筋計(jì)算結(jié)果見表3-2。截面 M(KN.m) 實(shí)配 直徑、間距 面積（mm2）跨中 方向6.34 76 292.71 8@170 296 方向2.71 68 139.83 8@200 251支座 方向-10.74 76 495.84 8@100 503 方向-7.78 76 359.19 8@130 387表3-2A區(qū)格板配筋計(jì)算2、B區(qū)格板配筋計(jì)算按單向板計(jì)算。(1)荷載設(shè)計(jì)值由可變荷載控制設(shè)計(jì)值：由永久荷載控制設(shè)計(jì)值：取g+q=8.3(2)內(nèi)力計(jì)算由上述計(jì)算結(jié)果得內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如表3-3所示。表3-3內(nèi)力計(jì)算參數(shù)及計(jì)算結(jié)果截面 跨中 支座彎矩系數(shù)α 彎矩M=α（g+q）(3)截面設(shè)計(jì)板保護(hù)層厚度取20mm，選8鋼筋作為受力主筋，則板截面有效高度：支座處均為76mm。B區(qū)格的配筋結(jié)果見表3-4。表3-4B區(qū)格板配筋計(jì)算截面 M(KN.m) γs 選筋直徑、間距 實(shí)配（mm2）跨中 7.47 0.119 0.936 350.6 8@140 359支座 5.34 0.065 0.966 242.5 8@200 2513.5橫向框架在豎向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力計(jì)算3.5.1橫向框架在豎向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖1、橫向框架簡(jiǎn)圖假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面上，框架梁與柱剛接、由于各柱的截面尺寸不變，故框架梁的跨度等于柱截面形心的距離。DE跨之間的跨度為6750mm，EF跨之間的跨度為3250mm，F(xiàn)G跨之間的跨度為5750mm。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至一樓樓頂面，根據(jù)地質(zhì)條件，室內(nèi)外高差-0.450m，基礎(chǔ)頂面到室外地坪的距離為0.750m，故底層柱高5.2m.其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高）即3.4m.軸?橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.2所示。圖3.2?軸線橫向框架簡(jiǎn)圖2、橫向框架在豎向恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖(1)第一層框架在豎向恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖第一層樓面梁布置如圖3.3所示，第一層樓面板布置如圖3.4所示。為方便荷載整理，在梁布置圖和板布置圖中分別標(biāo)出梁和板。圖3.3第一層樓面梁布置簡(jiǎn)圖圖3.4第一層樓面板布置簡(jiǎn)圖為了便于計(jì)算，通常需要將三角形或者梯形荷載換成均布等效荷載。等效均布荷載是按支座固端彎矩等效的原則來確定的（如圖3.5所示）。三角形荷載作用時(shí)：梯形荷載作用時(shí)：圖3.5三角形或者梯形荷載換成均布等效荷載第一層框架在恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖確定分析上圖3.3與圖3.4荷載傳遞，?軸第一層框架在恒荷載作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.6所示。圖3.6?軸線第一層框架恒荷作用載計(jì)算簡(jiǎn)圖1)qDE的計(jì)算該部分包括板A傳來的荷載、墻體荷載和KL-6梁自重以及抹灰。(a)板C傳遞荷載。板C的面荷載為4.0kN/m2,DE段為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：由于左右兩邊板C傳遞荷載，故板C傳遞的荷載：(b)墻體荷載。墻體選用200厚的混凝土空心頁巖磚墻（砌筑容重為10kN/m3）.填充墻外墻面荷載計(jì)算見表3-5，填充墻外墻面荷載見表3-6。填充墻面荷載計(jì)算見表：表3-5填充墻外墻面荷載構(gòu)造層 面荷載（N/m2） 構(gòu)造層 面荷載（N/m2）墻體自重 2.0 內(nèi)墻面粉刷 0.36外墻面磚和粉刷 0.5 合計(jì) 2.86取3.0表3-6填充墻內(nèi)墻面荷載構(gòu)造層 面荷載（N/m2） 構(gòu)造層 面荷載（N/m2）墻體自重 2.0 內(nèi)墻面粉刷 0.36×2=0.72合計(jì) 2.72取2.8由表3-5和表3-6知：填充墻外墻面荷載為3.0kN/m2，內(nèi)墻面荷載為2.8kN/m2。故DE段墻體荷載為：2.8×（3.4-0.6）=7.84（kN/m）(c)梁自重以及抹灰。梁（300mm×600mm）自重：25×0.3×（0.6-0.1）=3.75（kN/m）抹灰層（10mm厚混合砂漿，只考慮兩側(cè)）：0.01×（0.6-0.1）×2×17=0.17（kN/m）qDE小計(jì)：qDE=12.74+3.92+7.84=24.50（kN/m）2)qEF的計(jì)算該部分只有KL-6梁自重以及抹灰。梁（300mm×600mm）自重：g11=25×0.3×（0.6-0.1）=3.75（kN/m）抹灰層（10mm厚混合砂漿，只考慮兩側(cè)）：g12=0.01×（0.6-0.1）×2×17=0.17（kN/m）qEF小計(jì)：qEF=gKL-6=g11+g12=3.75+0.17=3.92（kN/m）3)qFG的計(jì)算該部分包括板A傳來的荷載、墻體荷載和梁自重以及抹灰。(a)板A傳遞荷載。板A的面荷載為4.0kN/m2，傳遞至FG段為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：由于左右兩邊板A傳遞荷載，故板A傳遞的荷載：(b)墻體荷載。該墻為內(nèi)填充墻，故有：2.8×（3.4-0.6）=7.84（kN/m）(c)梁（300mm×600mm）自重：25×0.3×（0.6-0.1）=3.75（kN/m）抹灰層（10mm厚混合砂漿，只考慮兩側(cè)）：0.01×（0.6-0.1）×2×17=0.17（kN/m）。則有：3.75+0.17=3.92（kN/m）qFG小計(jì)：qFG=12.2+3.92+7.84=23.96（kN/m）4）qGH的計(jì)算該部分包括墻體荷載和KL-6梁自重以及抹灰。(a)墻體荷載。該墻為內(nèi)填充墻，故有：2.8×（3.4-0.6）=7.84（kN/m）(b)梁（300mm×600mm）自重：25×0.3×（0.6-0.1）=3.75（kN/m）抹灰層（10mm厚混合砂漿，只考慮兩側(cè)）：0.01×（0.6-0.1）×2×17=0.17（kN/m）。則有：3.75+0.17=3.92（kN/m）qFG小計(jì)：qFG=3.92+7.84=11.76（kN/m）5)FD的計(jì)算。FD是有框架梁KL-1傳遞來的集中力。嚴(yán)格意義上框架梁KL-1傳遞來的集中力應(yīng)為框架梁KL-1在D支座的兩端的剪力差，但由于縱向框架沒有計(jì)算，近似將框架梁KL-1上的荷載以支座反力的形式傳遞到D支座，即集中力FD。KL-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.7所示：圖3.7KL-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖(a)q1的計(jì)算。q1包括梁自重和抹灰、梁上墻體荷載。梁自重（300mm×600mm）自重：25×0.3×（0.6-0.1）=3.75（kN/m）抹灰層（梁外側(cè)為面磚，近似按和梁內(nèi)側(cè)相同抹灰）：0.01×（0.6-0.1）×2×17=0.17（kN/m）KL-1上墻體的荷載：KL-1兩跨的墻體荷載不同，一跨內(nèi)的墻長(zhǎng)為7.2m，跨內(nèi)的墻長(zhǎng)為3.6m。外墻荷載為3.0kN/m2。由于開有窗洞，鋁合金窗取荷載為0.4KN/m2,窗C16尺寸為：3.0m×2.6m。簡(jiǎn)化為均布線荷載為：小計(jì)：q1=3.75+0.17+2.8=6.72（kN/m）(b)q2的計(jì)算:q2是由板A傳來的三角形荷載，換算成等效均布荷載為：(c)集中力FL-2的計(jì)算。荷載簡(jiǎn)圖為：圖3.8L-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖a)q1的計(jì)算。q1包括梁自重及抹灰和梁上墻體荷載。梁自重（250mm×550mm）自重：25×0.25×（0.55-0.1）=2.81（kN/m）抹灰層（梁外側(cè)為面磚，近似按和梁內(nèi)側(cè)相同抹灰）：0.01×（0.55-0.1）×2×17=0.15（kN/m）墻體荷載，該墻為內(nèi)填充墻，故有：2.8×（3.4-0.55）=7.98（kN/m）小計(jì)：q1=2.81+0.15+7.98=10.94（kN/m）b)q2的計(jì)算。q2為板C傳來的荷載。板C的面荷載為4.0kN/m2,傳遞至DE段為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：由于左右兩邊板C傳遞荷載，故板C傳遞的荷載：小計(jì)：q=q1+q2=10.94+12.74=23.68（kN/m）FL-2=ql/2=23.8×7/2=82.88(kN)由于結(jié)構(gòu)形狀以及受力均對(duì)稱，故FL-2=FL-2'=82.88(kN)由此可得FD的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示：圖3.9FD的計(jì)算簡(jiǎn)圖此可得FD=1/2×（82.88+7.2×11.22）+1/2×11.22×3.6=102.03(kN)6)FE的計(jì)算。FE是有框架梁KL-2傳遞來的集中力。在框架梁KL-2中又有L-2和L-4傳來的集中力，在L-4中又有L-5傳來的集中力。嚴(yán)格意義上KL-2傳遞來的集中力應(yīng)為框架KL-2在E支座的兩端的剪力差，但由于縱向框架沒有計(jì)算，近似將KL-2上的荷載以支座反力的形式傳遞到E支座，即集中力FE。KL-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.10所示：圖3.10框架梁KL-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖q1包括梁自重和抹灰、梁上墻體荷載和單向板B傳來的荷載，q2為板C傳來的荷載，q3為板D傳來的荷載，F(xiàn)L-2和FL-4分別為梁L-2和梁L-4傳來的集中力。(a)q1的計(jì)算。梁自重（300mm×600mm）自重：25×0.3×（0.6-0.1）=3.75(kN/m)抹灰層（梁外側(cè)為面磚，近似按和梁內(nèi)側(cè)相同抹灰）：0.01×（0.6-0.1）×2×17=0.17(kN/m)墻體荷載：2.8×（3.4-0.6）=7.84(kN/m)板B傳來的荷載：q=3×1/2×4=6(kN/m)小計(jì)：q1=3.75+0.17+7.84+6=17.76(kN/m)(b)q2的計(jì)算：q2是由板C傳來的三角形荷載，換算成等效均布荷載為：(c)q3的計(jì)算：q3是由板D傳來的梯形荷載，板D的面荷載為5.4kN/m2。換算成等效均布荷載為：(d)FL-2'的計(jì)算：前述計(jì)算FL-2過程中已計(jì)算出FL-2'＝FL-2=82.88(kN)(e)FL-4計(jì)算：集中力FL-4為梁L-4傳來的集中力。梁L-4的荷載簡(jiǎn)圖如圖3.11。圖3.11L-4的計(jì)算簡(jiǎn)圖q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，q2為板C傳來的梯形荷載，q3為板D傳來的三角形荷載，q4傳來的梯形荷載。FL-5為梁L-5傳來的集中力。(Ⅰ)q1的計(jì)算梁自重(梁尺寸為250mm×550mm)：25×0.25×(0.55-0.1)=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.55-0.1）×2×17=0.15(kN/m)墻體荷載：2.8×（3.4-0.55）=7.98(kN/m)(Ⅱ)q2為板C傳來的荷載，板C面荷載為4.0kN/m2，等效為:(Ⅲ)q3為板D傳來的荷載，板D面荷載為5.4kN/m2，等效為:(Ⅳ)q4為板E傳來的荷載，板E面荷載為5.4kN/m2，等效為:(Ⅴ)FL-5為梁L-5傳來的集中力，梁L-5的計(jì)算簡(jiǎn)圖為：圖3.12L-5的計(jì)算簡(jiǎn)圖q1為梁自重及抹灰和墻體荷載。梁自重（梁尺寸為200mm×400mm）：25×0.2×（0.4-0.1）=1.5(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.4-0.1）×2×17=0.102(kN/m)墻體荷載：2.8×（3.4-0.4）=8.4(kN/m)小計(jì)：q1=1.5+0.102+8.4=10.002(kN/m)q2為板D傳來的梯形荷載，等效為：q3為板E傳來的三角形荷載，等效為：小計(jì)：q1+q2+q3=10.002+4.71+6.075=20.787(kN/m)由此可得：FL-5=20.787×3.6/2=37.42(kN)由此可得計(jì)算FL-4的最終計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為：圖3.13FL-4的計(jì)算簡(jiǎn)圖由平衡方程得：FL-4=（20.685×2×6+37.42×5+24.96×5×2.5）/7=106.76(kN)由此可得KL-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為：圖3.14KL-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖由此可由力學(xué)方程解出：FE=255.47(kN)7)FF的計(jì)算由板的平面布置和荷載的傳遞方式可以得知FF的計(jì)算方式同F(xiàn)E的計(jì)算。FF為框架梁KL-3傳來的集中力，KL-3中又有梁L-1和梁L-3傳來的集中力FL-1和FL-3，梁L-3又有梁L-5所傳來的集中力FL-5?？蚣芰篕L-3的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.15。圖3.15框架梁KL-3計(jì)算簡(jiǎn)圖q1為梁自重及抹灰和墻體荷載與單向板B傳來的均布線荷載之和，q2為板A傳來的三角形荷載，q3為板D傳來的梯形荷載。FL-1和FL-3分別為梁L-1和梁L-3傳來的集中力。(a)q1的計(jì)算。梁自重及抹灰同中計(jì)算FE中的q1與板B傳來荷載之和(板B面荷載為4.0kN/m2,即：q1=11.76+4×3×1/2=17.76(kN/m)(b)q2的計(jì)算。q2為板A傳遞荷載。板A的面荷載為4.0kN/m2，等效為：(c)q3的計(jì)算。q3為板D傳遞荷載,板D的面荷載為5.4kN/m2,等效為:(d)FL-1的計(jì)算。FL-1為梁L-1傳來的集中力，梁L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖為：圖3.16L-1計(jì)算簡(jiǎn)圖(Ⅰ)q1為梁自重及抹灰和墻體荷載。同計(jì)算FL-2中q1,即：q1=2.81+0.15+7.98=10.94(kN/m)(Ⅱ)q2的計(jì)算。q2為板A傳遞荷載。板A的面荷載為4.0kN/m2，等效為：則有：FL-4=(10.94+6.1)/2=51.12(kN)(e)集中力FL-3的計(jì)算。FL-3為梁L-3傳來的集中力，梁L-3的計(jì)算簡(jiǎn)圖為：圖3.17L-3計(jì)算簡(jiǎn)圖q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，q2為板A傳來的梯形荷載，q3為板F傳來的梯形荷載。q4為板D傳來的三角形荷載，F(xiàn)L-5為梁L-5傳來的集中力。(Ⅰ)q1的計(jì)算。q1為梁自重及抹灰和墻體荷載。同計(jì)算FL-2中q1,即：q1=2.81+0.15+7.98=10.94（kN/m）(Ⅱ)q2的計(jì)算。q2為板A傳遞荷載。板A的面荷載為4.0kN/m2，等效為：(Ⅲ)q3的計(jì)算。q3為板F傳遞荷載。板F的面荷載為5.4kN/m2，等效為：(Ⅳ)q4的計(jì)算.為板D傳來的三角形荷載，面荷載值為5.4kN/m2,等效為：小計(jì)：q1+q2+q3=10.94+6.1+6.67=23.71(kN/m)q1+q2+q4=10.94+6.1+3.375=20.415(kN/m)(Ⅴ)FL-5為梁L-5傳來的集中力，由前述計(jì)算FL-4過程中已計(jì)算得出FL-5，即有FL-5=37.42kN。由此可得梁L-3的計(jì)算簡(jiǎn)圖最終可簡(jiǎn)化為圖3.18圖3.18FL-3計(jì)算簡(jiǎn)圖由平衡方程得出：FL-3=(23.71×4×2+37.42×4+20.415×2×5)÷6=90.585(kN)由此又可簡(jiǎn)化框架梁KL-3的計(jì)算簡(jiǎn)圖為圖3.19。圖3.19FF計(jì)算簡(jiǎn)圖則由力學(xué)方程計(jì)算得出：FF=231.50(kN)8）FG的計(jì)算。FG為KL-4傳來的集中力，而KL-4上又有L-1和L-3傳來的集中力FL-1和FL-3，L-3中又有L-5傳來的集中力FL-5。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：圖3.20KL-4計(jì)算簡(jiǎn)圖q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，q2和q2'為板G和G'板傳來的荷載，q3為板A傳來的梯形荷載。q4為板F傳來的三角形荷載，F(xiàn)L-1和FL-3為梁L-1和梁L-3傳來的集中力。(a)q1的計(jì)算。梁自重及抹灰同7）中計(jì)算，即為3.92(kN/m)墻體荷載：由于為外墻，且有窗洞，即為：3×（3.6×2.8-1.5×2）÷3.6=5.9(kN/m)則有：q1=3.92+5.9=9.82(kN/m)(b)q2和的q2'計(jì)算。q2和q2'為板G和板G'傳來的荷載，板G的面荷載為4.0kN/m2，板G'面荷載為5.4kN/m2，等效為：(c)q3的計(jì)算。q3為板A傳遞荷載,板A的面荷載為4.0kN/m2,等效為:(d)q4的計(jì)算。q4為板F傳遞荷載,板F的面荷載為5.4kN/m2,等效為:小計(jì)：q1+q2+q3=9.82+3.2+4.5=17.52(kN/m)q1+q2'+q4=9.82+4.32+6.075=120.215(kN/m)(e)FL-1的計(jì)算。FL-1為梁L-1傳來的集中力，梁L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.21所示。圖3.21L-1計(jì)算簡(jiǎn)圖(Ⅰ)q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，梁尺寸為250mm×550mmq1=2.81+0.15+7.98=10.94(kN/m)(Ⅱ)q2為板A傳來的梯形荷載，面荷載為4.0kN/m2，等效為：(Ⅲ)FL-6的計(jì)算。FL-6為梁L-6傳來的集中力，梁L-6的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.22所示。圖3.22L-6計(jì)算簡(jiǎn)圖q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，梁尺寸為200mm×400mm。梁自重及抹灰同前述尺寸為200mm×400mm的梁：1.5+0.102=1.602(kN/m)墻體荷載：該墻為含窗洞的外墻，窗尺寸為0.6m×1.5m，7.2m范圍內(nèi)有長(zhǎng)為4.6m高為1.05m的墻，則荷載換算為：則有：q1=1.602+4.95=6.562(kN/m)q2為板C傳來的荷載，板C面荷載為4.0kN/m2,等效為：q2=1.6×4.0×1/2=3.2(kN/m)于是有：q1+q2=6.562+3.2=9.762(kN/m)由此可得：FL-6=(q1+q2)×3.6=35.15(kN)由此可得梁L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為如下圖3.23所示。圖3.23L-1計(jì)算簡(jiǎn)圖則由平衡方程得：FL-1=(17.04×6×3+10.94×1.6×6.8+35.15×7.6)=105.48(kN)(f)FL-3'的計(jì)算FL-3'為梁L-3傳來的集中力，由前述計(jì)算得知梁L-3的計(jì)算簡(jiǎn)圖簡(jiǎn)化為：圖3.24L-3計(jì)算簡(jiǎn)圖則由平衡方程可得：FL-3'=(23.71×4×4+37.42×2+20.415×2×5+10.94×1.6×6.8+35.15×7.6)÷6=135.16(kN)綜上述得KL-4的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為：圖3.25KL-4計(jì)算簡(jiǎn)圖則有：FG=251.315(kN)9)FH的計(jì)算。FH為梁L-6傳來的集中力，在計(jì)算FG過程中已計(jì)算出FL-6。由FL-6的計(jì)算簡(jiǎn)圖得FL-6=FH.，即有：FH=FL-6=35.15(kN)?？紤]到集中力的偏心，得出偏心彎矩分別為：MD=FD×(0.275-0.15)=102.03×0.125=11.25(kN.m)ME=FE×(0.275-0.15)=255.47×0.125=31.93(kN.m)MF=FF×(0.275-0.15)=231.50×0.125=28.94(kN.m)MG=FG×(0.275-0.15)=251.315×0.125=31.41(kN.m)綜上所述，得出第一層框架在恒荷載作用下的最終計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.26所示。圖3.26第一層框架在恒荷載作用下最終計(jì)算簡(jiǎn)圖（2）第二層~第三層框架在豎向恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖第二層~第三層樓面梁布置如圖3.27所示，第二層~第三層樓面板布置如圖3.28所示。為方便荷載整理，在梁布置圖和板布置圖中分別標(biāo)出梁和板。第二層~第三層的荷載計(jì)算簡(jiǎn)化方式同第一層。圖3.27第二層~第三層樓面梁布置簡(jiǎn)圖圖3.28第二層~第三層樓面板布置簡(jiǎn)圖第二層~第三層的?軸線的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示圖3.29第二層~第三層框架在恒荷載作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖由上示梁布置圖和板布置圖可知：計(jì)算簡(jiǎn)圖中的qDE、qEF、qFG、qGH、FF、FG、FH均與前述第一層的計(jì)算結(jié)果一樣。即只需求出qRD和FR、FD、FE。1)qRD的計(jì)算。梁尺寸為300mm×600mm。梁自重:25×0.3×(0.6-0.1)=3.75(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.6-0.1）×17×2=0.15(kN/m)墻體荷載：2.8×（3.4-0.6）=11.76(kN/m)即：qRD=3.75+0.15+7.84=11.76(kN/m)2)FR的計(jì)算。由荷載的傳遞方式可知FR為梁L-7傳來的集中力，梁L-7的荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示：圖3.30第二層~第三層框架在恒荷載作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，q2為板H傳來的荷載。(a)q1的計(jì)算。梁尺寸為200mm×400mm。梁自重：25×0.2×(0.4-0.1)=1.5(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.4-0.1）×17×2=0.102(kN/m)墻體荷載：該墻為外墻，且開有窗洞，窗C26尺寸為高2000mm,窗荷載為0.4kN/m2,則等效為：即有q1=1.5+0.102+3.8=5.402(kN/m)(b)q2的計(jì)算。q2為板H傳來的荷載，板H的面荷載為4.0kN/m2,等效為：q2=1×4×1/2=2.0(kN/m)則有：FR=7.406×3.6=26.64(kN)3)FD的計(jì)算。FD為框架梁KL-1傳來的集中力，框架梁KL-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖3.31：圖3.31框架梁KL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰,q2為板H傳來的荷載，q3為板C傳來的荷載，F(xiàn)L-2為梁L-2傳來的集中力。(a)q1的計(jì)算。梁尺寸為300mm×600mm。梁自重：25×0.3×(0.6-0.1)=3.75(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.6-0.1）×17×2=0.15(kN/m)(b)q2的計(jì)算。q2為板H傳來的荷載：q2=1/2×4×1=2.0(kN/m)(c)q3的計(jì)算。q3為板C傳來的三角形荷載，板C面荷載為4.0kN/m2,等效為：(d)FL-2的計(jì)算。FL-2為梁L-2傳來的集中力，梁L-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖為圖3.32所示。圖3.32梁L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，q2為板C傳來的荷載。(Ⅰ)q1的計(jì)算。梁尺寸為250mm×550mm。梁自重：25×0.25×(0.55-0.1)=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.55-0.1）×17×2=0.15(kN/m)墻體荷載：2.8×(3.4-0.55)=7.98(kN/m)則q1=2.81+0.15+7.98=10.94(kN/m)(Ⅱ)q2的計(jì)算。q2為板C傳來的梯形荷載，板C的面荷載為4.0kN/m2,等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：由于左右兩邊板C傳遞荷載，故板C傳遞的荷載由此可得梁L-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為圖3.33圖3.33梁L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖則由平衡方程解出：FL-2=(23.68×7×3.5+10.94×1×7.5+26.64×8)÷7=118.47(kN)由此可得框架梁KL-1的荷載簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為圖3.34。圖3.34KL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖則由力學(xué)求解器解出：FD=115.56(kN)4)FE的計(jì)算。FE為框架梁KL-2傳來的集中力，KL-2的荷載簡(jiǎn)圖為：圖3.35KL-2計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，q2為板B傳來的荷載，q3為板C傳來的荷載，q4為板D傳來的荷載，F(xiàn)L-2'和FL-4分別為梁L-2和為梁L-4傳來的集中力。(a)q1的計(jì)算。梁尺寸為300mm×600mm。梁自重：25×0.3×(0.6-0.1)=3.75(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.6-0.1）×17×2=0.15(kN/m)墻體荷載：2.8×（3.4-0.6）=7.84(kN/m)q1=3.75+0.15+7.84=11.76(kN/m)(b)q2的計(jì)算。q2為板B傳來荷載，板B面荷載為4.0kN/m2，等效為：q2=1/2×4.0×3=6.0(kN/m)(c)q3為板C傳來的三角形荷載，板C面荷載為4.0kN/m2，等效為：(d)q4為板D傳來的梯形荷載，板D面荷載為5.4kN/m2，等效為：(e)FL-2'計(jì)算。由前述計(jì)算FR過程中得關(guān)于FL-2'的計(jì)算簡(jiǎn)圖為圖3.36。圖3.36梁L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖則FL-2'=（23.68×7×3.5-10.94×1×0.5-26.64×1）÷7=79.11(kN)(f)FL-4的計(jì)算。FL-4為梁L-4傳來的集中力，梁L-4的荷載簡(jiǎn)圖為：圖3.37梁L-4計(jì)算簡(jiǎn)圖(Ⅰ)q1的計(jì)算。梁的尺寸為250mm×550mm。梁自重：25×0.25×(0.55-0.1)=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.55-0.1）×17×2=0.15(kN/m)墻體荷載：2.8×(3.4-0.55)=7.98(kN/m)則q1=2.81+0.15+7.98=10.94(kN/m)(Ⅱ)q2的計(jì)算。q2為板C傳來的梯形荷載，板C的面荷載為4.0kN/m2。等效為：(Ⅲ)q3的計(jì)算。q3為板D傳來的梯形荷載，板D的面荷載為5.4kN/m2。等效為：(Ⅳ)q4的計(jì)算。q4為板E傳來的梯形荷載，板E的面荷載為5.4kN/m2。等效為：(Ⅴ)FL-5的計(jì)算。FL-5為梁L-5傳來的集中力，梁L-5的荷載簡(jiǎn)圖為：圖3.37梁L-5計(jì)算簡(jiǎn)圖q1為梁自重及抹灰和墻體荷載。梁自重（梁尺寸為200mm×400mm）：25×0.2×（0.4-0.1）=1.5(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.4-0.1）×2×17=0.102(kN/m)墻體荷載：2.8×（3.4-0.4）=8.4(kN/m)小計(jì)：q1=1.5+0.102+8.4=10.002(kN/m)q2為板D傳來的梯形荷載，等效為:q3為板E傳來的三角形荷載，等效為:小計(jì)：q1+q2+q3=10.002+4.71+6.075=20.787(kN/m)由此可得：FL-5=20.787×3.6/2=37.42(kN)由此可得梁L-4的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為：圖3.38L-5計(jì)算簡(jiǎn)圖由平衡方程得：FL-4=（20.787×2×6+37.42×5+24.96×5×2.5）÷7=106.76(kN)由此可得KL-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為：圖3.39KL-2計(jì)算簡(jiǎn)圖由此可由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器解出：FE=253.58(kN)5)考慮到集中力的偏心作用，故得如下彎矩：MD=FD×(0.275-0.15)=115.56×0.125=14.25(kN.m)ME=FE×(0.275-0.15)=253.58×0.125=31.69(kN.m)MF=FF×(0.275-0.15)=231.50×0.125=28.94(kN.m)MG=FG×(0.275-0.15)=251.315×0.125=31.41(kN.m)綜上所述可得第二層~第三層?軸線框架在豎向恒載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖最終簡(jiǎn)化為：圖3.40第二層~第三層框架在豎向恒載作用下的最終計(jì)算簡(jiǎn)圖(3)第四層框架在豎向恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖第四層樓面梁布置如圖3.27所示，第四層樓面板布置如圖3.28所示。為方便荷載整理，在梁布置圖和板布置圖中分別標(biāo)出梁和板，梁布置圖和板布置圖同第二層至第三層的梁布置圖和板布置圖。第四層的荷載計(jì)算簡(jiǎn)化方式同第一層。由此得第四層的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖3.41所示：圖3.41第四層框架在豎向恒載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖由上示第四層的板和梁的平面布置以及荷載分布可知：FF、FG、FH、qDE、qEF、qFG、qGH與第二層?軸線框架中的值一樣?，F(xiàn)只需計(jì)算出qRD、FR、FD和FE。(1)qRD的計(jì)算。該部分包括梁自重和梁抹灰,梁尺寸為300mm×600mm。即：qRD=25×（0.6-0.1）×0.3+0.01×（0.6-0.1）×17×2=3.9(kN/m)(2)FR的計(jì)算。FR為梁L-7傳來的集中力，梁L-7的荷載簡(jiǎn)圖為：圖3.42梁L-7計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，q2為板H傳來的荷載。1)q1的計(jì)算。梁尺寸為200mm×400mm。梁自重：25×0.2×(0.4-0.1)=1.5(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.4-0.1）×17×2=0.102(kN/m)墻體荷載：該墻為外墻，墻高0.5m,則有：3×0.5=1.5(kN/m)即有q1=1.5+0.102+1.5=3.102(kN/m)2)q2的計(jì)算。q2為板H傳來的荷載，板H的面荷載為4.0kN/m2,等效為：q2=1×4×1/2=2.0(kN/m)則有：FR=5.102×3.6=18.37(kN)(3)FD的計(jì)算。FD為框架梁KL-1傳來的集中力，框架梁KL-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖為圖3.43。圖3.43KL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，q2為板H傳來的荷載，q3為板C傳來的荷載，F(xiàn)L-2為梁L-2傳來的集中力。1)q1的計(jì)算。梁尺寸為300mm×600mm。梁自重：25×0.3×(0.6-0.1)=3.75(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.6-0.1）×17×2=0.15(kN/m)墻體荷載：3×（3.4-0.6）=8.4(kN/m)則：q1=3.75+0.15+8.4=12.32(kN/m)2)q2的計(jì)算。q2為板H傳來的荷載：q2=1/2×4×1=2.0(kN/m)3)q3的計(jì)算。q3為板C傳來的三角形荷載，板C面荷載為4.0kN/m2,等效為：4)FL-2的計(jì)算。FL-2為梁L-2傳來的集中力，梁L-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖為圖3.44。圖3.44L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰，q2為墻體荷載，q3為板C傳來的荷載。(Ⅰ)q1的計(jì)算。梁尺寸為250mm×550mm。梁自重：25×0.25×(0.55-0.1)=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.55-0.1）×17×2=0.15(kN/m)則q1=2.81+0.15=2.96(kN/m)(Ⅱ)q2的計(jì)算。墻體荷載：q2=2.8×(3.4-0.55)=7.98(kN/m)(Ⅲ)q3的計(jì)算。q3為板C傳來的梯形荷載，板C的面荷載為4.0kN/m2,等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：由于左右兩邊板C傳遞荷載，故板C傳遞的荷載由此可得梁L-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化圖3.45。圖3.45L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖則由平衡方程解出：FL-2=(23.787×7×3.5+2.96×1×7.5+18.37×8)÷7=107.05(kN)由此可得框架梁KL-1的荷載簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為：圖3.46KL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖則由力學(xué)求解器解出：FD=155.15(kN)(4)FE的計(jì)算。FE為框架梁KL-2傳來的集中力，KL-2的荷載簡(jiǎn)圖為圖3.47。圖3.47KL-2計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰和墻體荷載，q2為板B傳來的荷載，q3為板C傳來的荷載，q4為板D傳來的荷載,FL-2'和FL-4分別為梁L-2和為梁L-4傳來的集中力。1)q1的計(jì)算。梁尺寸為300mm×600mm。梁自重：25×0.3×(0.6-0.1)=3.75(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.6-0.1）×17×2=0.15(kN/m)墻體荷載：2.8×（3.4-0.6）=7.84(kN/m)q1=3.75+0.15+7.84=11.76(kN/m)2)q2的計(jì)算。q2為板B傳來荷載，板B面荷載為4.0kN/m2,等效為：q2=1/2×4.0×3=6.0(kN/m)3)q3為板C傳來的三角形荷載，板C面荷載為4.0kN/m2,等效為：4)q4為板D傳來的梯形荷載，板D面荷載為5.4kN/m2,等效為：5)FL-2'計(jì)算。由前述計(jì)算FR過程中得關(guān)于FL-2'的計(jì)算簡(jiǎn)圖為：圖3.48L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖則FL-2'=（23.787×7×3.5-10.94×1×0.5-18.37×1）÷7=91.48(kN)6)FL-4的計(jì)算。FL-4為梁L-4傳來的集中力，梁L-4的荷載簡(jiǎn)圖為：圖3.49L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖(Ⅰ)q1的計(jì)算。梁的尺寸為250mm×550mm。梁自重：25×0.25×(0.55-0.1)=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.55-0.1）×17×2=0.15(kN/m)墻體荷載：2.8×(3.4-0.55)=7.98(kN/m)則q1=2.81+0.15+7.98=10.94(kN/m)(Ⅱ)q2的計(jì)算。q2為板C傳來的梯形荷載，板C的面荷載為4.0kN/m2。等效為：(Ⅲ)q3的計(jì)算。q3為板D傳來的梯形荷載，板D的面荷載為5.4kN/m2。等效為：(Ⅳ)q4的計(jì)算。q4為板E傳來的梯形荷載，板E的面荷載為5.4kN/m2。等效為：(Ⅴ)FL-5的計(jì)算。FL-5為梁L-5傳來的集中力，梁L-5的荷載簡(jiǎn)圖為：圖3.50L-5計(jì)算簡(jiǎn)圖q1為梁自重及抹灰和墻體荷載。梁自重（梁尺寸為200mm×400mm）：25×0.2×（0.4-0.1）=1.59(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.4-0.1）×2×17=0.102(kN/m)墻體荷載：2.8×（3.4-0.4）=8.4(kN/m)小計(jì)：q1=1.5+0.102+8.4=10.002(kN/m)q2為板D傳來的梯形荷載，等效為:q3為板E傳來的三角形荷載，等效為:小計(jì)：q1+q2+q3=10.002+4.71+6.075=20.787(kN/m)由此可得：FL-5=20.787×3.6/2=37.42(kN)由此可得梁L-4的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為：圖3.51L-4計(jì)算簡(jiǎn)圖由平衡方程得：FL-4=（20.685×2×6+37.42×5+24.96×5×2.5）÷7=106.76(kN)由此可得KL-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖可簡(jiǎn)化為：圖3.52KL-2計(jì)算簡(jiǎn)圖由此可由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器解出：FE=254.05(kN)考慮到集中力的偏心作用，故得如下彎矩：MD=FD×(0.275-0.15)=155.15×0.125=15.39(kN.m)ME=FE×(0.275-0.15)=254.05×0.125=31.76(kN.m)MF=FF×(0.275-0.15)=231.50×0.125=28.94(kN.m)MG=FG×(0.275-0.15)=251.315×0.125=31.41(kN.m)綜上所述可得第四層?軸線框架在豎向恒載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖最終簡(jiǎn)化為圖3.53。圖3.53第四層框架在恒荷載作用下的最終計(jì)算簡(jiǎn)圖(4)第五層框架在豎向恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖第五層樓面梁布置如圖3.27所示，第五層樓面板布置如圖3.28所示。為方便荷載整理，在梁布置圖和板布置圖中分別標(biāo)出梁和板。第五層的荷載計(jì)算簡(jiǎn)化方式同第一層。由第五層的?軸線的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。圖3.54第五層框架在恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖1)qRD的計(jì)算。該部分只有梁自重以及抹灰。梁尺寸為250mm×550mm。梁自重:25×0.25×(0.55-0.1)=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.55-0.1）×17×2=0.15(kN/m)即：qRD=2.81+0.15=2.96(kN/m)2)qDE的計(jì)算。該部分包括板C傳來的荷載、墻體荷載和梁自重以及抹灰。(a)板C傳遞荷載。板C的面荷載為4.0kN/m2,等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：由于左右兩邊板C傳遞荷載，故板C傳遞的荷載：(b)梁自重以及抹灰。梁尺寸為250mm×550mm。梁自重：25×0.25×（0.55-0.1）=2.81(kN/m)抹灰層（10mm厚混合砂漿，只考慮兩側(cè)）：0.01×（0.55-0.1）×2×17=0.15(kN/m)則：q2=2.81+0.15=2.96(kN/m)則：qDE=18.16+2.96=21.12(kN/m)3)qEF的計(jì)算該部分只有梁自重以及抹灰。梁尺寸為250mm×550mm。梁自重：25×0.25×(0.55-0.1)=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.55-0.1）×17×2=0.15(kN/m)即：qEF=2.81+0.15=2.96(kN/m)4)qFG的計(jì)算該部分包括板A傳來的荷載、墻體荷載和梁自重以及抹灰。(a)板A傳遞荷載。板A的面荷載為5.7kN/m2，由圖3.6知，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：由于左右兩邊板A傳遞荷載，故板A傳遞的荷(b)梁自重以及抹灰。梁尺寸為250mm×550mm。梁自重：25×0.25×(0.55-0.1)=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.55-0.1）×17×2=0.15(kN/m)即：q2=2.81+0.15=2.96(kN/m)則：qFG=q1+q2=17.38+2.96=20.34(kN/m)5)qGH的計(jì)算該部分包括梁自重以及抹灰，同qRD。即有：qGH=qRD=2.96(kN/m)6)FR的計(jì)算。由荷載的傳遞方式可知FR為梁L-7傳來的集中力，梁L-7的荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖同圖3.55所示。圖3.55L-7計(jì)算簡(jiǎn)圖 上圖中q1為梁自重及抹灰，q2為板H傳來的荷載。1)q1的計(jì)算。梁尺寸為200mm×400mm。梁自重：25×0.2×(0.4-0.1)=1.5(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.4-0.1）×17×2=0.102(kN/m)即有q1=1.5+0.102=1.602(kN/m)2)q2的計(jì)算。q2為板H傳來的荷載，板H的面荷載為4.0kN/m2,等效為：q2=1×5.7×1/2=2.85(kN/m)則有：FR=（1.602+2.85）×3.6=16.03(kN)7)FD的計(jì)算。FD為框架梁KL-1傳來的集中力，框架梁KL-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖為：圖3.56KL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰和女兒墻墻體荷載，q2為板H傳來的荷載，q3為板C傳來的荷載，F(xiàn)L-2為梁L-2傳來的集中力。(a)q1的計(jì)算。梁尺寸為250mm×550mm。梁自重：25×0.25×(0.55-0.1)=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.6-0.1）×17×2=0.15(kN/m)墻體荷載：5.7×1.2=6.84(kN/m)則：q1=2.81+0.15+6.84=9.8(kN/m)(b)q2的計(jì)算。q2為板H傳來的荷載：q2=1/2×5.7×1=2.85(kN/m)(c)q3的計(jì)算。q3為板C傳來的三角形荷載，板C面荷載為4.0kN/m2,等效為：(d)FL-2的計(jì)算。FL-2為梁L-2傳來的集中力，梁L-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖為：圖3.57L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中q1為梁自重及抹灰，q2為板C傳來的荷載。q1的計(jì)算。梁尺寸為200mm×500mm。梁自重：25×0.2×(0.5-0.1)=2.0(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.5-0.1）×17×2=0.136(kN/m)則：q1=2.0+0.136=2.136(kN/m)q2的計(jì)算。q2為板C傳來的梯形荷載，板C的面荷載為5.7kN/m2,等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：FR前述已算出，即：FR=16.03(kN)于是可得計(jì)算FL-2的簡(jiǎn)圖為：圖3.58L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖則由平衡方程解出：FL-2=(11.216×7×3.5+2.136×1×7.5+16.03×8)÷7=59.86(kN)FL-2'=(11.216×7+2.136×1+16.03)-59.86=36.82(kN)（計(jì)算FE時(shí)需要）由此可得框架梁L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖簡(jiǎn)化為如下圖所示：圖3.59L-1計(jì)算簡(jiǎn)圖由此可求解的：FD=148.84(kN)8)FE的計(jì)算。FE是有框架梁KL-2傳遞來的集中力。在框架梁KL-2中又有L-2和L-4傳來的集中力，在L-4中又有L-5傳來的集中力。嚴(yán)格意義上KL-2傳遞來的集中力應(yīng)為框架KL-2在E支座的兩端的剪力差，但由于縱向框架沒有計(jì)算，近似將KL-2上的荷載以支座反力的形式傳遞到E支座，即集中力FE。KL-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示：圖3.60KL-2計(jì)算簡(jiǎn)圖q1包括梁自重和抹灰、梁上墻體荷載和單向板B傳來的荷載，q2為板C傳來的荷載FL-2'和FL-4分別為梁L-2和梁L-4傳來的集中力。(a)q1的計(jì)算。梁尺寸為250mm×550mm。梁自重：25×0.25×（0.55-0.1）=2.81(kN/m)梁抹灰：0.01×（0.55-0.1）×2×17=0.15(kN/m)板B傳來的荷載：q=3×1/2×5.7=8.55(kN/m)小計(jì)：q1=2.81+0.15+8.55=11.51(kN/m)(b)q2的計(jì)算：q2是由板C傳來的三角形荷載，換算成等效均布荷載為：(c)FL-2'和FL-4的計(jì)算。由荷載的分布和板梁的平面布置可知：FL-2'=FL-4前述計(jì)算FL-2過程中已計(jì)算出FL-2'，即有：FL-2'=FL-4=36.82(kN)于是又框架梁KL-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:圖3.61KL-2計(jì)算簡(jiǎn)圖于是求解得：FE=165.84(kN)9)FF的計(jì)算由板的平面布置和荷載的傳遞方式可以得知FF的計(jì)算方式同F(xiàn)E的計(jì)算。FF為框架梁KL-3傳來的集中力，KL-3中又有梁L-1和梁L-3傳來的集中力FL-1和FL-3，梁L-3又有梁L-5所傳