軸承鋼中碳化物的擴(kuò)散

李文興等［i］通過理論測算，得出GCrl5鋼在不同溫度下的碳擴(kuò)散系數(shù)近似值。表3不同溫度下GCrl5軸承鋼的碳擴(kuò)散系數(shù)Tab.3CarbondiffusionindexesofGCrl5bearingsteelundertemperature曠散溫度代：1(MM)105011CM)1150118012(X)122012401260擴(kuò)散兼數(shù)/x10-5(cnr/hj4.7781136210273321372443527郭書玲⑵得出軸承鋼的高溫擴(kuò)散理論用碳的擴(kuò)散系數(shù)來表示擴(kuò)散程度或直接表示液析水平。擴(kuò)散公式：D=D0E-Q/RT趙恒波⑶得出碳化物擴(kuò)散系數(shù)與溫度、時間的關(guān)系。?235*265mm ? 350*170mm1000-擴(kuò)敝溫度圖?235*265mm ? 350*170mm1000-擴(kuò)敝溫度圖1大塊碳化物擴(kuò)散系數(shù)與擴(kuò)散溫度的關(guān)系—235*265nn-?—350*17Onn圖2大塊碳化物擴(kuò)散系數(shù)與同溫度下的擴(kuò)散時間的關(guān)系ZhangX等［4］得出了C/Cr元素在軸承鋼中的擴(kuò)散模型。7杜月和等F根據(jù)擴(kuò)散的無規(guī)則彳距離晶體世子遷移的1/2劉鵬虎等7杜月和等F根據(jù)擴(kuò)散的無規(guī)則彳距離晶體世子遷移的1/2劉鵬虎等ki得出N、Cr在不同類型Fe中的溶解度。r、運(yùn)動時間t及擴(kuò)散系數(shù)D的關(guān)系：r2=6Dt或r=（6Dt）訥得出N、Cr在不同類型Fe中的溶解度。表1（Hi在oU論、口「―山血中的溶解度Fe的不1'5HHSNi的平衡溶解度曲Cr的平衡溶解度/%a-Fe（體心立方）10100V-Fci而心立方）10012.SWei體心立方）10100張丹等⑺發(fā)現(xiàn)二次碳化物不僅在A1?A3區(qū)間析出，若P形成溫度高，二次碳化物會隨著P相變在低于A1溫度時析出。李輝等⑻發(fā)現(xiàn)回火處理提高了原子的活動能力，使得碳在孿晶等缺陷聚集，為碳化物的析出提供了一定的動力學(xué)條件。ATWBarrow等⑼發(fā)現(xiàn)當(dāng)碳的濃度超過1%時，回火的早期階段析出n相，之后n相轉(zhuǎn)變?yōu)閑相；而當(dāng)碳的濃度低于1%時，早期階段析出￡相。JHkang等［10］得出碳化物析出相的體積分?jǐn)?shù)與C的擴(kuò)散距離的關(guān)系。"4訓(xùn) "鬲細(xì)(尋)-Jae-YongChae等［11］構(gòu)建了奧氏體形成時C的擴(kuò)散模型。ferrite/austenite° cementiteDrffusianVjofcarbonJeremyEpp等蟲］得出隨著碳化物的溶解，C原子占據(jù)奧氏體晶格缺陷的位置，奧氏體晶格常數(shù)變大。還計算得出奧氏體晶格常數(shù)與碳含量的關(guān)系。ay(fCiT)=(0.363067+0.0007S3xfc)x(1+(24.92-0.5Jxfc)x1-1000］｝WENWENSONG等［13］發(fā)現(xiàn)由于(Fe、Cr)3C擴(kuò)散的局限性，Cr在球狀碳化物表面濃度最咼，從表面到心部一次遞減。TnbitV.DiffusionCoeifkknfPhaseTemperalure[K(DC)]CCrMn SiCcmcnlilc773(500)8.27c-254.96c-25—Ccmcnlilc1123(850)8.72c-195.23c-19—Fcrrilc773(500)235c-121.87c-22220c-213.9-fc-22Fcrrilc1123(850)172c-101.68c-15332c-154.0&-15.■Xustcnitc1123(850)7.06c-128.01c-181.18c-173.87c-17Jae-GilJung等［14］得出￡碳化物、滲碳體析出的激活能公式。牟 Qlei——— coils匚1普 刃ie是加熱速率。LZhao等【15］構(gòu)建了奧氏體中碳化物擴(kuò)散的模型。distancefronnlhe- esntef.r李文興，劉振民.GCrl5軸承鋼碳化物高溫擴(kuò)散的研究[J].河北冶金,2012,03:23-25+22.郭書玲.GCr15軸承鋼碳化物液析的控制工藝探討[J].河北冶金,200&05:14-15+6.⑶趙恒波.高碳鉻軸承鋼液析缺陷控制探討[J].本鋼技術(shù),2014,03:17-19.[4]ZhangX,TangD,WangY.Carbidedissolutionduringintercriticalaustenitizationinbearingsteel[J].JournalofWuhanUniversityofTechnology-Mater.Sci.Ed.,2014,29(6):1242-1245.⑸杜月和，劉奇珍,王曉軍，韓非，黃堅.消除MC3A冷軋輥鋼中的液析碳化物[J].兵器材料科學(xué)與工程,2014,04:77-80.⑹劉鵬虎，張而耕,關(guān)凱書，王志文.Cr-Ni奧氏體不銹耐熱鋼中碳化物、。相變熱力學(xué)和轉(zhuǎn)變動力學(xué)探討[J].化工機(jī)械,2002,02:82-84+98.[7]張丹，韓強(qiáng)，周樂育,張朝磊，劉雅政.GCr15SiMn鋼等溫過程中碳化物析出規(guī)律[J].材料熱處理學(xué)報,2014,11:81-85.⑻李輝,米振莉，武會賓,江海濤，唐荻，王一德.GCr15軸承鋼熱處理中納米級碳化物的析出[J].材料熱處理學(xué)報,2014,S1:34-38.BarrowATW,KangJH,Rivera-Diaz-del-CastilloPEJ.The?n?0transitionin100Cr6anditseffectonmechanicalproperties[J].ActaMaterialia,2012,60(6):2805-2815.KangJH,Rivera-Diaz-del-CastilloPEJ.CarbidedissolutioninbearingsteelsJ].ComputationalMaterialsScience,2013,67:364-372.ChaeJY,JangJH,ZhangG,etal.DilatometricanalysisofcementitedissolutioninhypereutectoidsteelscontainingCr[J].ScriptaMaterialia,2011,65(3):245-248.EppJ,SurmH,KesslerO,etal.InsituX-rayphaseanalysisandcomputersimulationofcarbidedissolutionofballbearingsteelatdifferentaustenitizingtemperatures[J].ActaMaterialia,2007,55(17):5959-5967.SongW,ChoiPP,IndenG,etal.OntheSpheroidizedCarbideDissolutionandElementalPartitioninginHighCarbonBearingSteel100Cr6[J].MetallurgicalandMaterialsTransactionsA,2014,45(2):595-606.JungJG,JungM,KangS,etal.PrecipitationbehaviorsofcarbidesandCuduringcontinuousheatingfortemperinginCu-bearingmediumCmartensiticsteel[J].JournalofMaterialsScience,20