年產(chǎn)3萬(wàn)噸二甲醚的初步工藝設(shè)計(jì)

資料范本資料范本本資料為word版本，可以直接編輯和打印，感謝您的下載年產(chǎn)3萬(wàn)噸二甲醚的初步工藝設(shè)計(jì)地點(diǎn)：__________________時(shí)間：__________________說(shuō)明：本資料適用于約定雙方經(jīng)過(guò)談判，協(xié)商而共同承認(rèn)，共同遵守的責(zé)任與義務(wù)，僅供參考，文檔可直接下載或修改，不需要的部分可直接刪除，使用時(shí)請(qǐng)?jiān)敿?xì)閱讀內(nèi)容分類號(hào)編號(hào)蘭州交通大學(xué)畢業(yè)論文年產(chǎn)3萬(wàn)噸二甲醚的初步工藝設(shè)計(jì)PrimaryfortheManufacturingProcessofDimethylether30Kt/a申請(qǐng)學(xué)位：工學(xué)學(xué)士院系：化學(xué)化工學(xué)院專業(yè)：化學(xué)工程與工藝班級(jí)：化工1001學(xué)生姓名：馬學(xué)成學(xué)號(hào)：201007042指導(dǎo)老師：楊西2014年04月20日蘭州交通大學(xué)化工學(xué)院年產(chǎn)3萬(wàn)噸二甲醚的初步工業(yè)設(shè)計(jì)姓名：馬學(xué)成導(dǎo)師：楊西2014年04月20日蘭州交通大學(xué)化工學(xué)院蘭州交通大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)書(shū)院（系）：化學(xué)化工學(xué)院[摘要]作為L(zhǎng)PG和石油類的替代燃料，目前二甲醚(DME)倍受注目。DME是具有與LPG的物理性質(zhì)相類似的化學(xué)品，在燃燒時(shí)不會(huì)產(chǎn)生破壞環(huán)境的氣體，能便宜而大量地生產(chǎn)。與甲烷一樣，被期望成為21世紀(jì)的能源之一。目前生產(chǎn)的二甲醚基本上由甲醇脫水制得，即先合成甲醇，然后經(jīng)甲醇脫水制成二甲醚。甲醇脫水制二甲醚分為液相法和氣相法兩種工藝，本設(shè)計(jì)采用氣相法制備二甲醚工藝。氣相法的工藝過(guò)程主要由甲醇加熱、蒸發(fā)、甲醇脫水、二甲醚冷凝及精餾等組成。設(shè)計(jì)結(jié)果達(dá)到了設(shè)計(jì)課題的要求，完成了二甲醚的生產(chǎn)工工藝的初步設(shè)計(jì)，完成了物料、熱量、設(shè)備等的相關(guān)計(jì)算。[關(guān)鍵詞]二甲醚；甲醇；工藝設(shè)計(jì)[Abstract]AsLPGandoilalternativefuel,DMEhasbeendrawnattentionsatpresent.PhysicalpropertiesofDMEissimilarforLPG,anddon’tproducecombustiongastodamagetheenvironment,so,Itcanbeproducedlargely.Likemethane,DMEisexpectedtobecome21stcenturyenergysources.,DMEispreparedbymethanoldehydration,namely,syntheticmethanolfirstandthenmethanoldehydrationtodimethyletherbymethanoldehydration.MethanoldehydrationtoDMEisdividedintotwokindsofliquidphaseandgas-phaseprocess.Thisprocessismadeofmethanolprocessheating,evaporation,dehydrationofmethanol,dimethylethercondensationanddistillationetc.Thedesignresultreachedtherequirementsofthedesignissues,completedtheDMEproductionprocessdesign,finishedmaterials,thermal,etc-relatedcalculations.[Keywords]dimethylether；methanol；processdesign目錄

前言

1

1文獻(xiàn)綜述

2

1.1二甲醚概述

2

1.2原料說(shuō)明

3

1.3二甲醚的性質(zhì)

3

2DME產(chǎn)品方案及工藝流程介紹

4

2.1產(chǎn)品品種、規(guī)格、質(zhì)量指標(biāo)及擬建規(guī)模

4

2.2生產(chǎn)方法簡(jiǎn)述

4

2.3工藝流程說(shuō)明

4

2.4生產(chǎn)工藝特點(diǎn)

5

2.5主要工藝指標(biāo)

5

3主要塔設(shè)備計(jì)算及選型

7

3.1汽化塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型

7

3.2合成塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型

15

3.3初餾塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型

19

3.4精餾塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型

25

3.5回收塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型

31

4環(huán)境保護(hù)及三廢處理

39

4.1主要污染源及主要污染物

39

4.2設(shè)計(jì)中采取的環(huán)保措施及其簡(jiǎn)要處理工藝流程

39

4.3裝置危險(xiǎn)性物料主要物性

40

總結(jié)

41

致謝

42

參考文獻(xiàn)

43

前言二甲醚又稱甲醚、木醚氧,是重要的甲醇下游產(chǎn)品。二甲醚是醚的同系物，但與用作麻醉劑的乙醚不一樣，

毒性

極低；能溶解各種化學(xué)物質(zhì)；由于其具有易壓縮、冷凝、氣化及與許多

極性

或非極性溶劑互溶特性，廣泛用于氣霧制品噴射劑、氟利昂替代

制冷劑

、溶劑等，另外也可用于

化學(xué)品

合成，用途比較廣泛。二甲醚作為一種基本

化工原料

，由于其良好的易壓縮、冷凝、汽化特性，使得二甲醚在制藥、

燃料

、農(nóng)藥等化學(xué)工業(yè)中有許多獨(dú)特的用途。如高純度的二甲醚可代替氟里昂用作氣溶膠噴射劑和致冷劑，減少對(duì)大氣環(huán)境的污染和

臭氧層

的破壞。由于其良好的水溶性、油溶性，使得其應(yīng)用范圍大大優(yōu)于丙烷、

丁烷

等石油化學(xué)品。代替

甲醇

用作甲醛生產(chǎn)的新原料，可以明顯降低甲醛生產(chǎn)成本，在大型甲醛裝置中更顯示出其優(yōu)越性。作為民用燃料氣其儲(chǔ)運(yùn)、燃燒安全性，預(yù)混氣熱值和

理論燃燒溫度

等性能指標(biāo)均優(yōu)于石油液化氣，可作為城市管道煤氣的調(diào)峰氣、液化氣摻混氣。也是柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的理想燃料，與甲醇燃料

汽車

相比，不存在

汽車?yán)鋯?dòng)

問(wèn)題。它還是未來(lái)制取低碳

烯烴

的主要原料之一。作為L(zhǎng)PG和石油類的替代燃料，二甲醚是具有與LPG的

物理性質(zhì)

相類似的化學(xué)品，在燃燒時(shí)不會(huì)產(chǎn)生破壞環(huán)境的氣體，能便宜而大量地生產(chǎn)。與甲烷一樣，被期望成為21世紀(jì)的能源之一。本設(shè)計(jì)流程簡(jiǎn)潔，操作簡(jiǎn)易，工藝條件溫和，而且設(shè)備臺(tái)數(shù)較少，設(shè)備制作立足于國(guó)內(nèi)現(xiàn)狀，可大大降低項(xiàng)目投資。本次設(shè)計(jì)共分3部分，設(shè)計(jì)人主要負(fù)責(zé)圖紙的繪制，設(shè)備的選型以及工藝計(jì)算有其他兩名同學(xué)合作共同完成，設(shè)計(jì)圖紙主要包括PID、PFD圖。1文獻(xiàn)綜述1.1二甲醚簡(jiǎn)述1.1.1二甲醚的發(fā)展現(xiàn)狀20世紀(jì)70年代，二甲醚取代了氟里昂作為氣霧劑使用，減少了臭氧層的破壞。近幾年來(lái)，二甲醚的良好燃燒性能和低污染排放的特性使其日益受到重視，作為清潔能源使用。二甲醚（DME）常溫常壓下是一種無(wú)色低毒的可燃性氣體，與液化石油氣的性能相似，燃燒廢氣無(wú)毒，可作為清潔燃料使用。隨著石油資源的緊缺及價(jià)格上漲，清潔環(huán)保理念的深入，作為柴油替代資源的清潔燃料——二甲醚得到大力推廣，并逐漸進(jìn)入了民用燃料市場(chǎng)和汽車燃料市場(chǎng)，二甲醚的合成研究已成為各國(guó)科技人員的研究焦點(diǎn)。目前，二甲醚發(fā)展的關(guān)鍵問(wèn)題在于配套措施不完善、市場(chǎng)發(fā)展不成熟、二甲醚使用觀念有待更新。1.1.2二甲醚的傳統(tǒng)領(lǐng)域的應(yīng)用及其拓展（1）傳統(tǒng)領(lǐng)域的應(yīng)用第一，做氣霧劑、制冷劑和發(fā)泡劑。第二，DME作為化學(xué)中間體，主要用于制造硫酸二甲酯。第三，DME還是重要的化工原料,可用于許多精細(xì)化學(xué)品的合成,同時(shí)在輕化、制藥、燃料、農(nóng)藥等工業(yè)中有許多獨(dú)特的用途。（2）新近拓展的應(yīng)用領(lǐng)域DME可作為新型高效清潔燃料使用。它作為民用燃料比液化氣具有更優(yōu)良的物理化學(xué)性能（如表1.1，表1.2所示）。①DME的分子結(jié)構(gòu)中沒(méi)有C-C鍵，所以燃燒時(shí)不產(chǎn)生黑煙，CO與NOx排放量很低，符合潔凈燃料的要求；②燃燒性能良好，燃燒廢氣無(wú)毒，完全符合衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)；③單一組成，無(wú)殘液；④在室溫下可壓縮成液體，可用現(xiàn)有的液化石油氣罐盛裝，是優(yōu)良的民用潔凈燃料。表1.1DME液化氣與液化石油氣性質(zhì)比較表1.2DME與0＃柴油的比較1.2原料說(shuō)明原料名稱：甲醇分子式CH3OH，相對(duì)分子質(zhì)量32.04。本設(shè)計(jì)采用的甲醇原料濃度為90%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。（1）物理性質(zhì)常溫常壓下純甲醇是無(wú)色透明，易揮發(fā)、可燃，略帶醇香味的有毒液體，甲醇密度0.791g/cm3，沸點(diǎn)63.8℃，自燃點(diǎn)385℃～20℃，蒸汽壓96.3mmHg。甲醇不能與脂肪烴類化合物相互溶，但可以和水以及乙醇等許多有機(jī)液體互溶。甲醇蒸汽和空氣混合能形成爆炸性混合物，爆炸極限為6.0%～36.5%（體積）。（2）化學(xué)性質(zhì)甲醇可進(jìn)行氧化、酯化、羰基化、胺化、脫水等化學(xué)反應(yīng)。1.3二甲醚的性質(zhì)二甲醚的性質(zhì)：二甲醚上一種無(wú)色、具有輕微醚香味的氣體，具有惰性、無(wú)腐蝕性、無(wú)致癌性、幾乎無(wú)毒。還具有優(yōu)良的混溶性，能同大多數(shù)極性和非極性有機(jī)溶劑混溶。在100ml水中可溶解3.700ml二甲醚氣體，且二甲醚易溶于汽油、四氯化碳、丙酮、氯苯和乙酸甲酯等多種有機(jī)溶劑，加入少量助劑后就可與水以任意比互溶。其燃燒時(shí)火焰略帶亮光。*L'X,k4D!_!o9{2DME產(chǎn)品方案及工藝流程介紹2.1產(chǎn)品品種、規(guī)格、質(zhì)量指標(biāo)及擬建規(guī)模產(chǎn)品品種：二甲醚擬建規(guī)模：3萬(wàn)噸/年年操作日：300天（7200h）2.2生產(chǎn)方法簡(jiǎn)述二甲醚的生產(chǎn)方法主要有一步法和二步法兩種。一步法以合成氣(CO+H2)為原料，在甲醇合成以及甲醇脫水的復(fù)合催化劑上直接合成二甲醚，再提純得到二甲醚產(chǎn)品。二步法是以合成氣制得甲醇，然后甲醇在固體催化劑作用下脫水制得二甲醚，所用催化劑選擇性高，特別適用于高純度二甲醚生產(chǎn)。（一）甲醇脫水制二甲醚<100℃時(shí)，<100℃時(shí)，該過(guò)程具有反應(yīng)溫度低、轉(zhuǎn)化率高(>80%)、選擇性好(99%)等優(yōu)點(diǎn)，但也存在設(shè)備腐蝕嚴(yán)重、釜?dú)堃杭皬U水污染環(huán)境、催化劑毒性大等缺點(diǎn)，因此選擇該工藝可能性較小。（二）合成氣直接合成二甲醚傳統(tǒng)的DME生產(chǎn)方法，一直采用兩個(gè)截然不同的步驟。即甲醇的合成與甲醇脫水。為了開(kāi)發(fā)操作簡(jiǎn)單、成本低而又可連續(xù)生產(chǎn)DME的新方法，人們?cè)煤铣蓺庵苯又迫《酌选Ｖ饕磻?yīng)構(gòu)成如下:2.3工藝流程說(shuō)明(1)原料甲醇直接采用市售質(zhì)量分?jǐn)?shù)為90%的甲醇經(jīng)汽化提純后合成二甲醚。甲醇汽化合成塔（甲醇?xì)庀嗝撍├淠?、氣液分離初餾塔原料甲醇?xì)庀嗉状几獨(dú)堃篋ME精餾塔釜?dú)堃焊獨(dú)堃夯厥账厥占状籍a(chǎn)品DME（≥99.9%）圖2.1二甲醚生產(chǎn)工藝流程方框圖(2)反應(yīng)在DME合成反應(yīng)器中產(chǎn)生的反應(yīng)如下所示:，該反應(yīng)為放熱反應(yīng)。(3)合成氣冷卻反應(yīng)器出口氣中含有DME，它在進(jìn)出氣換熱器中通過(guò)工藝氣體冷卻，接著在甲醇蒸餾塔底部通過(guò)蒸餾塔換熱器的工藝液體冷卻，然后在二甲醚精餾塔冷卻器中用冷卻水冷卻，最后出口氣在冷凝器中大部分冷凝后被送至二甲醚精餾塔。(4)二甲醚精餾冷卻后得到的二甲醚液體被送入二甲醚精餾塔，在DME精餾塔中DME與甲醇和水分開(kāi)，二甲醚產(chǎn)品從精餾塔頂部回收，而甲醇和水一起從塔底去除，并為原料甲醇提供預(yù)熱熱源。含有DME的頂部氣體在塔頂冷凝器中被大部分冷凝下來(lái)，送入塔頂回流罐中，在塔頂冷凝器中未冷凝的氣相作為燃料被放掉。在塔頂回流罐中的液體一部分成為精餾塔回流液，而另一部分成為DME產(chǎn)品，產(chǎn)品被送出界區(qū)貯存。2.4生產(chǎn)工藝特點(diǎn)本工藝裝置的主要工藝特點(diǎn)是流程簡(jiǎn)潔，工藝條件溫和，裝置內(nèi)熱能利用較好，操作簡(jiǎn)易方便。本裝置設(shè)備臺(tái)數(shù)較少，設(shè)備制作充分立足于國(guó)內(nèi)現(xiàn)狀，所有設(shè)備均能在國(guó)內(nèi)制造而不需進(jìn)口，項(xiàng)目投資大為降低。2.5主要工藝指標(biāo)2.5.1二甲醚產(chǎn)品指標(biāo)表2.1產(chǎn)品二甲醚產(chǎn)品指標(biāo)塔設(shè)備指標(biāo)如下：汽化塔：原料甲醇純度90%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），塔頂甲醇?xì)怏w純度≥99%，釜液甲醇含量≤0.5%；合成塔：轉(zhuǎn)化率≥80%，選擇性≥99.9%；初餾塔：塔頂二甲醚純度≥95%，釜液二甲醚含量≤0.5%；精餾塔：塔頂二甲醚純度≥99.9%，釜液二甲醚含量≤0.5%；回收塔：塔頂回收甲醇純度≥98%，廢水中甲醇含量≤0.5%2.5.2催化劑的使用本設(shè)計(jì)DME合成塔采用輻射型固定床反應(yīng)器，生產(chǎn)用催化劑為沸石型酸性氧化鋁分子篩。DME合成塔中發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)為放熱反應(yīng)。所用沸石型酸性氧化鋁分子篩為φ=3mm，L=5～8mm白色顆粒狀，堆積體積密度≤0.7t/m3，具有良好的化學(xué)性質(zhì)及足夠的撞擊強(qiáng)度與耐磨強(qiáng)度，對(duì)于甲醇縮水生成二甲醚的工藝過(guò)程，該催化劑的催化活性、選擇性、與穩(wěn)定性均顯示出了優(yōu)異的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，在再生與使用周期上也有較好的表現(xiàn)。工藝設(shè)計(jì)的該催化劑可使甲醇的一次性轉(zhuǎn)化率≥80﹪，選擇性指標(biāo)接近100﹪。極微量副產(chǎn)物為甲烷、二氧化碳，再生周期≥300日，可反復(fù)使用。該型催化劑在制備過(guò)程添加少量稀土元素，無(wú)有毒重金屬組份。因此粉碎或廢棄的分子篩可就地填埋或送催化劑配制公司回收處理。本設(shè)計(jì)產(chǎn)品二甲醚可用作替代燃料或氣霧劑等化工原料，目前燃料級(jí)二甲醚尚未頒布國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)產(chǎn)品工藝指標(biāo)可參照表（2.5）。3主要塔設(shè)備計(jì)算及選型原料甲醇流量的估算：年產(chǎn)DME量為3萬(wàn)噸，合成轉(zhuǎn)化率為80%（出去各步損失，按78%粗略估算），選擇性按100%計(jì)算，二甲醚產(chǎn)品純度為99.9%。結(jié)合甲醇脫水反應(yīng)式可得下式：3.1汽化塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型3.1.1物料衡算已知F′=8041.2958kg/h，xF′=90%，xD′=99%,xW′=0.5%（以上均為質(zhì)量百分?jǐn)?shù)），摩爾分率：進(jìn)料平均相對(duì)分子質(zhì)量M平均=83.50%×32.04+16.50%×18.02=29.73kg/kmol則進(jìn)料摩爾流量為：總物料；易揮發(fā)組分帶入數(shù)據(jù)解得：D=203.57kmol/hW=56.91kmol/h塔頂產(chǎn)品平均相對(duì)分子質(zhì)量為M=32.04×98.24%+18.02×(1-98.24%)=31.79kg/kmol塔頂產(chǎn)品質(zhì)量流量為D=203.57×31.79=6426.7049kg/h塔釜產(chǎn)品平均相對(duì)分子質(zhì)量為M=32.04×0.2818%+18.02×(1-0.2818%)=18.06kg/kmol塔釜產(chǎn)品質(zhì)量流量為W=56.91×18.06=1027.7046kg/h表3.1物料衡算結(jié)果表表3.2甲醇-水平衡時(shí)的t、x、y數(shù)據(jù)根據(jù)汽液平衡表（即x-y-t表），利用內(nèi)插法求解塔頂溫度tLD、tVD塔釜溫度tW進(jìn)料液溫度tF回流比的確定：由表3.2的數(shù)據(jù)繪制x-y圖由圖可知進(jìn)料平衡曲線為不正常平衡曲線，為減小誤差，用作圖法求最小回流比,由點(diǎn)a（XD,XD）向平衡線作切線，交軸于b（0，20.62），即精餾操作線截距，所以，所以。操作回流比可取為最小回流比的1.1-2.0倍，所以取回流比。平均相對(duì)揮發(fā)度α：t=92.9℃時(shí)t=66.9℃時(shí)3.1.2熱量衡算（1）加熱介質(zhì)和冷卻劑的選擇常用的加熱劑有飽和水蒸氣和煙道氣。飽和水蒸氣是一種應(yīng)用最廣的加熱劑，由于飽和水蒸氣冷凝時(shí)的傳熱膜系數(shù)很高，可以通過(guò)改變蒸汽的壓力準(zhǔn)確地控制加熱溫度。燃料燃燒所排放的煙道氣溫度可達(dá)100-1000℃，適用于高溫加熱，缺點(diǎn)是煙道氣的比熱容及傳熱膜系數(shù)很低，加熱溫度控制困難。本設(shè)計(jì)選用1.2Mpa（溫度為187.8℃）的飽和水蒸氣作為加熱介質(zhì)，水蒸氣易獲得、清潔、不易腐蝕加熱管，不但成本會(huì)相應(yīng)降低，塔結(jié)構(gòu)也不復(fù)雜。常用的冷卻劑是水和空氣，應(yīng)因地制宜加以選用。受當(dāng)?shù)貧鉁叵拗?，冷卻水一般為10-25℃。本設(shè)計(jì)選用20℃的冷卻水，選升溫10℃，即冷卻水的出口溫度為35℃。（2）冷凝器的熱負(fù)荷及冷卻介質(zhì)消耗量冷凝器的熱負(fù)荷其中——塔頂上升蒸汽的焓；——塔頂餾出液的焓。其中——甲醇的蒸發(fā)潛熱；水的蒸發(fā)潛熱蒸發(fā)潛熱與溫度的關(guān)系：,其中——對(duì)比溫度。表3.3沸點(diǎn)下蒸發(fā)潛熱列表由沃森公式計(jì)算塔頂溫度下的潛熱65.18℃時(shí)，對(duì)甲醇:蒸發(fā)潛熱:對(duì)水，同理得蒸發(fā)潛熱對(duì)于全凝器作熱量衡算（忽略熱損失），選擇泡點(diǎn)回流，因?yàn)樗敿状己亢芨撸c露點(diǎn)相接近，所以代入數(shù)據(jù)冷卻劑的消耗量（3）加熱器的熱負(fù)荷及全塔熱量衡算選用1.2Mpa(187.8℃)飽和水蒸氣為加熱介質(zhì)表3.4甲醇、水在不同溫度下混合的比熱容[單位：kcal/(kg.℃)]甲醇水則有kcal/hkcal/h對(duì)全塔進(jìn)行熱量衡算為了簡(jiǎn)化計(jì)算，以進(jìn)料焓，即68.25℃時(shí)的焓值為基準(zhǔn)做熱量衡算塔釜熱損失為10%，則η=0.9，則式中——加熱器理想熱負(fù)荷；——加熱器實(shí)際熱負(fù)荷；——塔頂餾出液帶出熱量；——塔底帶出熱量。加熱蒸汽消耗量kj/kg(187.6℃,1.2Mpa)表3.5熱量衡算數(shù)據(jù)結(jié)果列表單位kcal/h3.1.3理論板數(shù)、塔徑、填料選擇及填料層高度的計(jì)算（1）理論板數(shù)的計(jì)算由于本次設(shè)計(jì)時(shí)汽化塔的相對(duì)揮發(fā)度是變化的，所以不能用簡(jiǎn)捷法求得，應(yīng)用圖解法。精餾段操作線方程為,截距連接與q線交于d點(diǎn)，連接與d點(diǎn)，得提餾段操作線，然后由平衡線與操作線可得精餾塔理論板數(shù)為30塊，提餾段4塊，精餾段26塊。（2）填料的選擇填料是填料塔的核心構(gòu)件，它提供了氣液兩相相接觸傳質(zhì)與傳熱的表面，與塔內(nèi)件一起決定了填料塔的性質(zhì)。目前，填料的開(kāi)發(fā)與應(yīng)用仍是沿著散裝填料與規(guī)整填料兩個(gè)方面進(jìn)行。本汽化塔設(shè)計(jì)選用25×0.8金屬拉西環(huán)亂堆填料。（3）塔徑設(shè)計(jì)計(jì)算汽化塔設(shè)計(jì)的主要依據(jù)和條件：表3.6不同溫度下甲醇和水的密度表3.7查化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)整理得甲醇-水特殊點(diǎn)粘度塔頂、塔底、進(jìn)料條件下的流量及物性參數(shù)：表3.8汽化塔塔頂數(shù)據(jù)結(jié)果表表3.9汽化塔塔底數(shù)據(jù)結(jié)果表表3.10汽化塔進(jìn)料數(shù)據(jù)結(jié)果表精餾段及提餾段的流量及物性參數(shù)：表3.11精餾段、提餾段數(shù)據(jù)結(jié)果表由氣速關(guān)聯(lián)式:式中——干填料因子；——液體粘度，mPa·s；A——250Y型為0.291；L、G——液體、氣體質(zhì)量流速；、——?dú)怏w、液體密度；g——重力加速度。精餾段：=1.118kg/m3，=744.74kg/m3，=0.97，=250，=0.331mPa·s，L=31389.04kg/h，G=39128.14kg/h，A=0.022代入式中求解得=2.44m/s空塔氣速u=0.6=0.6×2.44=1.46m/s,℃體積流量考慮到市場(chǎng)的需求存在波動(dòng)性,設(shè)計(jì)中選取四個(gè)塔，則每個(gè)塔的體積流量:,則求得塔徑D=1.46m圓整后：D=1.5m空塔氣速u=1.38m/s提餾段：代入數(shù)值得=3.00m/s空塔氣速u=0.6=1.80m/s℃體積流量于是==2.46圓整后：D=1.40m,空塔氣速u=1.60m/s選取整塔塔徑為D=1.5m。選取汽化塔的規(guī)格為：Ф2700/700×1500,VN=4.8m2拉西環(huán)填料（4）填料層高度的計(jì)算精餾段：查化工原理（天大修訂版下冊(cè)[10]）P191得依經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)取等板高度HETP=0.5m，則精餾段總壓降提餾段：查得提餾段總壓降全塔填料層總壓降填料總高度表3.12填料層高度和壓強(qiáng)降計(jì)算匯總表3.1.4汽化塔附屬設(shè)備的選型計(jì)算（1）甲醇回流冷凝器選用管殼式冷凝器，被冷凝氣體走管間，以便于及時(shí)排出冷凝液，采用逆流換熱。取冷凝器傳熱系數(shù)逆流：T65.18℃→65.01℃t35℃←20℃△tm=℃選取冷凝器規(guī)格為：Φ800×4500，冷凝面積F=112.9m2（2）塔底再沸器選用U型管加熱器，經(jīng)處理后，放在塔釜內(nèi)，蒸汽選擇1.2MPa（187.8℃）飽和水蒸氣，傳熱系數(shù)K=2000W/(m2·℃)△t=187.8-100=87.8℃=1.18×107kcal/h選用兩個(gè)塔底再沸器，則每個(gè)再沸器的換熱面積為：=/2=9.76選取再沸器的型號(hào)為：Ф273×3000，換熱面積為F=11.3m23.2合成塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型3.2.1物料衡算進(jìn)塔甲醇蒸汽流量=235.670/4=58.92kmol/h由反應(yīng)式其單程轉(zhuǎn)化率為80%，DME選擇性≥99%則生成二甲醚的出塔流量為未反應(yīng)的甲醇出塔流量為出塔水的流量為3.2.2合成塔的選取：合成塔的尺寸為立式Φ1000×6680，催化劑載量V=1.5m33.2.3熱量衡算及附屬設(shè)備的選型計(jì)算（1）合成反應(yīng)熱的計(jì)算：查天大四版物理化學(xué)上冊(cè)附錄得，反應(yīng)放熱為:進(jìn)塔甲醇蒸汽的熱量：其中——汽化塔塔頂餾出液帶出熱量；——甲醇蒸汽由65.01℃加熱到240℃所需熱量；0.72——65.01℃時(shí)甲醇的比熱容，單位kcal/(kg·℃);1.41——240℃時(shí)甲醇的比熱容；出塔混合液的熱量：損失的熱量取反應(yīng)熱的10%則根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值取混合液體的比熱容=11.8kJ/(kg·℃)，則合成塔的出口溫度為℃（2）第一熱交換器的計(jì)算選型：取出口溫度為260.0℃,傳熱系數(shù)K=200W/(m2·℃),汽化塔塔頂餾出液溫度由65.01℃，經(jīng)第一熱交換器后加熱至90.0℃，合成塔出塔混合液經(jīng)第一熱交換器后被降溫至260.0℃，則逆流：T289.98℃→260.0℃t90℃←65.01℃取該條件下混合液體的比熱容=11.0kj/(kg·℃)，則交換熱量為則換熱面積為：查文獻(xiàn)選取換熱器規(guī)格為：Φ273×1500，換熱面積F=4.7m2（3）第二熱交換器的計(jì)算選型：原料液溫度由常溫25℃加熱到汽化塔進(jìn)料溫度68.25℃，第一熱交換器出來(lái)的熱流體由260℃降至170℃，傳熱系數(shù)取K=200W/(m2·℃)。逆流：T260℃→170℃t68.25℃←25℃℃進(jìn)入第二熱交換器的熱量：取該條件下混合液體的比熱容=8.5kJ/(kg·℃)，則交換熱量為換熱面積查文獻(xiàn)選取換熱器規(guī)格為:Φ400×1500，換熱面積F=12.2m2（4）第一冷凝器的計(jì)算選型：熱流體進(jìn)口溫度170℃，出口溫度100℃；冷凝水的進(jìn)口溫度20℃，出口溫度為35℃。逆流：T170℃→100℃t35℃←20℃℃進(jìn)入第一冷凝器的熱量：表3.13沸點(diǎn)下蒸發(fā)潛熱列表由沃森公式計(jì)算平均溫度135℃下的潛熱135℃時(shí)，對(duì)二甲醚：，可以看出不能用沃森公式推算，結(jié)合化工工藝手冊(cè)乙醚在140℃下的蒸發(fā)潛熱，可估算二甲醚在此溫度下的蒸發(fā)潛熱為=17.50kJ/mol.135℃時(shí)，對(duì)水：,則，對(duì)甲醇，同理得=0.796，=0.659則，于是混合液的汽化潛熱可由下式計(jì)算，取該條件下混合液體的比熱容=6.5kJ/(kg·℃)，則交換熱量為換熱系數(shù)取K=700W/(m2·℃)，則換熱面積為查文獻(xiàn)得冷凝器的規(guī)格為：Φ273×3000，換熱面積F=9.7m2（5）第二冷凝器的計(jì)算選型熱流體進(jìn)口溫度100℃，出口溫度25℃；冷凝水的進(jìn)口溫度20℃，出口溫度為35℃。逆流：T100℃→25℃t35℃←20℃℃由沃森公式計(jì)算平均溫度62.5℃下的潛熱=15.536kJ/mol.，=35.407kJ/mol.，=42.730kJ/mol.假設(shè)第一冷凝器的冷凝效率為80%，于是混合液的汽化潛熱可由下式計(jì)算取該條件下混合液體的比熱容=3.6kJ/(kg·℃)，則交換熱量為換熱系數(shù)取K=800W/(m2·℃)，則換熱面積為查文獻(xiàn)得冷凝器的規(guī)格為Φ273×2000，換熱面積F=7.4m2：3.3初餾塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型本塔設(shè)計(jì)為二甲醚、甲醇、水三組分的精餾計(jì)算，現(xiàn)做簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)，按二甲醚——甲醇兩組分精餾計(jì)算，因?yàn)樗姆悬c(diǎn)高于甲醇的沸點(diǎn)，可近似處理將水的流量并到甲醇中按二組分精餾計(jì)算設(shè)計(jì)初餾塔。進(jìn)料質(zhì)量流量摩爾流量=58.7其中二甲醚的質(zhì)量流量為1056.38，摩爾流量為22.93甲醇的質(zhì)量流量為371.02，摩爾流量為11.58水的質(zhì)量流量為435.90，摩爾流量為24.19摩爾分率二甲醚為39.06%，甲醇為19.72%，水為41.22%質(zhì)量分率二甲醚為56.69%，甲醇為19.91%，水為23.39%操作壓力為0.78MPa,二甲醚-甲醇的汽液平衡數(shù)據(jù)可依據(jù)Antoine方程（）計(jì)算，所得二甲醚-甲醇的t-x-y數(shù)據(jù)如下表。表3.14二甲醚-甲醇平衡時(shí)的t、x、y數(shù)據(jù)3.3.1物料衡算已知：進(jìn)料，二甲醚的摩爾流量為22.93kmol/h，甲醇的摩爾流量為11.58kmol/h二甲醚的摩爾分率為，甲醇的摩爾分率為根據(jù)物料衡算方程解得采用泡點(diǎn)進(jìn)料q=1，由汽液平衡數(shù)據(jù)，用內(nèi)插法求得進(jìn)料溫度為℃此溫度下，；表3.15物料衡算結(jié)果表3.3.2熱量衡算（1）由汽液平衡數(shù)據(jù)，用內(nèi)插法可求塔頂溫度、塔底溫度、泡點(diǎn)溫度=35.6℃,=126.94℃注：下標(biāo)1為DME,下標(biāo)2為甲醇。二甲醚的比熱容采用摩爾定壓方程計(jì)算得出（數(shù)據(jù)來(lái)自于化學(xué)工程師手冊(cè)[4]P59），甲醇的比熱容查自于化工工藝手冊(cè)上冊(cè)[3]2-702溫度下：16.05kcal/(kmol·℃)=67.20kJ/(kmol·K)，10.62kcal/(kmol·℃)=44.46kJ/(kmol·K)溫度下80.11kJ/(kmol·K)，48.06kJ/(kmol·K)溫度下：，塔頂:（2）塔頂以0℃為基準(zhǔn)，0℃時(shí)塔頂上升氣體的焓值為（3）回流液的焓kcal/(kmol·℃)=67.07kJ/(kmol·K)kcal/(kmol·℃)=44.72kJ/(kmol·K)（4）餾出液的焓。因?yàn)轲s出口與回流口組成一樣，所以（5）冷凝器消耗（6）進(jìn)料口的焓。溫度下：，kcal/(kmol·℃)=45.68kJ/(kmol·K)所以（7）塔底殘液焓。（8）再沸器（全塔范圍列衡算式）設(shè)再沸器損失能量所以，表3.16熱量衡算結(jié)果表3.3.3理論塔板數(shù)的計(jì)算塔頂溫度下，塔底溫度下，則全塔平均相對(duì)揮發(fā)度：查吉利蘭圖得，，解得N=24.96（含釜）進(jìn)料液的相對(duì)揮發(fā)度為塔頂與進(jìn)料的相對(duì)揮發(fā)度：同上可得，N=12.60取整數(shù)，精餾段理論板數(shù)為14塊，加料板位置為從塔頂數(shù)第15塊理論板，整塔理論板數(shù)為25塊3.3.4初餾塔主要尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算表3.17二甲醚和甲醇在不同溫度下的密度（1）塔頂條件下的流量和物性參數(shù)，（2）塔底條件下的流量和物性參數(shù)，（3）進(jìn)料條件下的流量和物性參數(shù)精餾段：提餾段：（4）精餾段的流量和物性參數(shù)（5）提餾段的流量和物性參數(shù)（6）體積流量塔頂：塔底：進(jìn)料：精餾段：提留段：3.3.5塔徑設(shè)計(jì)計(jì)算選用500（BX）型波紋填料。（1）精餾段塔徑計(jì)算由氣速關(guān)聯(lián)式式中——泛點(diǎn)空塔氣速，m/s；g——重力加速度，；——干填料因子，；、——?dú)庀?、液相密度，；——液相粘度，Cp；L、V——液相、氣相流量，kg/h；A——常數(shù)，取0.30；——填料空隙率；。表3.18計(jì)算得二甲醚、甲醇的特殊點(diǎn)的粘度/cP已知：=12.028，=650.8，=0.90，=500,L=3719.48kg/h，V=4732.98kg/h，A=0.30。代入式中求得，=0.491m/s空塔氣速u=0.6=0.295m/s于是得圓整后：D=0.7m，空塔氣速u=0.286m/s（2）提餾段塔徑計(jì)算已知：=9.066，=683.9，=0.90，=500,L=5177.595kg/h，V=3988.65kg/h，A=0.30。帶入計(jì)算得=0.506m/s空塔氣速u=0.6=0.304m/s于是得圓整后：D=0.8m，空塔氣速u=0.245m/s選取整塔直徑為D=0.8m。3.3.6填料層高度的計(jì)算（1）精餾段：查得壓降（2）提餾段：查得壓降全塔高度3.3.7附屬設(shè)備的選型計(jì)算（1）冷凝器選用列管式冷凝器，逆流方式操作，冷卻水進(jìn)口溫度為25℃，出口溫度為35℃。取K=700W/(m2·℃)逆流：T35.6℃→34.9℃t35℃←25℃℃查文獻(xiàn)得規(guī)格：Φ800×6000，換熱面積F=280.7m2（2）再沸器選擇187.8℃的飽和水蒸氣加熱，=119.5℃為再沸器液體入口溫度，用潛熱加熱可節(jié)省蒸汽量，從而減少熱量損失。取K=1000W/(m2·℃)℃則換熱面積為查文獻(xiàn)得規(guī)格為：Φ800×3000，換熱面積F=125.0m23.4精餾塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型操作壓力為0.78MPa，二甲醚-甲醇的汽液平衡數(shù)據(jù)可依據(jù)Antoine方程（）計(jì)算，所得二甲醚-甲醇的t-x-y數(shù)據(jù)如下表，其中二甲醚、甲醇的Antoine方程常數(shù)查自化學(xué)工程師手冊(cè)[4]P59、P55。表3.19二甲醚-甲醇平衡時(shí)的t、x、y數(shù)據(jù)3.4.1物料衡算已知：進(jìn)料，，根據(jù)物料衡算方程解得采用泡點(diǎn)進(jìn)料q=1，由汽液平衡數(shù)據(jù)，用內(nèi)插法求得進(jìn)料溫度為℃此溫度下，表3.20物料衡算結(jié)果表3.4.2熱量衡算（1）由汽液平衡數(shù)據(jù)，用內(nèi)插法可求塔頂溫度、塔底溫度、泡點(diǎn)溫度=32.95℃=126.94℃=33.82℃注：下標(biāo)1為DME,下標(biāo)2為甲醇。二甲醚的比熱容采用摩爾定壓方程計(jì)算得出溫度下：，溫度下：，溫度下：塔頂（2）塔頂以0℃為基準(zhǔn)，0℃時(shí)塔頂上升氣體的焓值為（3）回流液的焓=66.95=44.51（4）餾出液的焓因?yàn)轲s出口與回流口組成一樣，所以（5）冷凝器消耗（6）進(jìn)料口的焓溫度下：，44.46所以（7）塔底殘液焓（8）再沸器（全塔范圍列衡算式）設(shè)再沸器損失能量所以，表3.21熱量衡算結(jié)果3.4.3理論塔板數(shù)的計(jì)算塔頂溫度下，塔底溫度下，則全塔平均相對(duì)揮發(fā)度：查吉利蘭圖得，，解得N=41.65（含釜）進(jìn)料液的相對(duì)揮發(fā)度為塔頂與進(jìn)料的相對(duì)揮發(fā)度：同上可得，N=30.58取整數(shù)，精餾段理論板數(shù)為31塊，加料板位置為從塔頂數(shù)第32塊理論板，整塔理論板數(shù)為41塊3.4.4精餾塔主要尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算表3.22醚和甲醇在不同溫度下的密度（1）塔頂條件下的流量和物性參數(shù)，由（2）塔底條件下的流量和物性參數(shù)（3）進(jìn)料條件下的流量和物性參數(shù)，精餾段：提餾段：（4）精餾段的流量和物性參數(shù)（5）提餾段的流量和物性參數(shù)（6）體積流量塔頂：塔底：進(jìn)料：精餾段：提餾段：3.4.5塔徑設(shè)計(jì)計(jì)算選用500（BX）型波紋填料。（1）精餾段塔徑計(jì)算由氣速關(guān)聯(lián)式式中——泛點(diǎn)空塔氣速，m/s；g——重力加速度，；——干填料因子，；、——?dú)庀?、液相密度，；——液相粘度，Cp；L、V——液相、氣相流量，kg/h；A——常數(shù)，取0.30；——填料空隙率；。表3.23二甲醚、甲醇的特殊點(diǎn)的粘度/cP已知：=13.907，=640.51，=0.90，=500,L=2580.8kg/h，V=3621.5kg/h，A=0.30。代入式中求得，=0.477m/s空塔氣速u=0.6=0.286m/s于是得圓整后：D=0.6m，空塔氣速u=0.256m/s（2）提餾段塔徑計(jì)算已知：=10.613，=684.0，=0.90，=500,L=3132.33kg/h，V=3066.73kg/h，A=0.30。帶入計(jì)算得=0.518m/s空塔氣速u=0.6=0.311m/s于是得圓整后：D=0.6m，空塔氣速u=0.295m/s選取整塔直徑為D=0.6m。3.4.6填料層高度的計(jì)算（1）精餾段：查得壓降（2）提餾段：查得壓降全塔高度3.4.7附屬設(shè)備的選型計(jì)算（1）冷凝器選用列管式冷凝器，逆流方式操作，冷卻水進(jìn)口溫度為25℃，出口溫度為30℃。取K=700W/(m2·℃)逆流：T33.82℃→32.95℃t30℃←25℃℃查文獻(xiàn)得規(guī)格：Φ600×4500，換熱面積F=109.3m2（2）再沸器選擇187.8℃的飽和水蒸氣加熱，=126.94℃為再沸器液體入口溫度，用潛熱加熱可節(jié)省蒸汽量，從而減少熱量損失。取K=1000W/(m2·℃)℃則換熱面積為查文獻(xiàn)選型：Φ273×2000，換熱面積F=7.4m23.5回收塔及其附屬設(shè)備的計(jì)算選型回收塔的原料液來(lái)源于汽化塔、初餾塔、精餾塔的釜?dú)堃?，一同進(jìn)入回收塔進(jìn)行精餾回收甲醇，作為原料液回收循環(huán)利用，這無(wú)論是在經(jīng)濟(jì)上還是環(huán)保上都是需要的。3.5.1物料衡算進(jìn)料其中甲醇含量為，則甲醇的摩爾分率即進(jìn)料組成為，,由物料衡算方程解得D=11.89kmol/h，W=65.59kmol/h進(jìn)料平均相對(duì)分子質(zhì)量塔頂產(chǎn)品平均相對(duì)分子質(zhì)量：塔釜產(chǎn)品平均相對(duì)分子質(zhì)量：則質(zhì)量流量，操作壓力為0.02MPa。由于泡點(diǎn)進(jìn)料q=1，由汽液平衡數(shù)據(jù)用內(nèi)插法求得進(jìn)料液溫度℃此溫度下，甲醇的飽和蒸汽壓，水的飽和蒸汽壓表3.24甲醇-水平衡時(shí)的t、x、y數(shù)據(jù)表3.25衡算結(jié)果表3.5.2熱量衡算（1）由汽液平衡數(shù)據(jù)，用內(nèi)插法可求塔頂溫度、塔底溫度、泡點(diǎn)溫度=29.08℃=59.88℃=30.95℃注：下標(biāo)1為甲醇,下標(biāo)2為水。甲醇的比熱容查自于化工工藝手冊(cè)上冊(cè)，水的比熱容查自于天大修訂版化工原理上冊(cè)附錄。溫度下：44.20kJ/(kmol·K)，75.23kJ/(kmol·K)溫度下：45.41kJ/(kmol·K)，75.45kJ/(kmol·K)溫度下：塔頂（2）塔頂以0℃為基準(zhǔn)，0℃時(shí)塔頂上升氣體的焓值為（3）回流液的焓=44.28kJ/(kmol·K)，=75.22kJ/(kmol·K)（4）餾出液的焓因?yàn)轲s出口與回流口組成一樣，所以（5）冷凝器消耗（6）進(jìn)料口的焓溫度下：=45.07kJ/(kmol·K)，=75.25kJ/(kmol·K)所以（7）塔底殘液焓（8）再沸器（全塔范圍列衡算式）設(shè)再沸器損失能量所以表3.26熱量衡算結(jié)果表3.5.3理論塔板數(shù)的計(jì)算塔頂溫度下，塔底溫度下，則全塔平均相對(duì)揮發(fā)度：查天大化工原理下冊(cè)[11]P37吉利蘭圖得，，解得N=15.69（含釜）進(jìn)料液的相對(duì)揮發(fā)度為塔頂與進(jìn)料的相對(duì)揮發(fā)度：同上可得，N=9.94取整數(shù)，精餾段理論板數(shù)為10塊，加料板位置為從塔頂數(shù)第11塊理論板，整塔理論板數(shù)為16塊3.5.4回收塔主要尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算表3.27甲醇和水在不同溫度下的密度（1）塔頂條件下的流量和物性參數(shù)，由（2）塔底條件下的流量和物性參數(shù)，（3）進(jìn)料條件下的流量和物性參數(shù)，精餾段：提餾段：（4）精餾段的流量和物性參數(shù)（5）提餾段的流量和物性參數(shù)（6）體積流量塔頂：塔底：進(jìn)料：精餾段：提留段：3.5.5塔徑設(shè)計(jì)計(jì)算表3.28填料的選擇（1）精餾段所以℃用內(nèi)插法：又因代入有圓整?。嚎账俣龋?）提餾段℃用內(nèi)插法：又因解得取圓整：空塔氣速選取整塔直徑為。表3.29特殊點(diǎn)下甲醇粘度和水的密度3.5.6填料層高度的計(jì)算（1）精餾段：查得壓降（2）提餾段：查得壓降全塔高度3.5.7附屬設(shè)備的選型計(jì)算（1）冷凝器選用列管式冷凝器，逆流方式操作，冷卻水進(jìn)口溫度為25℃，出口溫度為30℃。取K=900W/(m2·℃)逆流：T30.95℃→29.08℃t30℃←25℃℃查文獻(xiàn)規(guī)格：Φ1000×3000，換熱面積F=213.6m2（2）再沸器選擇150℃的飽和水蒸氣加熱，=59.88℃為再沸器液體入口溫度，用潛熱加熱可節(jié)省蒸汽量，從而減少熱量損失。取K=1200W/(m2·℃)℃則換熱面積為查文獻(xiàn)規(guī)格：Φ273×1500，換熱面積F=5.4m24環(huán)境保護(hù)及三廢處理4.1主要污染源及主要污染物本設(shè)計(jì)采用較先進(jìn)的工藝技術(shù)，主要污染物主要來(lái)自于二甲醚合成塔、初餾塔、精餾塔、回收塔產(chǎn)生的廢氣、廢液及少量的廢渣(催化劑)。4.2設(shè)計(jì)中采取的環(huán)保措施及其簡(jiǎn)要處理工藝流程（1）環(huán)保治理措施①?gòu)U氣處理二甲醚精餾塔排出的廢氣中含有、有害物質(zhì)，甲醇蒸餾塔廢氣中含有、CO和有害物質(zhì)，因?yàn)檫@兩股廢氣數(shù)量稀少，故可以燃燒處理。裝置開(kāi)停車時(shí)排放的可燃性氣體，可以燃燒處理。②廢水處理本裝置生產(chǎn)時(shí)廢水主要有蒸汽冷凝水、循環(huán)水排污、精餾廢水等。分別采用以下治理措施：蒸汽冷凝水經(jīng)冷卻后送入新建脫鹽水站用作進(jìn)水代替部分原水；精餾廢水含少量甲醇，本設(shè)計(jì)的甲醇回收塔處理后廢水己達(dá)排放標(biāo)準(zhǔn)，經(jīng)冷卻后收集輸送到污水處理站；循環(huán)水排污廢水中含微量污染物，可直接排放。③廢渣處理生產(chǎn)中產(chǎn)生的少量的廢催化劑用填埋等方式處理。本裝置廢渣可送當(dāng)?shù)靥盥駡?chǎng)填埋處理；廢甲醇、二甲醚催化劑等送至回收廠家回收利用。④噪聲本裝置噪聲主要為壓縮機(jī)、鼓風(fēng)機(jī)等各類泵噪聲。各類機(jī)泵應(yīng)優(yōu)先選用低噪聲電機(jī)并加消聲器，將主要噪聲源集中在隔音房?jī)?nèi)。在操作中只設(shè)流動(dòng)崗位，不固定值班；需要固定值班的，可將機(jī)房和操作間用隔聲門窗分開(kāi)，并在廠區(qū)種植降噪植物，以減少噪音。（2）預(yù)期效果本裝置投產(chǎn)后，正常生產(chǎn)時(shí)“三廢”均通過(guò)治理，且均能達(dá)到國(guó)家的有關(guān)環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)，預(yù)計(jì)本裝置的建設(shè)對(duì)周圍環(huán)境影響很小。本項(xiàng)目建成后，塔釜?dú)堃喝坑米骶s甲醇和二甲醚的原料液，故而有利于環(huán)境保護(hù)，生產(chǎn)環(huán)境較為清潔。（3）環(huán)保管理及監(jiān)測(cè)本項(xiàng)目對(duì)環(huán)境管理和監(jiān)測(cè)將設(shè)專人負(fù)責(zé)，并由中心化驗(yàn)室予以統(tǒng)一管理控制，保證環(huán)境友好生產(chǎn)。（4）綠化概況廠區(qū)在道路兩側(cè)、空地、房間旁進(jìn)行綠化，種植各類喬木、灌木等，以達(dá)到降噪除塵的目的。全廠綠化系數(shù)不低于30%。4.3裝置危險(xiǎn)性物料主要物性二甲醚生產(chǎn)過(guò)程中主要的有毒有害物料有一氧化碳、二氧化碳、甲醇和二甲醚醇等。(1)一氧化碳一氧化碳為無(wú)色、無(wú)味、有毒、易爆氣體?？諝庵械谋O限為12.5～74.2%(V)。一氧化碳有毒，能同血液中的血紅素結(jié)合使其失去吸氧功能，導(dǎo)致血液中毒，產(chǎn)生頭痛、呼吸困難、昏迷、窒息等癥狀。(2)二氧化碳二氧化碳為無(wú)色、非易燃?xì)怏w，能以碳酸鹽和碳酸氫鹽的形式存在人體中，并能透過(guò)肺泡膜。人吸入高濃度的二氧化碳后，因缺氧可使人昏倒、昏迷，嚴(yán)重時(shí)出現(xiàn)休克或停止呼吸。(3)甲醇無(wú)色易揮發(fā)液體，有微弱氣味，可經(jīng)吸入、食入、皮膚及接觸對(duì)人體造成危害。低于500ppm，吸入后引起頭痛、嘔吐、驚厥、痛性痙攣、怕光，甚至失明。食入還會(huì)損傷肝、腎等，甚至致死。甲醇自然溫度464℃，閃點(diǎn)11.1℃，易燃、易揮發(fā)、易爆。甲醇蒸汽與空氣形成爆炸性混合