某小學(xué)樓設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)

大學(xué)成人高等教育學(xué)習(xí)層次：高起本口專升本口高起?！?大學(xué)成人高等教育畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)任務(wù)書(shū)設(shè)計(jì)(論文)題目：函授□夜大□脫產(chǎn)□畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)內(nèi)容：綜合考慮地區(qū)環(huán)境、建筑使用功能、綜合選型、施工、材料、經(jīng)濟(jì)等，結(jié)合日常工作中的施工經(jīng)驗(yàn)，我完成了某小學(xué)學(xué)生教學(xué)樓設(shè)計(jì)樓的構(gòu)思，完成了建筑設(shè)計(jì)說(shuō)明、基礎(chǔ)平面布置圖、建筑平面布置圖、建筑結(jié)構(gòu)圖、立面圖專題(子課題)題目：設(shè)計(jì)(論文)指導(dǎo)教師(簽字):主管教學(xué)院長(zhǎng)(簽字):學(xué)生教學(xué)樓設(shè)計(jì) 4第一章概述 5一、選題意義 5二、工程概況 5三、設(shè)計(jì)內(nèi)容、方法及依據(jù) 6 6 6(三)設(shè)計(jì)資料(依據(jù)) 6第二章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明 、框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 9三、框架側(cè)移剛度計(jì)算 四、橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 五.豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 1.橫向架內(nèi)力計(jì)算 2.橫向框架內(nèi)力組合 26 總結(jié)和體會(huì) 致謝辭 52參考文獻(xiàn) furthermore,familiarwiththebasicwayofbuildingdesignandthebasicmethodofconstructioncalculating.Reinforceprofessionknowledgeandfoundationknowledgeforlearningofpastyears.Studyandcontrolhowtocombinesthecollectionsoftherelateddata,sortingwithinduce,what’sBuildingdesignConstructiondesignConstruction第一章概述這次畢業(yè)設(shè)計(jì)的課題為某小學(xué)學(xué)生教學(xué)樓設(shè)計(jì)，本著設(shè)計(jì)富有朝氣和時(shí)代氣息的原則，設(shè)計(jì)一座現(xiàn)代化的小學(xué)教學(xué)區(qū)。建筑設(shè)計(jì)在現(xiàn)有的自然環(huán)境與總體規(guī)劃的前提下，根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求，綜合考慮使用功能、結(jié)構(gòu)施工、材料設(shè)備、經(jīng)濟(jì)藝術(shù)等本方案采用框架結(jié)構(gòu)，在滿足功能要求的基礎(chǔ)上，該建筑要體現(xiàn)現(xiàn)代化特色，適某小學(xué)學(xué)生教學(xué)樓為主體四層、局部三層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積為5300m2。建筑物平面為L(zhǎng)形，由三個(gè)建筑單體通過(guò)回廊連為整體，層高為3.6m,室內(nèi)外高差為0.6m?？蚣芙Y(jié)構(gòu)平面布置及柱網(wǎng)布置圖如圖1所示。圖1結(jié)構(gòu)平面及柱網(wǎng)布置圖(一)設(shè)計(jì)內(nèi)容1、結(jié)構(gòu)平面布置(1)材料選用及截面尺寸確定；(2)荷載計(jì)算；(3)框架梁、柱剛度計(jì)算；(4)框架在地震荷載作用下的側(cè)移及內(nèi)力計(jì)算；(5)框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算(6)內(nèi)力組合；(7)框架結(jié)構(gòu)梁、柱承載力計(jì)算(8)框架柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)；4、其他現(xiàn)澆構(gòu)件(雨蓬、衛(wèi)生間等)設(shè)計(jì)及節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算(二)設(shè)計(jì)方法滿足使用要求，保證工程的安全性、耐久性、適用性，使設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)在規(guī)定的設(shè)計(jì)使用年限內(nèi)完成預(yù)期的功能要求。建筑施工圖的繪制遵循工程制圖的標(biāo)準(zhǔn)，圖中的各種結(jié)構(gòu)部分要求結(jié)構(gòu)的布置、柱距的確定應(yīng)滿足使用功能，柱網(wǎng)尺寸符合模數(shù)。結(jié)構(gòu)的梁、板、柱截面尺寸符合要求，合理確定。采用D值法計(jì)算柱的側(cè)移剛度，豎向(三)設(shè)計(jì)資料(依據(jù))1、本建筑地處昆明地區(qū)，地震設(shè)計(jì)烈度為8度2、氣象條件：基本風(fēng)壓0.3KN/m2,基本雪壓0.3KN/m23、工程地質(zhì)條件(根據(jù)鉆探，建筑所在地區(qū)域的地質(zhì)情況如下):第一層土：城市雜填土、厚0~1.0m地下水：最高水位，地表下2.5m4、各類建筑材料均能得到保證，鋼筋材料均能得到保證，鋼筋最長(zhǎng)不超過(guò)12米。屋面做法：180厚磚砌架空隔熱層；二氈三油防水層；冷底子油瑪蹄脂二道；柱C30梁、板、基礎(chǔ)C25墊層C10板縱向鋼筋HRB335屋面活荷載2.0KN/m2(上人)0.5KN/m2(不上人)走廊、樓梯、陽(yáng)臺(tái)活荷載2.5KN/m2第二章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明(1)柱：底層b=500mmh=550m其它層b=500mmh=500mm(2)梁：h=(1/10~1/12)L=7圖2梁布置及編號(hào)圖框架梁的計(jì)算跨度以上柱形心線為準(zhǔn)，由于建筑軸線與墻軸線重合,故建筑軸線底層柱高度h=3.6m+0.6m+0.5m=4.7m,其中3.6m為底層層高，0.6m為室內(nèi)外高差，0.5m為基礎(chǔ)頂面至室外地面的高度。其它柱高等于層高，即3.6m。由此得框架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3-1、3-2所示。180厚磚砌架空隔熱層20厚1:3水泥砂漿找平層(坡度3%)20厚水泥焦渣找坡層100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板20厚板底砂漿粉刷層30厚水磨石面層100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板20厚板底砂漿粉刷層小計(jì)3.5KN/m2樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值(4.5x8+4.8+7.8+0.24)x(7.2x2+2.4)x3.5=2872KN不上人屋面0.5KN/m2雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值(4.5x8+4.8+7.8+0.24)x(7.2x2+2.4)x0.3=246KN走廊2.5KN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值(4.5x8+4.8+7.8+0.24)x(7.2x2+2.4)x2.5=2051KN5、梁、柱、墻、門、窗重力荷載計(jì)算屋頂重力荷載代表值包括：屋面恒載，50%屋面雪荷載，縱、橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重。其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載，50%樓面均布或荷載，縱、橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及縱、橫墻體自重，梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計(jì)算出單位長(zhǎng)度上的重力荷；對(duì)墻、門、窗等可計(jì)算出單位面積上的重木門單位面積重力荷載為0.2KN/m2;鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4KN/m2。以上具體各項(xiàng)計(jì)算過(guò)程從略，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1、2、3:6、重力荷載代表值集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值具體計(jì)算過(guò)程從略，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖4:層次構(gòu)件βD4邊橫梁中橫梁次梁縱梁柱3邊橫梁中橫梁次梁縱梁柱2邊橫梁中橫梁次梁縱梁柱1邊橫梁中橫梁次梁縱梁墻體女兒墻底層外墻底層內(nèi)墻其它層外墻其它層內(nèi)墻構(gòu)件n窗22221門圖4各質(zhì)點(diǎn)的重力荷載代表值橫向框架梁線剛度lb計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表4,柱線剛度le計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表5。 表4框架梁線剛度計(jì)算表中框架邊框架截面慣性矩梁線剛度層號(hào)軸線號(hào)邊(0)混凝土E梁寬梁高1中(1)強(qiáng)度等級(jí)))軸U～V軸軸U～V軸截面慣性矩柱線剛度層號(hào)柱號(hào)混凝土柱寬b強(qiáng)度等級(jí)mmⅢ13232l3123柱的側(cè)移剛度按D=a.2計(jì)算，式中剛度修正系數(shù)αc,根據(jù)梁柱線剛度比k查柱剛度修正系數(shù)α表求得.在結(jié)構(gòu)平面布置圖中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等。現(xiàn)以第2層C-4柱的側(cè)移剛度計(jì)算為例，說(shuō)明計(jì)算過(guò)程，其余柱的計(jì)算過(guò)程從略，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表6表6表6層號(hào)柱別柱島柱線剛度柱根數(shù)般層)(首層)般層1(首層)Ⅲ邊橫梁走道梁b下b上ib下其它層004首層00400>0.7所以該框架為規(guī)則框架。第2層C-4柱及與其相連的梁的相對(duì)線剛度如圖5所示.圖5c-4柱及相連梁的相對(duì)線剛度圖中數(shù)據(jù)取自表4和5。由柱剛度修正系數(shù)Qc表可得梁柱線剛度比k為將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度ED,,見(jiàn)表6。2.縱向框架側(cè)移剛度計(jì)算縱向框架側(cè)移剛度計(jì)算方法與橫向框架相同。柱在縱向的側(cè)移剛度除與柱沿縱向的截面特性有關(guān)外，還與縱梁的線剛度有關(guān)?？v梁線剛度lb的計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表7?？v向框架柱亦可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱等，其側(cè)移剛度值見(jiàn)表8。縱向框架各層層間側(cè)移剛度值見(jiàn)表9。中框架邊框架邊(0)混凝土截面慣性矩梁線剛度層號(hào)中(1)梁寬b1mmⅢ)0101混泥土截面慣性矩柱線剛度層號(hào)柱號(hào)強(qiáng)度等級(jí)柱寬bⅢⅢm1323213123層號(hào)柱別柱線剛度柱根數(shù)11(首層)(首層)ED樓層側(cè)移剛度m左梁右梁iii700007首層700000070000四、橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算1.橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算(1)橫向自振周期計(jì)算。則橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算見(jiàn)表10。層號(hào)Gu4321(2)橫向地震作用計(jì)算力層號(hào)1層計(jì)算高樓層重力值G樓層地震作用剪力4321層號(hào)層間剪力層間側(cè)移剛度層間相對(duì)位移層高層間相對(duì)彈性位移角倒數(shù)43212.水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算。以圖1中19軸線橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例，說(shuō)明計(jì)算方法，其余框架內(nèi)力計(jì)算從略?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按M”=V●(1-y)h計(jì)算，其中取自表6,層間剪力取自表11各柱反彎點(diǎn)高度比y按,確定，其中y.由倒三角形分布水平荷載下各層柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比表查得。該設(shè)計(jì)中底層柱不需考慮其它修正值。具體計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表1層間剪力層間剛度YMV量綱為KN。注：表中MV量綱為KN。自表4,具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表14和表15。層號(hào)邊柱處中柱處MCbk14b4321層次邊梁走道梁柱軸力MMLML4321注：1)柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力，當(dāng)左地震作用時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右邊兩根柱為壓力。2)表中M單位為KN.m,V單位為KN,L單位為m。(b)梁端剪力及(柱軸力)圖(KN)v=0.43:T?=0.4364s,o?T1=0.057KN·s2/m2見(jiàn)表16,q(z)沿房屋高度的分布見(jiàn)圖8(a)。層次μ41321H/B=15.5/16.8=0.923<1.5,但由表16可見(jiàn)，風(fēng)振系數(shù)在1.217~1.663,因此，該房屋應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)，應(yīng)按靜力等效原理將圖8(a)的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載，如圖8(b)所示。例如，第2層的集中荷載F?的計(jì)算過(guò)程如下：2.風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算。計(jì)算層間剪力V,和然后依據(jù)表6求計(jì)算各層的相對(duì)根據(jù)圖8(b)計(jì)算層間剪力V,和然后依據(jù)表6求計(jì)算各層的相對(duì)出19軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表17層次4321由表17可見(jiàn)，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/13098,遠(yuǎn)小于1/550,滿足規(guī)范要求。3.荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算。風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算過(guò)程與水平地震作用下的相同，此處從略。圖1中19軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見(jiàn)圖9。(b)框架剪力及軸力圖圖9橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力和柱軸力圖(1)計(jì)算單元。取19軸橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為4.5m,如圖10所示。由于房間布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)(2)荷載計(jì)算。1)恒載計(jì)算。q?=4.375KN/mP?=4.5×3.6×5.95+(4.5+3.6)×4.59+4.5×3.28+4.5×5.4P?=(4.5×3.6+4.5×1.2)×5.95+(4.5+3.6+1.2)×4.59+4.5×3.28M?=P?*e?=172.63×(0.5-0.25)/2M?=P?*e?=185.97×(0.5-0.25)/243212)活荷載計(jì)算。活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖12所示：pl對(duì)于第四層P?=(4.5×3.6+4.5×1.2)×0M?=P?*e?=8.1×0.125=M?=P?*e?=10.8×0.125同理，在屋面雪荷載作用下q?=0.675KN/mq?1=0.36KN/mP?=4.86KN其它層計(jì)算方法同第四層，結(jié)果見(jiàn)表19:432l注：表中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用的情況，(3)內(nèi)力計(jì)算。1)恒載=—1/12×(4.375+8.672)×7.22-=1/12×3.125×2.42+5/92)活荷載M?B(雪)=-1/12×0.675×7.22-3.24×7.2/8=-5.83KN.m采用彎矩二次分配法計(jì)算由于結(jié)構(gòu)和荷載是對(duì)稱的，計(jì)算時(shí)采用半框架彎矩計(jì) 荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力杜軸力1/S-J跨I/S-U跨l/S-跨403020表21活載作用下梁端剪力及軸力(KN)荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力1/S-U跨1/S-U跨1/S-U跨B40302010注：表中V以向上為正。(1)結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)。結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、抗震烈度、房屋高度等因素，由此表可知，本工本設(shè)計(jì)考慮了四種內(nèi)力組合，即1.2Scx+0.9×1.4(Suk+Sug),1.35Snx+1.0Sgk及合相比較小，對(duì)于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。各層的內(nèi)力組合與結(jié)果見(jiàn)表22-表28,表中Sx、Sk兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩(調(diào)幅系數(shù)取0.8).活載作用下柱的彎矩、剪力及軸力匯總表表22截面部位層次43211/S柱柱頂柱底U柱柱頂一9.6柱底注：活載作用下的柱頂軸力等于柱底軸力截面部位層次43211/S柱柱頂柱底一30.22U柱柱頂柱底層次截面內(nèi)力內(nèi)力組合取用值左震右震MVMVMV1MVMVUMV跨間邊中2MVMVMV跨間邊中3MVMVMY跨間邊中4MVMVUMV跨間邊中承載力抗震調(diào)整系數(shù)構(gòu)件類別梁軸壓比<0.15的柱軸壓比≥0.15的柱剪力墻各類構(gòu)件節(jié)點(diǎn)受力狀態(tài)受彎偏壓偏壓偏壓局部受壓受剪、偏拉受剪層次截面內(nèi)力CS內(nèi)力組合取用值左風(fēng)右風(fēng)左震右震NNMNM4柱頂MN1柱底M土0.10N3柱頂M6N3柱底MN32柱頂M9Nmi21.2柱底M N01柱頂M2一N88柱底MN80注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位KN·m;N以受壓為正，單位層次左風(fēng)右風(fēng)左震左震4321一6.03注：表中Y=0.85,表中V以繞柱端順時(shí)針轉(zhuǎn)為正，單位KN;M,M分別為柱上、RE下端順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩設(shè)計(jì)值；η取1.2;H。柱凈高。層次截面內(nèi)力S內(nèi)力組合取用值左風(fēng)右風(fēng)左震右震NMNM4柱頂MmmNmm柱底M±±Nm3柱頂MmN柱底M±士N2柱頂MN柱底M±士N1柱頂MNM土±Nm注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位KN·m;N以受壓為正，單位層次SS+左風(fēng)右風(fēng)左震左震4士士3±士2±土1±士注：表中=0.85,表中V以繞柱端順時(shí)針轉(zhuǎn)為正，單位KN;其余符號(hào)意義同1/S柱。RE本設(shè)計(jì)以第一層梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程，其它層梁的配筋可參見(jiàn)表29～表31。梁控制截面的內(nèi)力如圖18所示，圖中M單位為KN·m,V的單位為KN?；炷恋牡燃?jí)為C25:f=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2;縱筋為HRB400級(jí)VWuV(1).梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算見(jiàn)表29:截面1ⅡV選筋3中22實(shí)配鋼筋面積(mm2)注：表中①表示HRB400級(jí)鋼筋；M。以考慮了地震作用效應(yīng)系數(shù)，第四列中b為支座寬度(即柱寬)。主剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如24查得>299.30+67.77=367.07KN·m=169.79+231.49=401.28KVca?=77.34KN,Vc?=26.38根據(jù)框架橫梁內(nèi)力組合表(表24)分別除以荷載分項(xiàng)系數(shù)1.2(恒載)及1.4(活載及位置1/S支座1/S-U跨中U左U-V跨中位置U左 表32截面支座1/S右支座U左支座U右設(shè)計(jì)剪力V/(KN)調(diào)整后剪力V(KN)箍筋直徑φ(mm),肢數(shù)(n)箍筋間距S(mm)表33截面bN根據(jù)U柱的內(nèi)力組合表27和梁的內(nèi)力組合表24,選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配第一層梁與柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表24查得：第一層梁與U柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表27查得：ZM=643.5KN·m<1.2EM,=1.2×401.39=4對(duì)于底層柱底(ⅢⅢ—Ⅲ截面)的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)考慮增大系數(shù)1.25?！鱉cm-m=334.82×1.25=418.53K根據(jù)U柱內(nèi)力組合表27,選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：I—I截面①.M=297.09KN·m,N=832.73KN(已考慮調(diào)整系數(shù))Ⅱ—Ⅱ截面①.M=327.97KN·m,N=1063.28KN(已考慮調(diào)整系數(shù))Ⅲ—Ⅲ截面①.M=334.82KN·m,N=1096.40KN(已考慮調(diào)整系數(shù))截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋計(jì)算見(jiàn)表34,表中：和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值；e-e.+e;,!時(shí)，取(大偏心受壓)(小偏心受壓)(大偏心受壓)(小偏心受壓)表示偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；表示考慮構(gòu)件以第一層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：,式中：H?！鶅舾?；M2,M?—分別為柱上、下端順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩設(shè)計(jì)值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足ZMe=1.22Ms,底層柱底應(yīng)考慮1.25的彎矩增大系數(shù)。由正截面計(jì)算中第Ⅱ—Ⅱ、Ⅲ—Ⅲ截面的控制內(nèi)力得：M!=327.97KN·mM?=334.82KN·m;Hn=4.70-V=1.2×(327.97+334.82)/4.00=198.84N—考慮地震作用組合的框架柱和框支柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，N=1063.28KN<0.3f,A=0.3×14.3×5502=1297.73,取N=1063.28KN。設(shè)柱箍筋為4肢φ10@100,則：柱的箍筋加密區(qū)根據(jù)構(gòu)造要求確定。(1).節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪力設(shè)計(jì)值：對(duì)二級(jí)框架：頂層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)：其他層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)：一層橫梁與U柱相交的節(jié)點(diǎn)為例，進(jìn)行橫向節(jié)點(diǎn)計(jì)算：=2081.91KN>1041.55KN滿足要求。截面n偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心小偏心選筋6中226中22實(shí)配面積注：表中①表示HRB400級(jí)鋼筋。式中：N—取對(duì)應(yīng)于剪力設(shè)計(jì)值的上柱軸向壓力，由表27查得：N=1619.62KN<0.5f.b?he=0.5×14.3×550×550=2162.88=(4)大偏心受壓構(gòu)件的裂縫寬度驗(yàn)算《規(guī)范》規(guī)定，當(dāng)e0/ho>0.55時(shí)，應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。在本設(shè)計(jì)中，取組合項(xiàng)：恒+0.85(活+風(fēng))的一組內(nèi)力進(jìn)行驗(yàn)算。1)應(yīng)力計(jì)算I-I截面Ms=97.21KN.m由此得Ⅱ-Ⅱ,Ⅲ-Ⅲ截面的應(yīng)力為：Ⅱ-Ⅱ截面G=548.93N/mm2I-Ⅱ截面G=563.40N/mm22)最大裂縫寬度計(jì)算由表知最大裂縫寬度滿足要求。綜合以上計(jì)算結(jié)果，繪制出橫向框架的配筋圖，詳見(jiàn)結(jié)構(gòu)圖部分。七、樓梯設(shè)計(jì)：樓梯的平面圖和剖面圖參見(jiàn)建筑設(shè)計(jì)部分。樓梯采用現(xiàn)澆板式樓梯，混凝土強(qiáng)度樓梯的結(jié)構(gòu)布置如圖20所示。斜板兩端與平臺(tái)梁和樓梯梁整澆，平臺(tái)板一端與平臺(tái)梁整澆，另一端則延伸到墻或窗邊，平臺(tái)梁兩端都擱置在樓梯構(gòu)造柱上。寸元1、.斜板TB1設(shè)計(jì)：對(duì)斜板TB1取1m寬度作為其計(jì)算單元。①.確定斜板厚度t:②.荷載計(jì)算：計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表36。③.計(jì)算簡(jiǎn)圖：如圖21所示。④.內(nèi)力計(jì)算：斜板的內(nèi)力，一般只需計(jì)算跨中最大彎矩即可，考慮到斜板兩端均與梁整澆，對(duì)荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)荷載分項(xiàng)設(shè)計(jì)荷載系數(shù)恒載欄桿自重30厚水泥砂漿面層鋸齒形斜板自重板底20厚砂漿粉刷層小計(jì)g活荷載c總計(jì)P選用鋼筋：受力鋼筋φ10@100,A,=785.0mm2;分布鋼筋φ8@250(即每一個(gè)踏步平臺(tái)板取1m寬度作為計(jì)算單元。平臺(tái)板近似地按短跨方向的簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖21所示。計(jì)算跨度：由于平臺(tái)板兩端均與梁整澆，所以計(jì)算跨度取凈跨l?=1500表35荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)荷載分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)荷載恒載30厚水泥砂漿面層平臺(tái)板白重板底20厚砂漿粉刷層小計(jì)g2活荷載q選用鋼筋：受力鋼筋φ8@180,A=279mm2;分布鋼筋φ8@250。①.平臺(tái)梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖：如圖22平臺(tái)梁的兩端擱置在樓梯的構(gòu)造柱上，所以計(jì)算跨度?、?荷載計(jì)算：計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表37。③.內(nèi)力計(jì)算：平臺(tái)梁跨中正截面最大彎矩：平臺(tái)梁支座處最大剪力：選用鋼筋：考慮到平臺(tái)梁兩邊受力不均勻，有扭矩存在，縱向受力鋼筋酌量增大。選用4根直徑為16的HRB400級(jí)鋼筋(4φ16),A?=804mm2。2).斜截面抗剪能力計(jì)算：4、繪制樓梯施工圖：樓梯施工圖的繪制參見(jiàn)結(jié)構(gòu)圖部分。荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)荷載分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)荷載恒載由斜板傳來(lái)的恒載由平臺(tái)板傳來(lái)的恒載平臺(tái)梁上的水泥砂漿面層30厚平臺(tái)梁自重平臺(tái)梁底部和側(cè)面的粉刷小計(jì)g活荷載q總計(jì)P以KJ—2中1/S軸線的柱下基礎(chǔ)(J—1)為例說(shuō)明基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方法，其它的柱下基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)可參考(J—1)進(jìn)行。(一)、單柱基礎(chǔ)由于內(nèi)走道尺寸較小，所以設(shè)為雙柱基礎(chǔ)，而其它設(shè)為單柱基礎(chǔ)。且為便于施工，(2).由1/S柱傳來(lái)的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合值：故作用于基頂?shù)暮奢d效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合值為：參考《荷載規(guī)范》及相應(yīng)的資料，查得：雜填土(γ=16KN/mm2);亞粘土(γ=18.5KN/mm2);輕亞粘土(γ=18KN/mm2)。根據(jù)地質(zhì)資料繪制出土層分布亞混亞混輕填圓礫[R]=300亞粘±R]=250圖23土層分布圖圖：如假定基礎(chǔ)埋深為1.5m,即基礎(chǔ)底面置于粘土層0.5m處；設(shè)基礎(chǔ)寬度b<3m,即取b=3m。查《地基規(guī)范》承載力修正系數(shù)表得η,=0.3,η。=1.6。則：=180+0.3×18×(3-3)+1.6×16.6206.46KPa<1.2f。=1.2×207.15KPa<1.2f。=1.2×206.67因此，基礎(chǔ)底面尺寸取為b×L=3.0m×3.3m,承載力計(jì)算滿足要求。由于按抗沖切確定，用P,mm的最大值，因此，取第一組合：=168.07±8.39=176.46KPa(159=0.7×1.0×1.43×(500+550+2×850由于本次設(shè)計(jì)框架為四層，且地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值在130KPa<180KP,故可不作地基①.柱邊截面：基底中心平均凈反力：故，柱邊截面以外基底的平均凈反力：選配鋼筋：長(zhǎng)方向選用18根HRB400級(jí)鋼筋12@200,A?=565.00mm2短方向選用17根HRB400級(jí)鋼筋12@200。A?=565.00mm2基礎(chǔ)J—1的配筋圖如圖24(二)、雙柱基礎(chǔ)N,=0.25×0.4×25×4.2=9.0故作用于基頂?shù)暮奢d效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合值為：由于該結(jié)構(gòu)是對(duì)稱的，所以在將荷載偏移到基礎(chǔ)中心時(shí)，彎矩和剪力相互抵消，從而使基礎(chǔ)為軸心受壓，設(shè)計(jì)時(shí)按軸心受壓計(jì)算。2.確定基底尺寸：假定基礎(chǔ)埋深為1.5m,即基礎(chǔ)底面置于粘土層0.5m處；設(shè)基礎(chǔ)寬度b<3m,即=180+0.3×18×(3-3)+1.6×16.6(2).在軸心荷載作用下的承載力驗(yàn)算：=217.25KPa<1.2f。=1.2×212.07=因此，基礎(chǔ)底而尺寸取為b×L=4.0m×6.0m,承載力計(jì)算不滿足要求。應(yīng)另外選擇基礎(chǔ)底面尺寸.取b×L=4.0m×7.2m進(jìn)行驗(yàn)算，=186.04KPa<1.2f。=1.2×212.07=此時(shí)，滿足要求，所以取基礎(chǔ)底面尺寸為b×L=4.0m×7.2m。由于按抗沖切確定，用P的最大值，因此，取第一組合：故應(yīng)進(jìn)行抗沖切驗(yàn)算。=0.7×1.0×1.43×(500+550+2×850由于本次設(shè)計(jì)框架為四層且地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值在130KPa<180KP,故可不作地基承載力變形驗(yàn)算。4.計(jì)算基底配筋：柱邊截面處：長(zhǎng)邊每米須鋼筋A(yù)s=2178.94/7.2=302.63mm2短邊每米須鋼筋A(yù)s=2178.94/4.0=544.74mm2基礎(chǔ)J—4的配筋圖如圖25圖25基礎(chǔ)J—4的配筋圖經(jīng)過(guò)五年基礎(chǔ)與專業(yè)知識(shí)的學(xué)習(xí)，培養(yǎng)了我獨(dú)立做建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本能力。在老師的指導(dǎo)和同學(xué)的幫助下，我成功地完成了這次的