工程熱力學(xué)習(xí)題3

1．由氧氣O2與氮?dú)釴2組成的空氣,其中氧氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。ABCD題解：混合氣體質(zhì)量分?jǐn)?shù)與容積分?jǐn)?shù)間。2．由某種x氣體與某種氣體組成的混合氣體，參數(shù)為p、V、T，已知其中x氣體的分壓力px，分體積Vx，混合氣體中x氣體的狀態(tài)方程。ABCD題解：混合氣體中某一種氣體狀態(tài)的描述，若采用時(shí)，對(duì)應(yīng)的是狀態(tài)；若采用時(shí)，對(duì)應(yīng)的是，因此，混合氣體中某一種氣體狀態(tài)方程可以有兩種方式表示：。3．剛性容器中有某種理想氣體，參數(shù)p1、V1、T1，現(xiàn)定溫充入另一種x氣體，使容器中的壓力升到p2，充入的氣體質(zhì)量。ABCD題解：充入x氣體后，容器中為混合氣體，總壓力為，x氣體的分壓力，混合氣體中x氣體的狀態(tài)方程，。4．剛性容器中原有某種理想氣體，參數(shù)p1、V1、T1，現(xiàn)定溫充入第二種氣體，使容器中的壓力升到p2，容器中現(xiàn)貯氣體。ABCD題解：混合氣體狀態(tài)方程可以由三種表達(dá)：①針對(duì)混合氣體；②針對(duì)混合氣體中某種氣體，采用分壓力概念時(shí)；③同樣針對(duì)混合氣體中的某種氣體，采用分容積概念時(shí)，此題采用了①的表達(dá)式。5．由體積分?jǐn)?shù)為20％氧氣，30%氮?dú)猓?0％二氧化碳組成的混合氣體，其定值定壓體積熱容。ABCD題解：二氧化碳是多原子氣體，其定壓定值摩爾熱容為9×4.157，而氧氣、氮?dú)馐请p原子氣體7×4.157。6．由組成的混合氣體，其定容體積定值熱容。ABCD題解：均為雙原子氣體，定容定值摩爾熱容均為，當(dāng)采用體積計(jì)量單位時(shí)，體積熱容，故正確答案為。7．由組成的混合氣體，其定壓定值質(zhì)量熱容A。ABCD12．若已知濕空氣中水蒸汽分壓pv低于水蒸汽飽和壓力ps，則濕空氣的狀態(tài)為。A飽和濕空氣B未飽和濕空氣C無(wú)法確定D理想氣體題解：在濕空氣溫度下，為水蒸氣可能達(dá)到的最高壓力，當(dāng)時(shí)水蒸氣為過(guò)熱蒸汽狀態(tài)，當(dāng)時(shí)為飽和蒸汽狀態(tài)。13．若已知濕空氣中相對(duì)濕度<100％，則濕空氣。A一定是未飽和濕空氣B一定是飽和濕空氣C含濕量為最大值Dpv>ps題解：<100%時(shí)，則，故水蒸氣為過(guò)熱蒸汽，濕空氣為未飽和狀態(tài)。14．若測(cè)得濕空氣濕球濕度低于干球濕度，則濕空氣。A是飽和濕空氣B是未飽和濕空氣C相對(duì)濕度達(dá)到最大值D含濕量達(dá)最大值題解：當(dāng)濕空氣為飽和狀態(tài)時(shí)，濕球溫度、干球溫度之間，濕空氣為未飽和狀態(tài)時(shí)。15．梅雨季節(jié)墻面“出汗”是由于。A墻面溫度低于大氣的露點(diǎn)溫度B墻面受潮C墻面溫度達(dá)到飽和狀態(tài)D墻面溫度高于大氣的露點(diǎn)溫度16．氣體在管道中可逆流動(dòng)時(shí)，任何截面上的滯止焓。ABCD均相等題解：由穩(wěn)定流動(dòng)能量方程可知，任何斷面上工質(zhì)的能量均守恒，當(dāng)h↓則cf↑,故任何斷面上滯止焓均相等。17．氣體在管道中可逆流動(dòng)時(shí)，任何截面上的滯止?fàn)顟B(tài)。A均相同B不相同C由各斷面的確定，不一定相同。D無(wú)法比較題解：絕熱可逆流動(dòng)時(shí)，滯止焓在各斷面上均相等，能量守恒，滯止?fàn)顟B(tài)均相等。18．氣體經(jīng)不可逆流動(dòng)后，滯止焓相等，滯止?fàn)顟B(tài)。A也相同B不相同C無(wú)法確定D滯止壓力相等，滯止溫度不等。題解：經(jīng)不可逆流動(dòng)后與可逆流動(dòng)時(shí)的滯止焓相等，但因不可逆流動(dòng)有，故滯止?fàn)顟B(tài)點(diǎn)與可逆時(shí)不一致。19．溫度相同的空氣、氧氣，它們的聲速。A均相同BCD條件不夠，無(wú)法確定。題解：，當(dāng)，＝259.8時(shí)，。20．當(dāng)氣體性質(zhì)一定時(shí)，什么時(shí)候達(dá)到噴管臨界狀態(tài)。A取決于噴管的進(jìn)口狀態(tài)B取決于什么類(lèi)型的噴管C取決于氣體常數(shù)D取決于噴管出口狀態(tài)題解：氣體達(dá)到臨界狀態(tài)，壓力一定為，而，故噴管的臨界狀態(tài)取決于氣體進(jìn)口狀態(tài)。21．噴管臨界壓力比。A取決于氣體進(jìn)、出口壓力B取決于氣體的定熵指數(shù)C取決于氣體常數(shù)D取決于噴管的類(lèi)型題解：，當(dāng)氣體的一定時(shí)，即為確定的常數(shù)。22．當(dāng)噴管內(nèi)氣流達(dá)到臨界狀態(tài)時(shí)，氣流速度。A不一定達(dá)到聲速B一定達(dá)到聲速C一定達(dá)到臨界速度但不一定是聲速D與氣流壓力有關(guān)，與聲速概念無(wú)關(guān)。題解：噴管的臨界狀態(tài)時(shí)，對(duì)應(yīng)著流速達(dá)到聲速、壓力降至臨界壓力，聲速、臨界速度為同一概念。23．漸縮型噴管的流速。A只能小于、等于聲速B可以大于聲速，只要p2<pcrC只能等于聲速D取決于出口壓力p2的變化。解：漸縮噴管出口壓力只能≥，不可能<,故其流速≤。24．漸縮型噴管進(jìn)口壓力1MPa，工質(zhì)為空氣，其出口外部空間為大氣pb=0.1MPa，出口壓力。Ap2＝0.1MPaBp2＝pcr=0.546MPap2＝pcr=0.528MPaDp2＝0.577MPa題解：漸縮噴管出口壓力最低只能達(dá)到，工質(zhì)為空氣時(shí)＝0.528。25．漸縮型噴管進(jìn)口壓力1MPa，其出口外部空間大氣壓力0.1MPa，若將噴管在長(zhǎng)度方向上截去一小段，則出口速度與原先比較。A<B＝C>D變?yōu)閬喡曀兕}解：當(dāng)噴管的外形一定時(shí)，出口流速僅與氣流壓力有關(guān)，當(dāng)出口斷面上仍然為時(shí)，其流速不變。26．縮放型噴管的出口壓力。ABCD=0.546MPa題解：縮放型噴管的出口壓力總是低于臨界壓力，這類(lèi)噴管用于獲取超聲速氣流，喉部為，出口壓力。27．縮放型噴管的最小截面處壓力。ABCD28．縮放型噴管的最小截面處流速。A=ccrBCD可以大于ccr，也可以小于ccr。29．漸縮型噴管出口工質(zhì)達(dá)到臨界狀態(tài)，入口處參數(shù)不變，若降低噴管出口外空間壓力，其出口處。A壓力不變，流速不變。B壓力降低，流速不變。C壓力降低，流速增大。D壓力不變，流速增大。題解：漸縮噴管若出口達(dá)到臨界狀態(tài)，即達(dá)到了其最大的膨脹極限，故外部空間壓力的變化不影響其出口狀態(tài)。30．漸縮噴管，入口工質(zhì)狀態(tài)不變，在范圍內(nèi)流量隨壓力的降低而增大。Ap1～p2之間Bp1～pcr之間Cp1～pb之間D任意壓力題解：漸縮噴管流速在亞聲速～聲速之間變化，故流量亦在此范圍內(nèi)變化，在此范圍時(shí)↓↑↑。31．縮放型噴管，若保持入口狀態(tài)不變，不斷降低噴管后的壓力，其流量。A持續(xù)增大B持續(xù)減少C當(dāng)p2<pcr時(shí)保持不變D當(dāng)p2<pcr時(shí)持續(xù)增大題解：縮放噴管流量受連續(xù)性方程約束，當(dāng)噴管的最小截面處達(dá)到臨界時(shí)，流量為，漸擴(kuò)部分的流量仍然維持臨界流量，出口壓力時(shí)將持續(xù)不變。32．采用氣體燃料、易揮發(fā)的液體燃料的內(nèi)燃機(jī)是利用火花塞點(diǎn)火的，循環(huán)中吸入的是。A液體燃料B燃料與空氣的混合物C氣體燃料D空氣33．點(diǎn)燃式內(nèi)燃機(jī)循環(huán)是由絕熱膨脹、絕熱壓縮過(guò)程和組成。A定壓吸熱、定壓放熱過(guò)程B定容吸熱、定壓放熱過(guò)程C定容吸熱、定容放熱過(guò)程D定壓吸熱、定容放熱過(guò)程34．采用氣體燃料、易揮發(fā)液體燃料的內(nèi)燃機(jī)利用火花塞點(diǎn)火，具有速燃的特征，因此，吸熱時(shí)是。A定壓過(guò)程B定溫過(guò)程C絕熱過(guò)程D絕熱過(guò)程35．采用重柴油為燃料的低速大功率柴油機(jī)，運(yùn)用壓縮空氣噴油，燃燒過(guò)程具有定壓的特征。循環(huán)由組成。A絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定容放熱過(guò)程B定壓壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定容放熱過(guò)程C絕熱壓縮、定容吸熱、定壓膨脹、定壓放熱過(guò)程D絕熱壓縮、定壓吸熱、定溫膨脹、定壓放熱過(guò)程36．采用重柴油為燃料的柴油機(jī)為壓燃式內(nèi)燃機(jī)循環(huán)，壓縮過(guò)程吸入的是。A柴油B空氣C汽油D柴油、空氣混合物37．采用輕柴油燃料的高速柴油機(jī)，利用油泵供油，這種燃燒組織方式的循環(huán)，加熱過(guò)程為。A定壓過(guò)程B定容過(guò)程C定溫過(guò)程D先定容后定壓過(guò)程38．柴油機(jī)的熱效率通?？偸谴笥谄蜋C(jī)的熱效率，工作中能否將汽油機(jī)的燃料換成柴油。A可以B不可以C將柴油加熱就可以D將柴油霧化就可以題解：柴油揮發(fā)性差，自燃溫度低，若采用點(diǎn)燃式燃燒組織方式將無(wú)法正常工作。柴油機(jī)、汽油機(jī)的燃料是不能互換的。39．最簡(jiǎn)單的燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)由組成。A絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定容放熱過(guò)程B多變壓縮、定壓吸熱、多變膨脹、定壓放熱過(guò)程C絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定壓放熱過(guò)程D絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹過(guò)程40．最簡(jiǎn)單的燃?xì)廨啓C(jī)裝置必需包括。A壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)B壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃燒室C壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃料泵D風(fēng)機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃燒室41．燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)熱效率，越大。A燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)熱效率越高B燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)熱效率越低C當(dāng)時(shí)，下跌D壓氣機(jī)進(jìn)、出口壓差越大，對(duì)燃機(jī)循環(huán)沒(méi)有影響42．燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)中，工質(zhì)的最高溫度出現(xiàn)在燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)口，即T3，T3的提高。A會(huì)使燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)平均吸熱溫度提高，使提高B會(huì)使燃?xì)廨啓C(jī)采用的金屬材料耐熱要求提高，會(huì)使燃機(jī)造價(jià)提高降低C不利于燃機(jī)循環(huán)的工作，會(huì)使降低D對(duì)燃機(jī)循環(huán)的熱效率沒(méi)什么影響43．燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后，會(huì)使。A循環(huán)平均吸熱溫度提高，循環(huán)凈功增加B循環(huán)平均吸熱溫度降低，放熱量減少C循環(huán)平均吸熱溫度提高，放熱溫度降低，循環(huán)凈功不變D循環(huán)吸熱量增大，放熱量減少，故效率基本不變44．燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)中，在壓氣機(jī)側(cè)采用分級(jí)壓縮、中間冷卻后，可以使耗功減少，排氣溫度。A不變B升高C降低D升高、降低、不變均有可能45．燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)采用分級(jí)壓縮、中間冷卻，分級(jí)膨脹，中間再熱技術(shù)的目的A。A使循環(huán)的回?zé)嵝Ч@著B(niǎo)利用排氣余熱C使壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)結(jié)構(gòu)更緊湊D節(jié)約燃料，減小循環(huán)吸熱量46．朗肯循環(huán)裝置應(yīng)包括。A鍋爐、壓氣機(jī)、汽輪機(jī)B鍋爐、風(fēng)機(jī)、汽輪機(jī)、凝汽器C鍋爐、水泵、汽輪機(jī)D鍋爐、水泵、汽輪機(jī)、凝汽器47．朗肯循環(huán)是由。A定壓吸熱、絕熱膨脹、絕熱壓縮過(guò)程組成B定壓吸熱、絕熱膨脹、定壓放熱過(guò)程組成C定壓吸熱、多變膨脹、定壓放熱過(guò)程組成D定壓吸熱、絕熱膨脹、定壓放熱、絕熱壓縮過(guò)程組成48．朗肯循環(huán)中，水泵進(jìn)口的工質(zhì)為飽和水，出口的工質(zhì)為。A過(guò)熱蒸氣B飽和水C未飽和水D濕蒸汽49．朗肯循環(huán)中，水泵出口壓力理論上應(yīng)為。A汽輪機(jī)排汽壓力p2B鍋爐壓力p1C凝汽器壓力D回?zé)峒訜嵴羝麎毫?0．朗肯循環(huán)的熱效率越高，則汽耗率越小，這種說(shuō)法。A正確，效率越高經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)越好B不完整，當(dāng)循環(huán)吸熱量一定時(shí)，，經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)越好C錯(cuò)誤，表達(dá)式不同，沒(méi)有關(guān)聯(lián)D有時(shí)是對(duì)的，有時(shí)是錯(cuò)的51．朗肯循環(huán)的熱效率越高。A機(jī)組的熱耗率越高B機(jī)組的熱耗率越低C機(jī)組的輸出凈功越大D機(jī)組的設(shè)備投資越52．蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)是為了。A提高循環(huán)平均吸熱溫度，減少冷源損失B降低循環(huán)平均吸熱溫度，減少冷源損失C增加循環(huán)輸出凈功，減少循環(huán)吸熱量D增大排汽干度值，提高循環(huán)熱效率53．蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后。A循環(huán)的輸出凈功增加，熱效率提高B循環(huán)的輸出凈功降低，平均吸熱溫度提高，熱效率提高C循環(huán)的吸熱量增加，放熱量減少，熱效率提高D循環(huán)的排汽干度增大，放熱量減少，熱效率提高54．蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后與朗肯循環(huán)比較。ABCD兩種循環(huán)的無(wú)法比較55．蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后與朗肯循環(huán)比較。ABCD無(wú)法比較56．蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用中間再熱技術(shù)的主要目的是了。A提高循環(huán)平均吸熱溫度B提高排汽干度x2C增大循環(huán)凈功WnetD提高循環(huán)熱效率57．蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用中間再熱技術(shù)后。A熱效率一定增大B熱效率一定降低C熱效率不受影響D正確選擇中間再熱壓力時(shí)，一定提高58．蒸汽中間再熱循環(huán)的汽耗率與朗肯循環(huán)相比較。ABC不變D不同類(lèi)型的機(jī)組無(wú)法比較59．制冷循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)，其中。A為循環(huán)吸熱量，為循環(huán)放熱量B為循環(huán)放熱量，為循環(huán)吸熱量C蒸發(fā)器中吸收的熱量，為冷凝器中放出的熱量D為從冷藏室吸收的熱