塔吊基礎(chǔ)施工方案樣本

天津醫(yī)科大學(xué)空港國際醫(yī)院一期塔吊基礎(chǔ)施工方案編制：審核：審批：發(fā)布日期：5月10日執(zhí)行日期：5月15日中建五局第三建設(shè)有限公司目錄TOC\o"1-3"\h\u6657編制闡明 1208031編制根據(jù) 1252102本施工方案發(fā)放范疇 124526第一章工程概況 248861人工填土層 2319732坑、溝底新近淤積層 2256493全新統(tǒng)上組陸相沖積層 2289504全新統(tǒng)中組海相沉積層 2120905全新統(tǒng)下組陸相沖積層 2324516上更新統(tǒng)第五組陸相沖積層 22294第二章塔吊選型 3317141塔吊選取及布置 3150392塔吊基本選型 34793第三章塔吊基本作法 4314371QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊樁基作法 4106222QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本作法 49793塔吊基本施工 412298第四章塔吊電源及接地技術(shù)規(guī)定 5282751塔吊電源技術(shù)規(guī)定 5194492塔吊接地技術(shù)規(guī)定 5852第五章塔吊安裝驗收 5243011組織關(guān)于人員學(xué)習(xí)塔吊使用闡明書，熟悉掌握塔吊技術(shù)性能。 5130202依照施工現(xiàn)場狀況擬定塔吊位置和塔吊安裝高度。 5327193塔吊安裝機具準(zhǔn)備 520214將電源引入塔吊專用配電箱。 518645人員組織 5217286塔吊防雷接地 542927沉降觀測 65953第六章安全技術(shù)規(guī)定 67355第七章塔吊四樁基本計算書 9110571塔吊型號:QTZ63(5610) 997472塔吊型號:QT80E(6010) 16311833塔吊型號:QTZ120(6313) 23編制闡明1編制根據(jù)1.1本工程施工組織設(shè)計。1.2本工程空港國際醫(yī)院巖土工程勘察報告(勘察號：-652)1.3本工程施工圖。1.4PKPM軟件1.5QTZ120、QTZ80、QTZ63塔吊有關(guān)技術(shù)參數(shù)設(shè)計闡明1.6公司有關(guān)技術(shù)管理辦法。2本施工方案發(fā)放范疇分公司：技術(shù)部；工程部。項目部：項目經(jīng)理；生產(chǎn)經(jīng)理；技術(shù)經(jīng)理；商務(wù)經(jīng)理；機電經(jīng)理；安全經(jīng)理；工程部；技術(shù)部；質(zhì)量部；安所有；機電部；物資設(shè)備部；商務(wù)合約部；綜合辦公室。中建五局第三建設(shè)有限公司天津醫(yī)科大學(xué)空港國際醫(yī)院一期工程項目部4月19日第一章工程概況本工程位于天津市空港物流加工區(qū)內(nèi)，本工程場地周邊基本是空場地，周邊運送除南側(cè)東六道未修通，北側(cè)東五道和西側(cè)規(guī)劃支路道路暢通，東側(cè)臨近河道，總體周邊環(huán)境良好，周邊無建筑物。本工程由醫(yī)技部、門診部和住院部構(gòu)成，地下一層，地上分別為1層、4層、10層。依照天津市勘察院提供《天津保稅區(qū)投資有限公司空港國際醫(yī)院巖土工程勘察報告》（編號K-0400），本工程所涉及各地基土層特性自上而下分述如下：1人工填土層全場地均有分布，厚度1.30～5.00m，底板標(biāo)高為2.19～-1.22m。重要由雜填土和素填土構(gòu)成。2坑、溝底新近淤積層厚度1.50～4.00m，底板標(biāo)高為-0.91～-2.78m，重要由淤泥質(zhì)粘土、淤泥構(gòu)成。3全新統(tǒng)上組陸相沖積層厚度0.40～1.60m，頂板標(biāo)高為2.19～0.78m，重要由粘土構(gòu)成。4全新統(tǒng)中組海相沉積層厚度10.70～14.70m，頂板受溝坑影響有較大起伏，頂板標(biāo)高介于1.09～-2.78m。重要由淤泥質(zhì)粘土和主粉質(zhì)粘土構(gòu)成。5全新統(tǒng)下組陸相沖積層厚度水平方向上有較大變化，普通為1.00～4.30m，頂板標(biāo)高為-12.93～-14.24m。重要由粉質(zhì)粘土粉土及砂性大粉質(zhì)粘土構(gòu)成。6上更新統(tǒng)第五組陸相沖積層厚度9.50～12.00m，頂板標(biāo)高普通為-15.83～-17.81m，頂板標(biāo)高為-19.42～-20.85m，重要由粉質(zhì)粘土構(gòu)成。第二章塔吊選型1塔吊選取及布置依照本工程實際狀況，安裝3臺QTZ6010塔吊，臂長60m，安裝3臺QTZ5610塔吊，臂長56m，安裝1臺QTZ6313塔吊，臂長63m，安裝位置如下圖所示。塔吊布置示意圖2塔吊基本選型依照施工進度規(guī)定及現(xiàn)場降水狀況，本工程塔吊樁基本采用混凝土鉆孔灌注樁及鋼筋混凝土承臺構(gòu)造，基本頂面與底板頂面平并綜合考慮地下室排水規(guī)定。第三章塔吊基本作法1QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊樁基作法1.1樁頂標(biāo)高（塔吊樁樁長由背面計算書中提取）塔吊樁樁頂標(biāo)高（相對標(biāo)高）為-7.700m，依照巖土工程詳細(xì)勘察報告，設(shè)計樁底標(biāo)高以進入⑨層粉質(zhì)粘土層控制，設(shè)計樁底標(biāo)高（相對標(biāo)高）為-25.7m，故塔吊基本樁有效樁長擬定為18m（含樁入墊層100mm），樁身混凝土強度為C30，混凝土始終灌注至入承臺0.5m。1.2樁身配筋（1）樁身直徑為600mm，塔吊樁主筋通長設(shè)立為10Φ16。（2）采用?6螺旋筋作箍筋，承臺底下2.4m范疇內(nèi)箍筋間距為200mm，別的箍筋間距為300mm。承臺下設(shè)Φ16加勁箍筋，第一道設(shè)在樁頂，間距為2m。（3）同截面主筋焊接接頭比例不得超過50%，鋼筋接頭采用單面搭接焊10d，錯開接頭35d。2QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本作法QTZ5610、QTZ6010塔吊基本采用5000×5000×1350鋼筋混凝土承臺，混凝土級別為C35，塔吊基本頂標(biāo)高為-6.350m。QTZ6313塔吊基本采用5500×5500×1350鋼筋混凝土承臺，混凝土級別為C35，塔吊基本頂標(biāo)高為-6.350m。本工程塔吊基本考慮預(yù)埋地腳螺栓。3塔吊基本施工3.1塔吊基本樁采用鉆孔灌注樁，將由專業(yè)塔吊施工單位施工。施工時將嚴(yán)格按照塔吊基本方案和鉆孔灌注樁施工工藝施工，保證施工質(zhì)量。3.2塔吊樁試塊合格后將開始塔吊基本土方開挖。3.3采用小型反鏟挖機進行基本土方開挖，挖至設(shè)計基本底標(biāo)高以上20cm時，改由人工開挖。3.4基坑開挖完畢后澆筑100mm厚C10素混凝土，周邊支模后再行綁扎鋼筋、澆筑混凝土。3.5基坑開挖時由施工員現(xiàn)場指揮人、機作業(yè)，安全員到現(xiàn)場協(xié)調(diào)安全工作。3.6在基本施工完畢后及時進行回填，加強對混凝土養(yǎng)護。第四章塔吊電源及接地技術(shù)規(guī)定1塔吊電源技術(shù)規(guī)定在塔吊基本旁5米左右設(shè)專用配電箱，塔吊電源規(guī)定為120KVA；配備200A空氣開關(guān)，并將電纜接至塔吊專用配電箱上，并供電。2塔吊接地技術(shù)規(guī)定塔吊必要有良好接地裝置，不能與建筑物接地相連，接地電阻不得超過4歐姆，塔吊接地不能少于兩組，用鍍鋅扁鋼將基本內(nèi)鋼筋及塔吊預(yù)埋件連接起來，并進行接地，鍍鋅扁鋼與塔吊預(yù)埋節(jié)連接必要伸出塔吊基本頂面。第五章塔吊安裝驗收1組織關(guān)于人員學(xué)習(xí)塔吊使用闡明書，熟悉掌握塔吊技術(shù)性能。2依照施工現(xiàn)場狀況擬定塔吊位置和塔吊安裝高度。3塔吊安裝機具準(zhǔn)備16T汽車吊一輛、鉗工慣用工具一套、電工慣用工具一套、經(jīng)緯儀一臺、水準(zhǔn)儀一套、活動搬手一套、死扳手一套、管鉗兩把、8磅大錘2個、撬棍4把、鋼絲繩及滑鞍兩組、鋼卷尺1個、安全帶6條、安全帽16頂。4將電源引入塔吊專用配電箱。5人員組織塔吊安裝必要要由具備塔吊安裝資質(zhì)安裝隊及專業(yè)人員負(fù)責(zé)安裝，工地配合1名電工。6塔吊防雷接地在樁承臺中預(yù)埋2根40*4鍍鋅扁鐵，扁鐵與插入承臺樁主筋通過焊接方式，連接在一起。7沉降觀測現(xiàn)場基本做完后，用經(jīng)緯儀對承臺標(biāo)高進行監(jiān)測，每天監(jiān)測一次，待位移滿足規(guī)范規(guī)定期進行塔吊安裝。第六章安全技術(shù)規(guī)定1所有現(xiàn)場施工人員必要戴好安全帽，高于2m高空作業(yè)，必要系好安全帶。2混凝土振搗手必要佩戴絕緣手套和絕緣膠鞋。3塔吊基本施工過程中要設(shè)專人進行邊坡監(jiān)測，發(fā)現(xiàn)異常及時停止作業(yè)，經(jīng)解決后方可繼續(xù)作業(yè)。4塔吊夜間作業(yè)必要有足夠照明。5所有操作人員必要持證上崗，嚴(yán)格遵守各項安全管理規(guī)定及有關(guān)安全操作規(guī)程。6塔吊防雷接地必要符合關(guān)于規(guī)定。7塔吊在起重作業(yè)時必要嚴(yán)格執(zhí)行“十不吊”規(guī)定，禁止違章作業(yè)。7.1指揮信號不明不準(zhǔn)吊。7.2超過額定負(fù)荷或吊物重量不明時不準(zhǔn)吊。7.3吊索和附件捆縛不牢或物料裝過滿，不符合安全規(guī)定不準(zhǔn)吊。7.4斜拉斜掛吊物不準(zhǔn)吊。7.5吊件下站人或吊物上站浮放有活動物不準(zhǔn)吊。7.6埋在地下物件不準(zhǔn)吊。7.7機械安全裝置失靈或“帶病”時不準(zhǔn)吊。7.8現(xiàn)場光線陰暗，看不清吊物起落點不準(zhǔn)吊。7.9棱刃物與鋼絲繩直接接觸，在其之間要放置墊物保護，無保護辦法不準(zhǔn)吊。7.105級以上大風(fēng)不準(zhǔn)吊。8工作中休息或下班時，不得將吊物懸掛在空中。9塔吊在工作中，不容許任何人上下爬梯、檢修及調(diào)節(jié)機件。10定期對塔吊個部位進行檢查、維護，發(fā)現(xiàn)問題及時解決，嚴(yán)防帶病作業(yè)。11司機接班時，應(yīng)對制動器、吊鉤，鋼絲繩和安全裝置進行檢查。發(fā)現(xiàn)性能不正常時，應(yīng)在操作前排除。12開車前，必要鳴鈴或報警。操作中接近人時，亦應(yīng)給以斷續(xù)鈴聲或報警。13操作應(yīng)按指揮信號進行。對緊急停車信號，無論何人發(fā)出，都應(yīng)及時執(zhí)行。14當(dāng)起重機上或其周邊確認(rèn)無人時，才可以閉合主電源。如電源斷路裝置上加鎖或有標(biāo)牌時，應(yīng)由關(guān)于人員除掉后才可閉合主電源。15閉合主電源前，應(yīng)使所有控制器手柄至于零位。16工作中突然斷電時，應(yīng)將所有控制器手柄板回零位；在重新工作前，應(yīng)檢查起重機動作與否都正常。17司機進行維護保養(yǎng)時，應(yīng)切斷主電源并掛上標(biāo)牌或加鎖。如有未消除故障，應(yīng)告知接班司機。18有下述狀況之一時，司機不應(yīng)進行操作：18.1超載或物體重量不清。如吊拔起重量或拉力不清埋置物體，及斜拉斜吊等。18.2構(gòu)造或零部件有影響安全工作缺陷或損傷。如制動器、安全裝置失靈，吊鉤螺母防松裝置損壞，鋼絲繩損傷達到報廢原則等。18.3捆綁、吊掛不牢或不平衡而也許滑動、重物棱角處與鋼絲繩之間未加襯墊等。18.4被吊物體上有人或浮置物。18.5工作場地灰暗，無法看清場地、被吊物狀況和指揮信號等。19司機操作時，應(yīng)遵守下述規(guī)定：19.1不得運用極限位置限制器停車。19.2不得在有載荷狀況下調(diào)節(jié)起升、變幅機構(gòu)制動器。19.3吊運時，不得從人上空通過，吊物下不得有人。19.4起重機工作時不得進行檢查和維修。19.5所吊重物接近或達到額定起重能力時，吊運前應(yīng)檢查制動器，并用小高度、短行程試吊后，再平穩(wěn)地吊運。19.6無下降極限位置限制器起重機，吊鉤在最低工作位置時，卷筒上鋼絲繩必要保持有設(shè)計規(guī)定安全圈數(shù)。19.7起重機工作時，臂架、吊具、輔具、鋼絲繩、纜風(fēng)繩及重物等，與輸電線最小距離不應(yīng)不大于6米。20為了安全起間，各塔吊有物品時，禁止將塔臂伸出施工現(xiàn)場，沒有吊物時，也應(yīng)盡量避免將塔臂伸出施工現(xiàn)場。21基槽上邊沿不得堆放材料及雜物。22發(fā)現(xiàn)問題及時解決，嚴(yán)防帶病作業(yè)。附圖1QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本定位圖附圖2QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本配筋圖附圖3QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本樁配筋圖

第七章塔吊四樁基本計算書1塔吊型號:QTZ63(5610)根據(jù)《塔式起重機混凝土基本工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-)。一.參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63(5610)塔機自重原則值:Fk1=450.80kN起重荷載原則值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=630.00kN.m塔吊計算高度：H=40m塔身寬度：B=1.60m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=-200kN.m樁混凝土級別：C30承臺混凝土級別:C35保護層厚度：50mm矩形承臺邊長：5.00m承臺厚度：Hc=1.350m承臺箍筋間距：S=200mm承臺鋼筋級別：HRB400承臺頂面埋深：D=0.000m樁直徑：d=0.600m樁間距：a=4.000m樁鋼筋級別：HRB335樁入土深度：18.00m樁型與工藝：計算簡圖如下：二.荷載計算1.自重荷載及起重荷載1)塔機自重原則值Fk1=450.8kN2)基本以及覆土自重原則值Gk=5×5×1.35×25=843.75kN承臺受浮力：Flk=5×5×-0.50×10=-125kN3)起重荷載原則值Fqk=60kN2.風(fēng)荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載原則值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載原則值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.65×0.2=0.76kN/m2=1.2×0.76×0.35×1.6=0.51kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力原則值Fvk=qsk×H=0.51×40.00=20.48kNc.基本頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生力矩原則值Msk=0.5Fvk×H=0.5×20.48×40.00=409.60kN.m2)非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載原則值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載原則值(本地區(qū)Wo=0.50kN/m2)=0.8×1.53×1.95×1.65×0.50=1.97kN/m2=1.2×1.97×0.35×1.60=1.32kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力原則值Fvk=qsk×H=1.32×40.00=52.93kNc.基本頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生力矩原則值Msk=0.5Fvk×H=0.5×52.93×40.00=1058.59kN.m3.塔機傾覆力矩工作狀態(tài)下，原則組合傾覆力矩原則值Mk=-200+0.9×(630+409.60)=735.64kN.m非工作狀態(tài)下，原則組合傾覆力矩原則值Mk=-200+1058.59=858.59kN.m三.樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(450.8+843.75)/4=323.64kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(450.8+843.75)/4+(858.59+52.93×1.35)/5.66=488.07kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(450.8+843.75--125)/4-(858.59+52.93×1.35)/5.66=190.45kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(450.8+843.75+60)/4=338.64kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(450.8+843.75+60)/4+(735.64+20.48×1.35)/5.66=473.59kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(450.8+843.75+60--125)/4-(735.64+20.48×1.35)/5.66=234.94kN四.承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4+1.35×(735.64+20.48×1.35)/5.66=354.58kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4-1.35×(735.64+20.48×1.35)/5.66=-9.79kN非工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×450.8/4+1.35×(858.59+52.93×1.35)/5.66=374.13kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×450.8/4-1.35×(858.59+52.93×1.35)/5.66=-69.84kN2.彎矩計算根據(jù)《塔式起重機混凝土基本工程技術(shù)規(guī)程》第6.4.2條其中Mx,My1──計算截面處XY方向彎矩設(shè)計值(kN.m)；xi,yi──單樁相對承臺中心軸XY方向距離(m)；Ni──不計承臺自重及其上土重，第i樁豎向反力設(shè)計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=My=2×374.13×1.20=897.92kN.m承臺最大負(fù)彎矩:Mx=My=2×-69.84×1.20=-167.62kN.m3.配筋計算依照《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)程》GB50010-第7.2.1條式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度級別為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法擬定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺計算高度；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算：s=897.92×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0064=1-(1-2×0.0064)0.5=0.0064s=1-0.0064/2=0.9968As=897.92×106/(0.9968×1300.0×360.0)=1924.8mm2頂部配筋計算：s=167.62×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0012=1-(1-2×0.0012)0.5=0.0012s=1-0.0012/2=0.9968As=167.62×106/(0.9994×1300.0×360.0)=358.4mm24.樁承臺配筋1)承臺頂面鋼筋選取2520，實際配筋面積5854mm22)承臺底面鋼筋選取2520，實際配筋面積5345mm2五.承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vmax=374.13kN根據(jù)《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50010-)第7.5.7條。咱們考慮承臺配備箍筋狀況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中──計算截面剪跨比,=1.500ft──混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2；b──承臺計算寬度，b=5000mm；h0──承臺計算截面處計算高度，h0=1300mm；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2；S──箍筋間距，S=200mm。通過計算承臺已滿足抗剪規(guī)定，只需構(gòu)造配箍筋!六.承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造規(guī)定，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算根據(jù)《建筑樁基本技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-)第5.8.2條依照第二步計算方案可以得到樁軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35×488.07=658.90kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面公式：其中c──基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.3N/mm2；Aps──樁身截面面積，Aps=282744mm2。通過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足規(guī)定由于樁最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2綜上所述，所有縱向鋼筋面積565mm2樁縱向鋼筋選取10φ12，實際配筋面積1131mm2八.樁豎向承載力驗算根據(jù)《塔式起重機混凝土基本工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-)第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=338.64kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=488.07kN.m樁基豎向承載力必要滿足如下兩式：單樁豎向承載力特性值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特性值；qsik──第i層巖石樁側(cè)阻力特性值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特性值，按下表取值；u──樁身周長，u=1.88m；Ap──樁端面積,取Ap=0.28m2；li──第i層土層厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力原則值表如下:序號土層厚度(m)極限側(cè)阻力原則值(kPa)極限端阻力原則值(kPa)土名稱14220非飽和粘性土25290粘性土31470粘性土42580粉土或砂土5654500粘性土由于樁入土深度為18m,因此樁端是在第5層土層。最大壓力驗算:Ra=1.88×(4×11+5×14.5+1×23.5+2×29+6×27)+250×0.28=749.27kN由于：Ra=749.27>Qk=338.64,因此滿足規(guī)定!由于：1.2Ra=899.12>Qkmax=488.07,因此滿足規(guī)定!2塔吊型號:QT80E(6010)根據(jù)《塔式起重機混凝土基本工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-)。一.參數(shù)信息塔吊型號:QT80E(6010)塔機自重原則值:Fk1=440.02kN起重荷載原則值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m塔吊計算高度：H=50m塔身寬度：B=1.60m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=-200kN.m樁混凝土級別：C30承臺混凝土級別:C35保護層厚度：50mm矩形承臺邊長：5.0m承臺厚度：Hc=1.350m承臺箍筋間距：S=200mm承臺鋼筋級別：HRB400承臺頂面埋深：D=0.000m樁直徑：d=0.600m樁間距：a=4.000m樁鋼筋級別：HRB400樁入土深度：18.00m樁型與工藝：大直徑灌注樁(清底干凈)計算簡圖如下：二.荷載計算1.自重荷載及起重荷載1)塔機自重原則值Fk1=440.02kN2)基本以及覆土自重原則值Gk=5×5×1.35×25=843.75kN承臺受浮力：Flk=5×5×-0.50×10=-125kN3)起重荷載原則值Fqk=80kN2.風(fēng)荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載原則值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載原則值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.49×1.95×1.73×0.2=0.80kN/m2=1.2×0.80×0.35×1.6=0.54kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力原則值Fvk=qsk×H=0.54×50.00=27.02kNc.基本頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生力矩原則值Msk=0.5Fvk×H=0.5×27.02×50.00=675.56kN.m2)非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載原則值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載原則值(本地區(qū)Wo=0.50kN/m2)=0.8×1.55×1.95×1.73×0.50=2.09kN/m2=1.2×2.09×0.35×1.60=1.41kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力原則值Fvk=qsk×H=1.41×50.00=70.28kNc.基本頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生力矩原則值Msk=0.5Fvk×H=0.5×70.28×50.00=1756.92kN.m3.塔機傾覆力矩工作狀態(tài)下，原則組合傾覆力矩原則值Mk=-200+0.9×(800+675.56)=1128.01kN.m非工作狀態(tài)下，原則組合傾覆力矩原則值Mk=-200+1756.92=1556.92kN.m三.樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(440.02+843.75)/4=320.94kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(440.02+843.75)/4+(1556.92+70.28×1.35)/5.66=612.99kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(440.02+843.75--125)/4-(1556.92+70.28×1.35)/5.66=60.15kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(440.02+843.75+80)/4=340.94kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(440.02+843.75+80)/4+(1128.01+27.02×1.35)/5.66=546.83kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(440.02+843.75+80--125)/4-(1128.01+27.02×1.35)/5.66=166.31kN四.承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(440.02+80)/4+1.35×(1128.01+27.02×1.35)/5.66=453.45kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(440.02+80)/4-1.35×(1128.01+27.02×1.35)/5.66=-102.44kN非工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×440.02/4+1.35×(1556.92+70.28×1.35)/5.66=542.76kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×440.02/4-1.35×(1556.92+70.28×1.35)/5.66=-245.75kN2.彎矩計算根據(jù)《塔式起重機混凝土基本工程技術(shù)規(guī)程》第6.4.2條其中Mx,My1──計算截面處XY方向彎矩設(shè)計值(kN.m)；xi,yi──單樁相對承臺中心軸XY方向距離(m)；Ni──不計承臺自重及其上土重，第i樁豎向反力設(shè)計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=My=2×542.76×1.20=1302.63kN.m承臺最大負(fù)彎矩:Mx=My=2×-245.75×1.20=-589.80kN.m3.配筋計算依照《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)程》GB50010-第7.2.1條式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度級別為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法擬定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺計算高度；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算：s=1302.63×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0092=1-(1-2×0.0092)0.5=0.0093s=1-0.0093/2=0.9954As=1302.63×106/(0.9954×1300.0×360.0)=2796.4mm2頂部配筋計算：s=589.80×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0042=1-(1-2×0.0042)0.5=0.0042s=1-0.0042/2=0.9954As=589.80×106/(0.9979×1300.0×360.0)=1262.9mm24.樁承臺配筋1)承臺頂面鋼筋選取2520，實際配筋面積6363mm22)承臺底面鋼筋選取2520，實際配筋面積6363mm2五.承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vmax=542.76kN根據(jù)《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50010-)第7.5.7條。咱們考慮承臺配備箍筋狀況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中──計算截面剪跨比,=1.500ft──混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2；b──承臺計算寬度，b=5000mm；h0──承臺計算截面處計算高度，h0=1300mm；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2；S──箍筋間距，S=200mm。通過計算承臺已滿足抗剪規(guī)定，只需構(gòu)造配箍筋!六.承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造規(guī)定，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算根據(jù)《建筑樁基本技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-)第5.8.2條依照第二步計算方案可以得到樁軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35×612.99=827.53kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面公式：其中c──基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.3N/mm2；Aps──樁身截面面積，Aps=282744mm2。通過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足規(guī)定由于樁最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2綜上所述，所有縱向鋼筋面積565mm2樁縱向鋼筋選取1014，實際配筋面積1540mm2八.樁豎向承載力驗算根據(jù)《塔式起重機混凝土基本工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-)第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=340.94kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=612.99kN.m樁基豎向承載力必要滿足如下兩式：單樁豎向承載力特性值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特性值；qsik──第i層巖石樁側(cè)阻力特性值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特性值，按下表取值；u──樁身周長，u=1.88m；Ap──樁端面積,取Ap=0.28m2；li──第i層土層厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力原則值表如下:序號土層厚度(m)極限側(cè)阻力原則值(kPa)極限端阻力原則值(kPa)土名稱14220非飽和粘性土25290粘性土31460粘性土42580粉土或砂土5654500粘性土由于樁入土深度為18m,因此樁端是在第5層土層。最大壓力驗算:Ra=1.88×(4×11+5×14.5+1×23+2×29+6×27)+250×0.28=748.33kN由于：Ra=748.33>Qk=340.94,因此滿足規(guī)定!由于：1.2Ra=897.99>Qkmax=612.99,因此滿足規(guī)定!3塔吊型號:QTZ120(6313)根據(jù)《塔式起重機混凝土基本工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-)。一.參數(shù)信息塔吊型號：QTZ120(6313)塔機自重原則值:Fk1=746.84kN起重荷載原則值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=1200.00kN.m塔吊計算高度：H=40m塔身寬度：B=2.00m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=-200kN.m樁混凝土級別：C30承臺混凝土級別:C35保護層厚度：50mm矩形承臺邊長：5.50m承臺厚度：Hc=1.350m承臺箍筋間距：S=200mm承臺鋼筋級別：HRB400承臺頂面埋深：D=0.000m樁直徑：d=0.600m樁間距：a=4.000m樁鋼筋級別：HRB400樁入土深度：18.00m樁型與工藝：大直徑灌注樁(清底干凈)計算簡圖如下：二.荷載計算1.自重荷載及起重荷載1)塔機自重原則值Fk1=746.84kN2)基本以及覆土自重原則值Gk=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN承臺受浮力：Flk=5.5×5.5×-0.50×10=-151.25kN3)起重荷載原則值Fqk=80kN2.風(fēng)荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載原則值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載原則值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.49×1.95×1.73×0.2=0.80kN/m2=1.2×0.80×0.35×2=0.68kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力原則值Fvk=qsk×H=0.68×40.00=27.02kNc.基本頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生力矩原則值Msk=0.5Fvk×H=0.5×27.02×40.00=540.45kN.m2)非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載原則值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載原則值(本地區(qū)Wo=0.50kN/m2)=0.8×1.55×1.95×1.73×0.50=2.09kN/m2=1.2×2.09×0.35×2.00=1.76kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力原則值Fvk=qsk×H=1.76×40.00=70.28kNc.基本頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生力矩原則值Msk=0.5Fvk×H=0.5×70.28×40.00=1405.54kN.m3.塔機傾覆力矩工作狀態(tài)下，原則組合傾覆力矩原則值Mk=-200+0.9×(1200+540.45)=1366.41kN.m非工作狀態(tài)下，原則組合傾覆力矩原則值Mk=-200+1405.54=1205.54kN.m三.樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(746.84+1020.94)/4=441.94kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(746.84+1020.9375)/4+(1205.54+70.28×1.35)/5.66=671.86kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(746.84+1020.9375--151.25)/4-(1205.54+70.28×1.35)/5.66=249.84kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(746.84+1020.94+80)/4=461.94kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(746.84+1020.9375+80)/4+(1366.41+27.02×1.35)/5.66=709.98kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(746.84+1020.9375+80--151.25)/4-(1366.41+27.02×1.35)/5.66=251.72kN四.承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(746.84+80)/4+1.35×(1366.41+27.02×1.35)/5.66=613.91kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(746.84+80)/4-1.35×(1366.41+27.02×1.35)/5.66=-55.79kN非工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×746.84/4+1.35×(1205.54+70.28×1.35)/5.66=562.45kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×746.84/4-1.35×(1205.54+70.28×1.35)/5.66=-58.33kN2.彎矩計算根據(jù)《塔式起重機混凝土基本工程技術(shù)規(guī)程》第6.4.2條其中Mx,My1──計算截面處XY方向彎矩設(shè)計值(kN.m)；xi,yi──單樁相對承臺中心軸XY方向距離(m)；Ni──不計承臺自重及其上土重，第i樁豎向反力設(shè)計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=My=2×613.91×1.00=1227.81kN.m承臺最大負(fù)彎矩:Mx=My=2×-58.33×1.00=-116.66kN.m3.配筋計算依照《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)程》GB50010-第7.2.1條式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度級別為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法擬定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺計算高度；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算：s=1227.81×106/(1.000×16.700×5500.000×13002)=0.0079=1-(1-2×0.0079)0.5=0.0079s=1-0.0079/2=0.9960As=1227.81×106/(0.9960×1300.0×360.0)