（建筑工程管理）土木工程專業(yè)論文

土木工程專業(yè)論文1章前言概述我國建設部在建筑業(yè)重點發(fā)展的十項新技術(shù)中明確提出了研發(fā)開的討論會上提出的：高性能混凝土是具有所要求性能和勻質(zhì)性的混力學性能穩(wěn)定，早期強度高，具有較好韌性和體積穩(wěn)定性等性能的耐久混凝土，特別適用于高層建筑、橋梁以及暴露在嚴酷環(huán)境中的建筑強度上面的觀念，強調(diào)了混凝土建筑應具備優(yōu)越耐久性，以滿足建筑物長期使用的需求。的?；炷猎琮g期收縮研究的必要性國內(nèi)外許多學者及工程技術(shù)人員對混凝土抗裂性問題十分關(guān)注，且在這方面進行了研究和探索，取得了不少有意義的成果。混凝土抗裂性能測試技術(shù)的研究不僅要測試混凝土在自由狀態(tài)下的變形性能，程中使狀況。目前，國內(nèi)外檢驗評價混凝土在約束狀態(tài)下的抗裂性能的方法主要是圓環(huán)法、平板法和棱柱體法。有關(guān)混凝土抗裂性影響因素及影響機理、抗裂性變化規(guī)律等方面的研究成果不深入系統(tǒng)，大多是經(jīng)驗的總結(jié)，制約了混凝土抗裂性的控制措施研究。國際上對混凝土的延伸性的研究仍很不深入，直接開展開裂試驗研究較少，我國這的影響不夠明確，需要作進壹步的研究。目前對高性能混凝土收縮開和混凝土收縮、開裂之間的關(guān)系仍不很明確，使人們無法在進行配合比設計時，把收縮、開裂比較明確地考慮進去?；炷潦湛s開裂和混凝土早齡期收縮性能密切相關(guān)，因此如何減少混凝土裂縫，提高高性能混凝土的抗裂性和耐久性便成了混凝土工程技術(shù)中的壹項亟待解決的課題。據(jù)統(tǒng)計，混凝土結(jié)構(gòu)開裂有80％是因變形引起的，而混凝土的體積變形主要表現(xiàn)為收縮?；炷恋氖湛s現(xiàn)象早在很多年前就由應用，混凝土的收縮現(xiàn)象越來越引起人們的關(guān)注。在工程實踐中，發(fā)的，比如混凝土在恒溫水養(yǎng)的條件下仍然開裂，密封的高強混凝土的抗折強度隨著養(yǎng)護齡期的增加反而降低等。對于普通混凝土來說，收縮通常發(fā)生在脫模前，而大部分發(fā)生在脫模后的混凝土內(nèi)部，因而過去人們對早期收縮的研究很少。和普通混凝土不同，高性能混凝土的收縮大部分發(fā)生在早期，使混凝土在壹開始便出現(xiàn)大量微裂紋；研究表明，當普通混凝土中摻入超細礦物摻合料時，較高溫度下的早期收縮應變發(fā)展很快，而后期的收縮應變要低于低溫下的收縮值。因此，考慮它們的早期收縮是非常重要的。3d上，我們在了解了高性能混凝土由于低水膠比在早期（3d）就產(chǎn)的結(jié)論及其壹些有效的控制措施。非接觸式混凝土收縮測試方法混凝土收縮試驗的關(guān)鍵是如何通過合適的試驗手段精確測量早縮的標準試驗方法，以滿足目前高強混凝土發(fā)展的需要。頭，用和測頭接觸的測長儀器來測量試件的尺寸變化，是使用最為普遍的方法。目前有關(guān)固定接觸式混凝土收縮的試驗方法，各國研究較早，都已經(jīng)形成比較成熟的方法，且且寫入各國有關(guān)混凝土收縮性能測試方法的標準中，國內(nèi)主要在國標GBJ82--85、中國交通JTJ270--98、中國電力行業(yè)標準DL/T5150--2001中；國外主要的混EN準草案EN480--3BSBS1881part5,日本JIS2001測量長度變化，收縮儀基本是臥式結(jié)構(gòu)。千分表測量長度變化，優(yōu)點在于人工測量，易于操作，設備經(jīng)濟，直觀；不足在于需要被測體有壹定強度，試驗測量受條件影響較大。1變形。ErikJSellevold1999集料磨破，且膜若做得很厚，無法靈敏反應混凝土的體積變化。試件的長度的對應關(guān)系，研究混凝土的變形。RogerZurbriggen博士及其所在研究所開發(fā)了為測試薄層置在新澆筑的砂漿上后??即開始測試。由于激光器能夠移動，因此對試樣的尺寸沒有限制。不過我們通常攪拌600g干砂漿，加入適量的10cm*78cm4-5mm。25cm。該方法目前只適用于薄層砂漿，對混凝土采用方法仍存在壹些問題，如只能反映混凝土表面收縮，無法反映其內(nèi)部收縮變化，輕質(zhì)反射裝置容易產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)，混凝土硬化過頗高。目前，我國高性能混凝土早期收縮的測量方法可歸納為：（1）觸式。通過對高性能混凝土的特性及國內(nèi)外對混凝土早期收縮性能的進行了分析，且且找出了影響混凝土收縮的因素及解決措施。2目標利用研制成功的混凝土非接觸式混凝土收縮儀對混凝土進行試3d研究內(nèi)容變化的目的。研究試驗方案對混凝土摻加合成纖維的效果進行了試驗。1、第壹組：凝土。3d內(nèi)的收縮變化規(guī)律。2、第二組：B10、B11、B12為相同水膠比摻入礦渣及外加劑的混凝土BFS的摻量為60％，其密度為2.80g/m3；水泥密度為3.10g/m3；砂率：35％；SJ-2摻量為1/萬、2/萬、2.5/萬；萘系減水劑NF-1的摻量為1％。3、第三組（雙摻）：、FS5、FS6為相同水膠比摻入粉煤灰、硅灰及外加劑的混凝土。FA30％,SF水泥密度為3.10g/m3；砂率：35％摻量為1/萬、2/萬、2.5/萬；萘系減水NF-1摻量為1％。4、第四組（雙摻）：硅灰SF的摻量為10％；BFS的摻量為45％，其密度為2.80g/m3；水泥密度為3.10g/m3；砂率：35％；摻量為1/萬、2/萬、2.5/萬；萘系減水NF-1摻量為1％。5、第五組土早期裂縫的控制上起到壹定的作用。1，未摻加合成纖維第二組：命名為高性能混凝土2，摻加合成纖維對高性能混凝土的影響規(guī)律。3試驗儀器3d早齡期收縮測試方法的基本原理是采用非接觸式位移傳感器（精度0.001mm100×100×515mm響。采用反射靶和混凝土試件協(xié)同變形，表征混凝土試件的收縮。該信號通過電纜送到探頭的頭部，在頭部周圍產(chǎn)生交變磁場H1（圖1H1交變磁場的能量會全部釋放；反之，如果有金屬導體材料靠近探頭頭H1H1H2H2變探頭頭部線圈高頻電流的幅度和相位，即改變了線圈的有效阻抗。這種變化既和電渦流效應有關(guān)，又和靜磁學有關(guān)，即和金屬導體的電導率、磁導率、幾何形狀、線圈幾何參數(shù)、激勵電流頻率以及線圈到金屬導體的距離參數(shù)有關(guān)。假定金屬導體是均質(zhì)的，其性能是線性和δ，線圈激勵電流強度IωZ=F（μ，σ，r，δ，I，ω）來表示。如果控制μσrIω由麥克斯韋爾公式能夠求得此函數(shù)為壹非線性函數(shù)“S”在壹定范圍內(nèi)能夠近似為壹線性函數(shù)。線圈阻抗的變化通過封裝在前置器中的電子線路處理轉(zhuǎn)換成電的阻抗，而是采用且聯(lián)諧振法（2，即在前置器中將壹個固定電LXTUXUXδ的改變而改變。UXUOUOδ（3“S（即靈敏度）較大，在線性區(qū)倆端，斜率（即靈敏度）（δ1，U1）（δ2，U2）為線性末點。UOδ輸入輸出特征方程來標定，數(shù)據(jù)信號直接通（5PCsensormouldeddycurrentsensormouldeddycurrenttransducer30target30

sensor

bracket sensor4非接觸式混凝土早齡期收縮率測定儀裝置圖Fig.4Concretenonetouchearly-ageshrinkagetestapparatus其中數(shù)據(jù)采集過程中，采用單端輸入方式（6，模擬輸入信號連接到CH0～CH15端，其公共地連AGND試驗步驟壹、制作試件個分別編號為1號試模，2號試模，3號試模的各自的底板和端板不應互換。試件制作和國標82-85要求相同按下列步驟進行：1、先在試模內(nèi)涂刷潤滑油，然后在試模內(nèi)鋪設倆層塑料薄膜，2、每個試模配有倆個反射靶，每個反射靶中央都留有固定孔，上（每個邊板中央留有固定反射靶的固定孔。3、將混凝土拌合物澆筑入試模中，振動成型抹平。測定代表某??即移入恒溫恒濕室。CABR1型非接觸式混凝土早齡期收縮測定儀工作環(huán)境和國家標準操作條件完全壹致，室溫保持在20±2℃，相對濕度保持在60±5%。二、固定試模以及試模架將1號試模，2號試模，3號試模，按照順序為自儀器正面從左向（已按照試模編號，不可互換，每個試模架對應試模上端的倆個固定孔，將試模架固定在各自試模上。此時將固定反射靶的螺絲從試模倆端的邊板旋開取出。注意：為使試?？煽抗潭?，安裝方便，每次測量時，試模和試模三、啟動軟件系統(tǒng)先接通測試儀220V交流電源，然后打開電腦，將測試儀的USB數(shù)據(jù)線和電腦USBCABR文件，點擊打開（如圖3.2.1。此時自動采集監(jiān)控軟件系統(tǒng)已經(jīng)啟動。圖3.2.1啟動自動采集監(jiān)控軟件系統(tǒng)（如圖3.2.2戶能夠根據(jù)自己的需要，按照表格，將試驗信息填寫入此頁面，如為用戶可自行安排。輸入后的信息，將自動載入數(shù)據(jù)庫中。3.2.2（圖3.2.3統(tǒng)啟動完畢。圖3.2.3自動即時采集監(jiān)控顯示界面四、安裝探頭（見圖3.2.4時頁面左上方的“初裝測試區(qū)”中（見圖5.4）每個編號后面顯示的應的距離變化，當探頭和反射靶間距離顯示為4mm左右時，將該探頭按鈕。探頭安裝完畢。3.2.4五、開始測試點擊“數(shù)據(jù)采集控制區(qū)”中的“開始采集”按鈕（見圖3.2.51小時時隔混凝土試件的收縮率變化情況。且根據(jù)采集即時數(shù)據(jù)，按照用戶所選時隔，隨時間變化，自動即時繪出混凝土試件的時間-收-收縮率曲線圖。3.2.5定（如測量自澆鑄混凝土后72小時內(nèi)的收縮變化。六、結(jié)束測試長。數(shù)據(jù)線，然后關(guān)閉測試儀的220V交流電源。七、數(shù)據(jù)處理測試結(jié)束后，試驗測試過程中的全部數(shù)據(jù)都自動保存在先保存該數(shù)據(jù)庫文件，然后可編輯使用該數(shù)據(jù)庫。GBJ82-85《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法》的規(guī)定公式進行數(shù)據(jù)處理計算。規(guī)定：非接觸式凝土收縮測定儀混凝土收縮率應按下式計算：式中：小時的混凝土收縮率，i從測定試件初始讀數(shù)時算起（%）L左0——左側(cè)非接觸式位移傳感器測定初始讀數(shù)（毫米；i（毫米；L右0——右側(cè)非接觸式位移傳感器測定初始讀數(shù)（毫米；i（毫米；Lo——試件標準長度（515毫米；出，能夠?qū)崿F(xiàn)連續(xù)自動跟蹤測量。4普通混凝土P1、P2、P31、原材料不同水膠比的未摻加任何摻合料合外加劑的混凝土2、配合比P1：水泥：450kg水：158kg砂子：572kg石子：1161kg水膠比：0.35砂子：562kg石子：1141kg水膠比：0.40砂子：543kg：1102kg水膠比：0.45砂率均為35％3、圖表4、試驗分析（原始數(shù)據(jù)見附錄1比最大，其收縮率的峰值已經(jīng)達到750×10-6,P2比P1的水膠比大，P2的斜率比P1定收縮率的因素，水膠比越大，收縮率就越大。時測得的數(shù)據(jù)曲線顯示：試件c的水膠比最大收縮率曲線也變化最為明顯。礦渣對混凝土收縮的影響1、原材料其中：礦渣BFS的摻量為60％，為270kg礦渣BFS的密度為2.80g/m33.10g/m3砂率：35％SJ-2摻量為1/萬、2/萬、2.5/萬，為45g、90g、112.5gNF-1的摻量為1％，為4.5kg2、配合比水泥：180kg水：203kg砂子：5560kg石子：1032kgSJ-2：45gNF-1：4.5kg水膠比：0.45B11：水泥：180kg水：203kg砂子：538kg石子：1000kgSJ-2：90gNF-1：4.5kg水膠比：0.45水泥：180kg水：203kg砂子：530kg石子：984kg水膠比：0.453、圖表4、試驗分析根據(jù)儀器所測的數(shù)據(jù)（原始數(shù)據(jù)見附錄，早齡期收縮測定儀自動生成的曲線圖分析：顯而易見，B10、B11、B12的收縮變化，在水混凝土收縮率大小的影響因素，B12的外加劑摻加了112.5Kg，B11所土的收縮值。試件a、b、c在1h時測得的數(shù)據(jù)曲線顯示：試件a、b的收縮率基本相同，而摻入適量外加劑的試件c的收縮率相當小。摻入粉煤灰及硅灰對混凝土收縮的影響1、原材料其中：粉煤灰FA的摻量為30％,為135kg粉煤灰FA的密度為2.15g/m3SF的摻量為10％，為45kg水泥密度為3.10g/m3砂率：35％SJ-2摻量為1/萬、2/萬、2.5/萬，為45g、90g、112.5gNF-1摻量為1％，為4.5kg2、配合比水泥：270kg水：158kg砂子：582kg石子：1080kgSJ-2：45gNF-1：4.5kg水膠比：0.35水泥：270kg水：158kg砂子：565kg石子：1049kgSJ-2：90gNF-1：4.5kg水膠比：0.35FS6：水泥：270kg水：158kg砂子：556kg石子：1032kg水膠比：0.353、圖表4、試驗分析根據(jù)儀器所測的數(shù)據(jù)（原始數(shù)據(jù)見附錄，早齡期收縮測定儀自SF-2會減小混凝土的收縮率?？s。摻入硅灰和礦渣對混凝土的影響1、原材料不同水膠比的摻加硅灰、礦渣及外加劑的混凝土SF的摻量為10％，為45kg礦渣BFS的摻量為45％,為202kg的密度為2.80g/m3水泥密度為3.10g/m3砂率：35％SJ-2摻量為1/萬、2/萬、2.5/萬，為45g、90g、112.5gNF-1摻量為1％，為4.5kg2、配合比水泥：203kg水：158kg砂子：594kg石子：1103kgSJ-2：45gNF-1：4.5kg水膠比：0.35水泥：203kg水：180kg砂子：556kg石子：1032kgSJ-2：90gNF-1：4.5kg水膠比：0.40水泥：203kg水：203kg砂子：526kg石子：976kgSJ-2：112.5gNF-1：4.5kg水膠比：0.453、圖表4、試驗分析根據(jù)儀器所測的數(shù)據(jù)（原始數(shù)據(jù)見附錄，早齡期收縮測定儀自SB4、SB8、SB120.35、0.40、0.45，水膠比0.40SB81300×10-6，0.40SB4、SB8、SB12說相同的水泥，水越多收縮值就越大，因此除了外加劑的因素外，水膠比也是影響收縮的重要因素之壹。摻入合成纖維對混凝土的影響1、原材料少混凝土早期裂縫，對混凝土早期裂縫的控制上起到壹定的作用。水泥：北京興發(fā)P.O42.5；2.7；0.6kg/m3；外加劑：蜜胺系高效減水劑；對倆組高性能進行測試2，摻加合成纖維2、試驗數(shù)據(jù)1h2h3h4h5h6h7h8h9h10h高性能砼123.5350.9854.923.5366.6790.2172.55247.06368.63513.73高性能砼227.4566.6778.4390.2101.9690.2101.9698.0498.04125.4911h12h13h14h15h16h17h18h19h20h高性能砼1564.71666.67690.2796.08835.29866.67874.51890.2901.96913.73高性能砼2164.71200239.22325.49356.86427.45462.75513.73549.02580.3921h22h23h24h25h26h27h28h29h30h高性能砼1925.49937.25941.18945.1949.02956.86964.71972.55980.39996.08高性能砼2678.43639.22666.67674.51682.35713.73733.33745.1760.78784.3131h32h33h34h35h36h37h38h39h40h高性能砼11003.921015.691019.611031.371039.221050.981058.821070.591082.351094.12高性能砼2796.08803.92811.76823.53835.29843.14854.9866.67882.35894.1241h42h43h44h45h46h47h48h49h50h高性能砼11105.881117.651125.491125.491133.331145.11160.781164.711172.55高性能砼2905.88917.65925.49925.49929.41945.1956.86956.86968.6312EXCEL下：3、試驗分析218h2縮的有效措施。5混凝土早期收縮非接觸測試技術(shù)研究結(jié)論作原理研制的新型電渦流非接觸式混凝土早齡期收縮測定儀對混凝早齡期高性能混凝土的裂縫形成是至關(guān)重要的。出了以下四個結(jié)論：廣應用對于我國高性能混凝土行業(yè)的健康發(fā)展將具有重要意義。加摻合料和外加劑能夠減小混凝土的早期收縮；要的意義；混凝土早期收縮的有效措施。展望迄今為止,對高性能混凝土早期收縮及塑性開裂的系統(tǒng)研究仍然工具有壹定的理論和現(xiàn)實意義。在了解測試技術(shù)無法測定混凝土3d能混凝土早期收縮及塑性開裂的主要因素進行系統(tǒng)試驗研究。對混凝土收縮的影響因素及控制措施進行了研究。關(guān)重要。韌性等等問題。迅速擴大，且取得更大、更多的技術(shù)經(jīng)濟效益。參考文獻[1]冷發(fā)光，張仁瑜.混凝土標準規(guī)范及工程應用，2005[2]郭成舉.混凝土的物理和化學，2004[3]劉秉京.混凝土技術(shù)第二版.北京：人民交通出版社，2004[4]趙順增，劉??，姚燕.水泥砂漿、混凝土收縮應力測試方法.土和水泥制品，2003（5）工業(yè)建筑，2003（8）泥制品，2003（5），2002[9]黃國興，惠榮炎.混凝土的收縮，1999周履，陳永春.收縮、徐變，1994陳肇元，朱金銓，吳佩剛.高強混凝土及其應用，1992建筑科學研究院建筑材料研究室.混凝土集料和混凝土試驗方法，1972KesaiY,MatsuiI,YokohamaK.ShrinkageandCrackingofConcreteatEarlyAges.