煤粉鍋爐燃燒調(diào)整試驗技術(shù)導(dǎo)則

PAGE1PAGEPAGE202X-XX-XX實施202X-XX-XX發(fā)布煤粉鍋爐燃燒調(diào)整試驗技術(shù)導(dǎo)則Guideofcombustionadjustmenttestsfor202X-XX-XX實施202X-XX-XX發(fā)布煤粉鍋爐燃燒調(diào)整試驗技術(shù)導(dǎo)則Guideofcombustionadjustmenttestsforpulverizedcoalboilers（征求意見稿）國家能源局發(fā)布DL/TXXX—202XDL中華人民共和國電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)ICS27.100Fxx備案號：xxxxx-2020DL/TXXX—202X目次前言 錯誤！未定義書簽。1范圍 22規(guī)范性引用文件 23術(shù)語與定義 24試驗?zāi)康呐c頻次 45試驗準(zhǔn)備 56測量項目、儀器要求及測量方法 57試驗條件及要求 68制粉系統(tǒng)調(diào)整試驗 89燃燒系統(tǒng)調(diào)整試驗 1110試驗報告 17附錄A風(fēng)量標(biāo)定系數(shù)計算 18附錄B對沖燃燒鍋爐省煤器出口煙氣氧量及CO濃度分布特性 20附錄C在線運行氧量修正 23附錄D試驗報告的主要內(nèi)容 24附錄E優(yōu)化運行指導(dǎo)卡片 25-PAGE6-

煤粉鍋爐燃燒調(diào)整試驗技術(shù)導(dǎo)則1范圍本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了煤粉鍋爐燃燒調(diào)整試驗方法。本標(biāo)準(zhǔn)適用于切圓燃燒、對沖燃燒以及W火焰燃燒煤粉鍋爐，其他燃燒類型的鍋爐可參照執(zhí)行。2規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T10184 電站鍋爐性能試驗規(guī)程GB13223火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)DL/T1445 電站煤粉鍋爐燃煤摻燒技術(shù)導(dǎo)則DL/T2167燃煤鍋爐冷態(tài)空氣動力場試驗方法DL/T466電站磨煤機及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則DL/T467 電站磨煤機及制粉系統(tǒng)性能試驗DL/T5121 火力發(fā)電廠煙風(fēng)煤粉管道設(shè)計規(guī)范DL/T5145 火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計計算技術(shù)規(guī)定DL/T567火力發(fā)電廠燃料試驗方法3術(shù)語與定義下列術(shù)語和定義適用于本標(biāo)準(zhǔn)3.1燃燒調(diào)整試驗combustionadjustmenttest（燃煤鍋爐燃燒調(diào)整試驗方法，1974）有計劃地改變?nèi)剂虾团滹L(fēng)的可調(diào)參數(shù)及控制方式，對燃燒工況進行全面的測量，對取得的結(jié)果進行科學(xué)的分析，從鍋爐運行的安全性、經(jīng)濟性、環(huán)保性等方面加以比較，確定鍋爐制粉系統(tǒng)和燃燒系統(tǒng)的最佳運行參數(shù)及控制方式。3.2低氮燃燒lowNOxburning（電力名詞，第三版）在燃料燃燒的過程中，采取減少氮氧化物生成和把氮氧化物還原成氮氣的燃燒方法。3.3運行氧量operationoxygencontent省煤器出口煙道內(nèi)煙氣中氧氣的體積含量百分率。3.4還原性氣氛reducingatmosphere（電力名詞，第三版）含有還原性氣體（硫化氫、一氧化碳等）而含氧量很低的煙氣氛圍。3.5風(fēng)粉調(diào)平flowratesaverageddistributionofairandpulverizedcoal調(diào)節(jié)一次風(fēng)管上的節(jié)流縮孔和煤粉分配器等風(fēng)粉調(diào)節(jié)裝置，降低同層燃燒器一次風(fēng)管之間的風(fēng)速和粉量偏差。3.6一次風(fēng)母管壓力primaryairpressureinmainduct空預(yù)器出口至一次風(fēng)支管入口段熱一次風(fēng)母管內(nèi)一次風(fēng)壓力。3.7一次風(fēng)煤比primaryaircoalratio輸送煤粉進入燃燒器的一次風(fēng)量與煤量的比值。3.8煤粉細度finenessofpulverizedcoal（出處，DL/T467）大于一定粒級的煤粉質(zhì)量占總質(zhì)量的百分比，用煤粉在篩孔尺寸為x（μm）的試驗篩上篩后剩余量所占的百分比Rx（%）來表示。3.9石子煤refusefrompulverizer（出處，DL/T467）從中速磨煤機排出的矸石、煤粒和鐵件等。3.10分磨摻燒方式differentcoalfeedtoaboilerwithseparatedmills（出處，DL/T1445）不同入廠煤由不同磨煤機磨制，并由對應(yīng)的燃燒器燃用該煤種，不同的煤種在爐內(nèi)邊燃燒邊混合的摻燒方式。3.11爐外預(yù)混摻燒方式coalblendedoutsideboilerbeforeburning（出處，DL/T1445）將兩種或兩種以上入廠煤預(yù)先進行摻混，再送入鍋爐燃燒的方式。3.12干渣機冷卻風(fēng)率coolingairrateofdryslagconveyor干渣機有組織冷卻風(fēng)進風(fēng)量占鍋爐入爐總風(fēng)量的百分比。3.13流場優(yōu)化flowfieldoptimization通過風(fēng)道內(nèi)導(dǎo)流、混流、整流及均流等方式，提高風(fēng)量在線測量斷面速度和溫度分布的均勻性。3.14單項試驗singletest屬于同一調(diào)整項目的一組測量工作，可稱為一個單項試驗。一個燃燒調(diào)整試驗可能是一些單項試驗組成的：運行氧量調(diào)整試驗；煤粉細度調(diào)整試驗；一、二次風(fēng)配比的調(diào)整試驗等。3.15直吹式制粉系統(tǒng)direct-firedpulverizingsystem（出處，DL/T467）磨煤機直接向燃燒器輸送煤粉的系統(tǒng)。通常包括中速磨煤機、雙進雙出鋼球磨煤機、風(fēng)扇磨煤機（三介質(zhì)干燥、二介質(zhì)干燥）直吹式制粉系統(tǒng)。3.16中間儲倉式制粉系統(tǒng)storagepulverizingsystem（出處，DL/T467）磨煤機磨制出來的煤粉先儲存在煤粉倉里，然后再按需要供給各燃燒器的制粉系統(tǒng)，根據(jù)送粉介質(zhì)的不同分為中間儲倉式乏氣送粉制粉系統(tǒng)、中間儲倉式熱風(fēng)送粉（爐煙干燥或熱風(fēng)干燥）制粉系統(tǒng)。3.17半直吹式制粉系統(tǒng)semi-direct-firedpulverizingsystem（出處，DL/T467）磨煤機磨制出來的煤粉經(jīng)細粉分離器分離出來后，再由熱風(fēng)將煤粉直接向燃燒器輸送的系統(tǒng)。3.18直流煤粉燃燒器straight-throughpulverizedcoalburner（出處，電力名詞）出口氣流為直流射流或直流射流組的煤粉燃燒器。主要應(yīng)用于切圓燃燒鍋爐。3.19旋流煤粉燃燒器vortexburner，swirlpulverizedcoalburner（出處，電力名詞）出口氣流包含有旋轉(zhuǎn)射流的煤粉燃燒器。此時燃燒器出口氣流可以是幾個同軸旋轉(zhuǎn)射流的組合，也可以是旋轉(zhuǎn)射流和直流射流的組合。主要應(yīng)用于前后墻對沖燃燒鍋爐和W型火焰燃燒鍋爐。4試驗?zāi)康呐c頻次4.1燃燒調(diào)整試驗的目的主要包括：1）優(yōu)化鍋爐的燃燒狀態(tài)，提高鍋爐運行的安全性、經(jīng)濟性和環(huán)保性；2）在保證鍋爐運行安全和環(huán)保達標(biāo)排放前提下，提高鍋爐熱效率，降低鍋爐各項熱損失；3）降低飛灰及底渣可燃物含量；4）調(diào)整排煙溫度至合理范圍；5）減少燃燒生成的CO、NOx等氣體污染物；6）緩解爐膛水冷壁近壁區(qū)還原性氣氛；7）降低鍋爐機組的輔機電耗及廠用電率；8）確定燃料摻燒的最佳配比及方式；9）得到不同負荷下鍋爐爐內(nèi)及各級受熱面區(qū)域的燃燒與傳熱特性、汽水系統(tǒng)工質(zhì)特性、煙風(fēng)阻力特性等重要運行參數(shù)，分析鍋爐的運行狀態(tài)；10）針對鍋爐運行中出現(xiàn)的主要問題，如鍋爐出力不足、汽溫超限（或汽溫不足）、受熱面壁溫超限、事故減溫水量大、汽溫/氧量偏差、爐膛高溫腐蝕、結(jié)渣、漏風(fēng)、積灰、磨損等，提出診斷分析、優(yōu)化措施和改造建議。4.2新建機組投產(chǎn)后，或原有制粉系統(tǒng)和設(shè)備、燃燒系統(tǒng)和設(shè)備、燃料種類等有重大改變時，或鍋爐突發(fā)燃燒惡化、參數(shù)偏離等重大問題時，應(yīng)進行系統(tǒng)的全面燃燒調(diào)整試驗。機組大修（前）后，為查明鍋爐設(shè)備的故障或缺陷，研究解決方案與對策等，也應(yīng)根據(jù)需要進行系統(tǒng)的全面或部分燃燒調(diào)整試驗。5試驗準(zhǔn)備燃燒調(diào)整試驗前，試驗單位應(yīng)根據(jù)商務(wù)合同、技術(shù)協(xié)議及本文件，并結(jié)合鍋爐設(shè)備條件、燃料及燃燒方式等情況，編制鍋爐燃燒調(diào)整試驗大綱，并經(jīng)各方討論后共同確定。試驗大綱的內(nèi)容一般包括：前言、鍋爐設(shè)備概況、試驗?zāi)康?、試驗?nèi)容、試驗依據(jù)、試驗測點布置、試驗工況計劃、試驗儀器、測量項目和方法、試驗條件及要求、試驗程序、試驗數(shù)據(jù)處理方法、試驗安全措施、試驗組織及分工。燃燒調(diào)整試驗的準(zhǔn)備階段，應(yīng)全面檢查并記錄各鍋爐設(shè)備及有關(guān)輔助設(shè)備的狀態(tài)，掌握設(shè)備運行現(xiàn)狀和歷史情況，進行必要的校正，消除設(shè)備缺陷。按試驗任務(wù)要求，做好技術(shù)準(zhǔn)備工作，保證主要測量項目均可以實現(xiàn)。主要測量項目為取得規(guī)定的主要運行技術(shù)特性所必須測量的項目。燃燒調(diào)整試驗前，宜在冷態(tài)下另開展空氣動力場試驗，掌握燃燒設(shè)備的空氣動力場狀態(tài)，為熱態(tài)調(diào)整試驗奠定基礎(chǔ)。6測量項目、儀器要求及測量方法6.1試驗主要測量項目及儀器要求見表1，其余參數(shù)可采用運行表計。試驗儀器及運行表計應(yīng)在檢定或校準(zhǔn)合格期內(nèi)。表1主要測量項目及儀器要求序號測量項目測量儀器儀器要求1一次風(fēng)量標(biāo)準(zhǔn)型畢托管或經(jīng)標(biāo)定的非標(biāo)準(zhǔn)測速管微壓計標(biāo)準(zhǔn)型畢托管的系數(shù)應(yīng)在0.99~1.01之內(nèi)。示值允許誤差不超過滿量程的±1%。2二次風(fēng)量3煙氣流量4一次風(fēng)壓微壓計或U型壓力計示值允許誤差不超過滿量程的±1%。5二次風(fēng)壓6煙氣壓力7一次風(fēng)溫?zé)犭娕键c溫計熱電偶的測量允許誤差不超過滿量程的±0.75%。點溫計的示值允許誤差不超過滿量程的±1%。8二次風(fēng)溫9煙氣溫度10爐膛溫度紅外測溫儀示值允許誤差不超過滿量程的±1%。11一次風(fēng)管風(fēng)速經(jīng)標(biāo)定的靠背式測速管靠背式測速管的系數(shù)應(yīng)在0.81~0.86之內(nèi)。12煤粉濃度煤粉等速取樣管天平天平精度不低于0.01g。13煤粉細度（出處，DL/T467）煤粉篩篩分無煙煤、貧煤、煙煤煤粉時，宜采用75μm、90μm和200μm的煤粉篩。篩分褐煤煤粉時，宜采用90μm、500μm（或1000μm）的煤粉篩。14煙氣成分（出處，DL/T10184）O2：順磁氧量計或氧化鋯氧量計CO：紅外線吸收儀SO2：紅外線吸收儀或紫外線脈沖熒光法分析儀NOx：化學(xué)發(fā)光法分析儀或紫外線吸收儀H2S：紫外線吸收儀O2濃度的示值允許誤差不超過滿量程的±1%。CO、NO、SO2濃度的示值允許誤差不超過讀數(shù)的±5%。H2S濃度的示值允許誤差不超過讀數(shù)的±2%。15燃料分析實驗室分析參照DL/T567的要求。16灰、渣可燃物含量17干渣機冷卻風(fēng)量風(fēng)速測量儀示值允許誤差不超過讀數(shù)的±（1.5%+0.2）m/s。18環(huán)境溫度溫濕度大氣壓力表環(huán)境溫度的示值允許誤差不超過讀數(shù)的±0.5℃。環(huán)境濕度的示值允許誤差不超過讀數(shù)的±3%。大氣壓力的示值允許誤差不超過讀數(shù)的±300Pa。19環(huán)境濕度20大氣壓力表中測量儀器綜合考慮了現(xiàn)場測量便捷性和準(zhǔn)確性，為燃燒調(diào)整試驗推薦儀器，也可選用精度更高的儀器。6.2測量項目的取樣方法、分析方法、間隔時間和測量次數(shù)參照GB/T10184和DL/T467的要求。7試驗條件及要求7.1現(xiàn)場試驗測點應(yīng)完備，測點位置和數(shù)量應(yīng)符合GB/T10184和DL/T467要求，必要時應(yīng)重新安裝和增加試驗測點，測試腳手架、照明和平臺應(yīng)搭設(shè)完備。7.2試驗前，機組應(yīng)連續(xù)正常運行3天以上，送風(fēng)機、引風(fēng)機、一次風(fēng)機、磨煤機、給水泵和除渣系統(tǒng)等鍋爐主輔設(shè)備應(yīng)無故障，各風(fēng)煙道擋板和風(fēng)門應(yīng)調(diào)節(jié)靈活，開關(guān)方向與位置應(yīng)指示正確。7.3DCS主要運行表計應(yīng)投運正常，指示正確，如制粉系統(tǒng)、汽水系統(tǒng)、風(fēng)煙系統(tǒng)、煙氣系統(tǒng)、壁溫系統(tǒng)等溫度、壓力、流量、電流、氧量、NOx等參數(shù)。7.4單個試驗工況期間煤質(zhì)應(yīng)穩(wěn)定，其工業(yè)分析的允許變化范圍如表2所示：表2運行煤質(zhì)的允許波動范圍，%（出處，DL/T466磨煤機及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則）項目符號單位無煙煤貧煤低揮發(fā)分煙煤高揮發(fā)分煙煤褐煤干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf%-1-2±4±4.5收到基灰分Aar%±4±5±5±5,-10±5收到基低位發(fā)熱量Qnet.v.arkJ/kg±10±10±10±10±7收到基水分Mar%±2±2±2±2，Mar≥12%時，±4±5注：揮發(fā)分、灰分、水分為絕對偏差；發(fā)熱量為相對偏差7.5測量期間，盡可能維持鍋爐總風(fēng)量與燃料量不變。鍋爐蒸汽參數(shù)盡可能維持穩(wěn)定。允許波動范圍如表3所示。表3鍋爐蒸汽參數(shù)最大允許波動范圍（出處，GB/T10184）測量項目最大允許波動范圍蒸發(fā)量DD>2008t/h950t/h<D≤2008t/h480t/h<D≤950t/hD<480t/h±1.0%±2.0%±4.0%±5.0%蒸汽壓力PP>18.5MPa9.8MPa≤P≤18.5MPaP<9.8MPa±1.0%±2.0%±4.0%蒸汽溫度tt≥540℃t<540℃±5℃+5、-10℃7.6試驗期間任何干擾試驗工況的操作應(yīng)征得試驗人員同意方可進行，如定期排污、吹灰、打渣等。7.7燃燒調(diào)整試驗負荷點宜在鍋爐額定蒸發(fā)量和最低蒸發(fā)量之間選取，應(yīng)不少于3個典型負荷點。7.8試驗前，宜將鍋爐負荷調(diào)整至規(guī)定的數(shù)值并穩(wěn)定1~2小時再進行測量。7.9當(dāng)進行單項試驗時，除了該可調(diào)參數(shù)外，其他可調(diào)參數(shù)及操作方式都應(yīng)盡量保持恒定。為確保調(diào)整結(jié)果準(zhǔn)確，所有關(guān)鍵參數(shù)的調(diào)整宜進行重復(fù)性測試驗證。8制粉系統(tǒng)調(diào)整試驗8.1一次風(fēng)量熱態(tài)標(biāo)定試驗8.1.1分別對各試驗?zāi)ッ簷C表盤一次風(fēng)量顯示值進行熱態(tài)標(biāo)定，得出顯示值和實測值之間的風(fēng)量修正系數(shù)。風(fēng)量標(biāo)定系數(shù)計算方法見附錄A。8.1.2標(biāo)定試驗應(yīng)在試驗?zāi)ッ簷C至少3個不同風(fēng)量工況下分別進行，標(biāo)定選取的表盤一次風(fēng)量應(yīng)覆蓋實際運行常用范圍且各一次風(fēng)量值之間適當(dāng)拉開差距，測試期間應(yīng)保持試驗?zāi)ッ簷C運行工況穩(wěn)定。8.1.3標(biāo)定試驗結(jié)束后，若不同工況的風(fēng)量修正系數(shù)最大相對偏差不超過5%，可將標(biāo)定試驗得出的風(fēng)量修正系數(shù)平均值修改到DCS相關(guān)計算公式中，使表盤風(fēng)量真實反映實際風(fēng)量。8.1.4標(biāo)定試驗結(jié)束后，若出現(xiàn)不同工況的風(fēng)量修正系數(shù)最大相對偏差超過5%，或表盤一次風(fēng)量波動劇烈，或風(fēng)門開度與一次風(fēng)量反向變化，或一次風(fēng)量無法按一次風(fēng)煤比自動控制等問題，應(yīng)排查（包括但不限于）：1）表盤測風(fēng)裝置性能不理想、堵灰或漏氣；2）DCS表盤在線風(fēng)量計算公式有誤；3）變送器量程設(shè)定有誤，變送器零點漂移，變送器故障等；4）表盤測風(fēng)裝置安裝位置不理想，流場環(huán)境無法滿足測量要求；5）風(fēng)門擋板磨損，風(fēng)門開度定位不準(zhǔn)，風(fēng)門動作粗放等。8.1.5一次風(fēng)量熱態(tài)標(biāo)定宜選用磨煤機入口風(fēng)道位置的測孔進行測試，如發(fā)現(xiàn)因磨煤機入口風(fēng)道流場環(huán)境無法滿足在線測量要求，應(yīng)通過流場優(yōu)化改造來解決。8.2一次風(fēng)管風(fēng)粉調(diào)平試驗8.2.1在試驗?zāi)ッ簷C實際運行常用工況下，對同層燃燒器一次風(fēng)管之間的風(fēng)速和粉量偏差進行測試，并通過風(fēng)粉調(diào)節(jié)裝置的調(diào)整，將同層燃燒器一次風(fēng)管之間的風(fēng)粉偏差調(diào)整至最小狀態(tài)。8.2.2對于配備了可調(diào)縮孔或其他風(fēng)速調(diào)節(jié)裝置的制粉系統(tǒng)，調(diào)整后，同層燃燒器一次風(fēng)管之間的風(fēng)速偏差應(yīng)降低至5%以下。8.2.3對于配備了煤粉分配器或其他粉量調(diào)節(jié)裝置的制粉系統(tǒng)，調(diào)整后，同層燃燒器一次風(fēng)管之間的粉量偏差應(yīng)達到要求，直吹式系統(tǒng)粉量偏差不宜超過20%，中間儲倉式系統(tǒng)粉量偏差不宜超過10%。8.2.4根據(jù)熱態(tài)下一次風(fēng)管風(fēng)速和粉量實測值對調(diào)節(jié)裝置進行多次調(diào)整，每次調(diào)整前記錄所有調(diào)整裝置的刻度位置，每一次調(diào)整后記錄其調(diào)整方向和調(diào)整幅度，試驗結(jié)束后，記錄最終位置。8.2.5一次風(fēng)管風(fēng)粉測試工況期間應(yīng)使磨煤機運行保持穩(wěn)定，并對測得數(shù)據(jù)進行風(fēng)粉質(zhì)量平衡校核，檢驗數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性。8.3一次風(fēng)量調(diào)整試驗8.3.1一次風(fēng)量調(diào)整前，依據(jù)一次風(fēng)管風(fēng)速推薦運行范圍和燃燒器設(shè)計一次風(fēng)噴口風(fēng)速等進行一次風(fēng)煤比計算。不同型式制粉系統(tǒng)的一次風(fēng)管風(fēng)速推薦運行范圍見表4。表4不同型式制粉系統(tǒng)的一次風(fēng)管風(fēng)速推薦運行范圍制粉系統(tǒng)型式一次風(fēng)管風(fēng)速推薦運行范圍備注熱風(fēng)送粉系統(tǒng)28~32m/s，當(dāng)風(fēng)粉混合物溫度超過260℃時宜取上限值且在任何鍋爐負荷下不小于25m/s，以防止一次風(fēng)管煤粉沉積和燃燒器回火干燥劑送粉系統(tǒng)22~28m/s且在任何鍋爐負荷下不小于18m/s，以防止一次風(fēng)管煤粉沉積和燃燒器回火直吹式送粉系統(tǒng)8.3.2將計算得出的一次風(fēng)煤比曲線與當(dāng)前習(xí)慣運行的一次風(fēng)煤比曲線進行比較，得出一次風(fēng)煤比調(diào)整方向。一次風(fēng)煤比的調(diào)整方向一般是在保證一次風(fēng)管道風(fēng)速在安全范圍的前提下將現(xiàn)有一次風(fēng)量適當(dāng)調(diào)小，但不應(yīng)引起燃燒器噴口燒損、結(jié)渣等問題。8.3.3在試驗?zāi)ッ簷C實際運行常用范圍內(nèi)選定多個典型出力工況，進行一次風(fēng)煤比初調(diào)試驗，在保證磨煤機安全運行的前提下，對一次風(fēng)管風(fēng)速進行實測，對比不同風(fēng)煤比工況下試驗?zāi)ッ簷C的一次風(fēng)管風(fēng)速、磨煤機出力、磨煤機振動、石子煤排量、磨煤機電耗等，得出試驗?zāi)ッ簷C的一次風(fēng)煤比特性。8.3.4根據(jù)磨煤機一次風(fēng)煤比特性對制粉系統(tǒng)所有磨煤機進行調(diào)整，對比調(diào)整前后工況的煤粉燃燒、CO生成、NOx生成、灰渣可燃物含量、一次風(fēng)機電耗、排煙溫度等，得出一次風(fēng)煤比最優(yōu)曲線。8.3.5對于實現(xiàn)了一次風(fēng)煤比自動控制的制粉系統(tǒng)，一次風(fēng)量調(diào)整試驗完成后，應(yīng)將試驗獲得的一次風(fēng)煤比最優(yōu)曲線修正至DCS控制邏輯中。8.4煤粉細度調(diào)整試驗8.4.1試驗前，應(yīng)查閱鍋爐和磨煤機設(shè)計參數(shù)，若試驗煤種接近設(shè)計煤種，則選取設(shè)計煤粉細度作為調(diào)整參考值，若試驗煤種大幅偏離設(shè)計煤種，則根據(jù)經(jīng)驗值或經(jīng)驗公式選取調(diào)整參考值。8.4.2（出處，DL/T466）燃用褐煤時，煤粉細度經(jīng)驗值選擇可參考R90=35%~50%（揮發(fā)分高取大值，揮發(fā)分低取小值）；燃用無煙煤、貧煤和煙煤時，煤粉細度可按如下經(jīng)驗公式選?。篟90=0.5nVdaf（1）式中： R90——煤粉在90μm篩孔篩子余留量占總量的百分?jǐn)?shù)，%； Vdaf——煤的干燥無灰基揮發(fā)分； n——煤粉的均勻性系數(shù)。8.4.3試驗?zāi)ッ簷C實際運行范圍內(nèi)選定磨煤機大出力工況，在習(xí)慣運行控制方式下，逐臺對所有磨煤機的煤粉細度進行摸底測試。8.4.4選定煤粉細度摸底測試結(jié)果偏離調(diào)整參考值的磨煤機，在常用大、中、小3個不同磨煤機出力工況下，進行折向門擋板或動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速調(diào)整，獲得折向門擋板或動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速與煤粉細度的對應(yīng)關(guān)系，并將煤粉細度調(diào)整至參考值。實際煤粉細度的最終確定還應(yīng)綜合考慮磨煤機出力、石子煤排量和磨煤機振動等問題。8.4.5對于實現(xiàn)了動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速自動控制調(diào)整的制粉系統(tǒng)，煤粉細度調(diào)整完成后，應(yīng)將試驗獲得的動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速最優(yōu)控制曲線修正至DCS控制邏輯中。8.5磨煤機出口溫度調(diào)整試驗8.5.1試驗前，應(yīng)確定磨煤機出口最高允許溫度參考限值tM和調(diào)整參考值t。磨煤機出口最高允許溫度參考限值tM見表5。調(diào)整參考值t（℃）的確定按：負壓儲倉式系統(tǒng)t=tM–10；負壓直吹式系統(tǒng)t=tM–5；正壓直吹式系統(tǒng)t=tM。表5磨煤機出口最高允許溫度tM（℃）（出處，DLT5145-2019）制粉系統(tǒng)型式熱空氣干燥煙氣空氣混合干燥風(fēng)扇磨煤機直吹式（分離器后）燃用褐煤、頁巖煤時約為100約為180鋼球磨煤機儲倉式（磨煤機后）燃用貧煤時為100~130，燃用煙煤時為70~90，燃用褐煤時為60~70燃用褐煤時約為90，燃用煙煤時約為120雙進雙出鋼球磨煤機直吹式（磨煤機后）—中速磨煤機直吹式（分離器后）當(dāng)Vdaf<40%時，tM=[(82-Vdaf)5/3±5]；當(dāng)Vdaf≥40%時，tM=60~70；RP、HP中速磨煤機直吹式（分離器后）高熱值煙煤小于82，低熱值煙煤小于77，次煙煤、褐煤小于66燃用無煙煤時只受設(shè)備允許溫度的限制；燃用混煤時可按允許tM較低的相應(yīng)煤種取值。8.5.2選定磨煤機出口溫度習(xí)慣控制值偏離調(diào)整參考值的磨煤機，在磨煤機常用出力工況下進行磨煤機出口溫度調(diào)整，驗證磨煤機出口溫度調(diào)整至參考值的適用性，進而獲得當(dāng)前磨煤機出口溫度控制的最佳值。磨煤機出口溫度應(yīng)綜合考慮試驗煤種、設(shè)備耐溫、防爆要求、煤粉著火、排煙溫度等。8.5.3出于加強煤粉著火燃燒、降低排煙溫度等需求，如在8.5.2基礎(chǔ)上進一步提高磨煤機出口溫度，應(yīng)保證磨煤機入口溫度不高于煤中揮發(fā)分的析出溫度，并監(jiān)測磨煤機和一次風(fēng)管內(nèi)CO濃度，保證制粉系統(tǒng)的安全正常運行。最終取值宜與鍋爐及磨煤機制造廠協(xié)商確定。8.5.4磨煤機出口溫度最低值應(yīng)高于露點溫度，且不低于60℃。對于中間儲倉式制粉系統(tǒng)，磨煤機出口溫度最低值=露點溫度+5，℃；對于直吹式制粉系統(tǒng)，磨煤機出口溫度最低值=露點溫度+2，℃。（出處，DL/T5145-2019）8.6一次風(fēng)母管壓力調(diào)整試驗8.6.1根據(jù)機組現(xiàn)有一次風(fēng)母管壓力控制邏輯，在至少三個常用機組負荷工況或磨煤機出力工況下，調(diào)整現(xiàn)有一次風(fēng)母管壓力控制曲線，單次調(diào)節(jié)幅度以0.1kPa為宜。8.6.2一次風(fēng)母管壓力調(diào)整可優(yōu)先進行壓力負偏置調(diào)節(jié)，以降低一次風(fēng)門節(jié)流損失、降低一次風(fēng)機電耗、減小回轉(zhuǎn)式空預(yù)器一次風(fēng)側(cè)漏風(fēng)率等，但不應(yīng)影響磨煤機出力和機組AGC快速變負荷響應(yīng)能力等。8.6.3對于中速直吹式制粉系統(tǒng)，可通過磨煤機入口熱一次風(fēng)門開度判斷當(dāng)前一次風(fēng)母管壓力是否合適，運行磨煤機熱風(fēng)門擋板最大開度宜保持在50%~70%范圍內(nèi)。8.6.4一次風(fēng)母管壓力調(diào)整試驗宜在一次風(fēng)量熱態(tài)標(biāo)定試驗和一次風(fēng)量調(diào)整試驗完成之后進行。8.6.5對于實現(xiàn)了一次風(fēng)母管壓力自動調(diào)整的制粉系統(tǒng)，一次風(fēng)母管壓力調(diào)整完成后，應(yīng)將試驗獲得的一次風(fēng)母管壓力曲線修正至DCS控制邏輯中。9燃燒系統(tǒng)調(diào)整試驗9.1摸底試驗9.1.1在機組高、中、低典型負荷工況下，按當(dāng)前習(xí)慣運行方式，進行鍋爐摸底測試及運行參數(shù)分析，掌握設(shè)備運行狀態(tài)。9.1.2根據(jù)設(shè)備特點及摸底測試發(fā)現(xiàn)的問題，確定燃燒系統(tǒng)調(diào)整試驗的目標(biāo)及內(nèi)容。9.1.3設(shè)計各單項試驗工況，列出機組負荷申請計劃。試驗實施期間，可根據(jù)實際情況進行調(diào)整和增減。9.2二次風(fēng)量標(biāo)定試驗9.2.1在至少3個不同風(fēng)量工況下，對表盤二次總風(fēng)量顯示值進行熱態(tài)標(biāo)定，得出顯示值和實測值之間的風(fēng)量修正系數(shù)。標(biāo)定選取的表盤二次總風(fēng)量應(yīng)覆蓋實際運行常用范圍且各二次風(fēng)量值之間適當(dāng)拉開差距，測試期間應(yīng)保持風(fēng)量穩(wěn)定。9.2.2對于安裝了燃盡風(fēng)量或?qū)佣物L(fēng)量在線測量裝置的鍋爐，也應(yīng)對燃盡風(fēng)量或?qū)佣物L(fēng)量進行熱態(tài)標(biāo)定。9.2.3標(biāo)定試驗結(jié)束后，若不同工況的風(fēng)量修正系數(shù)最大相對偏差不超過5%，可將修正系數(shù)修正到DCS相關(guān)計算公式中，提高表盤二次風(fēng)量的準(zhǔn)確性。9.2.4二次風(fēng)量標(biāo)定方法及問題處理可參照8.1一次風(fēng)量標(biāo)定的相關(guān)內(nèi)容。9.3二次風(fēng)配風(fēng)調(diào)整試驗9.3.1切圓燃燒鍋爐9.3.1.1在機組高、中、低典型負荷工況下，分別對燃料風(fēng)、輔助風(fēng)及燃盡風(fēng)的風(fēng)門開度進行單因素調(diào)整，改變不同種類二次風(fēng)量比例，獲得其對汽溫、煙溫、壁溫、減溫水量、NOx、CO、近壁區(qū)還原性氣氛、灰渣可燃物含量等鍋爐主要運行參數(shù)的影響規(guī)律。9.3.1.2二次風(fēng)門開度調(diào)整對二次風(fēng)量的影響可參考冷態(tài)空氣動力場試驗獲得的風(fēng)門開度與噴口風(fēng)速的關(guān)系曲線。9.3.1.3保持總風(fēng)量不變，調(diào)整高度方向配風(fēng)方式，包括均等配風(fēng)、正塔配風(fēng)、倒塔配風(fēng)、縮腰配風(fēng)等，獲得不同配風(fēng)方式對鍋爐主要運行參數(shù)的影響規(guī)律。9.3.1.4調(diào)整燃燒器及燃盡風(fēng)的垂直擺角，獲得其對鍋爐主要運行參數(shù)的影響規(guī)律，重點考慮垂直擺角對汽溫的調(diào)節(jié)作用。燃燒器下擺時應(yīng)注意不引起冷灰斗結(jié)渣、高溫腐蝕、爐渣可燃物含量上升等問題。9.3.1.5對于A/B側(cè)汽溫偏差、壁溫偏差、氧量偏差等問題，可嘗試四角風(fēng)門、燃燒器/燃盡風(fēng)垂直擺角及燃盡風(fēng)水平角的差異化調(diào)整。對于配備了煙氣再循環(huán)的燃燒系統(tǒng)，還可嘗試煙氣再循環(huán)風(fēng)門開度和水平角的差異化調(diào)整。9.3.1.6停運層燃燒器對應(yīng)的二次風(fēng)門應(yīng)保持一定開度，以保障噴口安全。9.3.1.7對于實現(xiàn)了二次風(fēng)門開度和垂直擺角自動調(diào)整的燃燒系統(tǒng)，二次風(fēng)配風(fēng)調(diào)整完成后，應(yīng)將試驗獲得的二次風(fēng)門開度和垂直擺角最優(yōu)控制曲線修正至DCS控制邏輯中。9.3.2對沖燃燒鍋爐9.3.2.1在機組高、中、低典型負荷工況下，依據(jù)鍋爐燃燒狀況和省煤器出口煙氣成分分布實測結(jié)果，逐只進行燃燒器及燃盡風(fēng)的內(nèi)、外二次風(fēng)門和中心風(fēng)門調(diào)整，實現(xiàn)爐內(nèi)沿爐膛寬度和深度方向上的均衡配風(fēng)。9.3.2.2燃燒器及燃盡風(fēng)內(nèi)、外二次風(fēng)門和中心風(fēng)門調(diào)整對二次風(fēng)量的影響可參考冷態(tài)空氣動力場試驗獲得的風(fēng)門開度與噴口風(fēng)速的關(guān)系曲線。9.3.2.3省煤器出口煙氣成分測試應(yīng)采用網(wǎng)格法取樣（參照GB/T10184的要求），實測網(wǎng)格點應(yīng)涵蓋所測斷面煙氣成分的峰值和谷值，取樣位置盡量靠近省煤器出口，依據(jù)實測煙氣成分分布規(guī)律反映爐內(nèi)燃燒狀況。省煤器出口煙氣成分分布與旋流燃燒器的位置對應(yīng)關(guān)系見圖1。圖1對沖燃燒鍋爐省煤器出口煙氣成分分布與旋流燃燒器的位置對應(yīng)關(guān)系示意圖9.3.2.4同層燃燒器二次風(fēng)門開度宜采用中間開度小、兩邊開度大的配風(fēng)方式，以緩解旋流燃燒鍋爐普遍存在的兩邊燃燒缺風(fēng)的問題。旋流燃燒鍋爐省煤器出口煙氣氧量及CO濃度分布特性參見附錄B。9.3.2.5對于旋流強度可獨立調(diào)整的旋流燃燒器，旋流強度的調(diào)整應(yīng)根據(jù)煤種著火特性和噴口氣流擴展角等因素進行調(diào)整。旋流強度增強，有利于高溫?zé)煔饩砦瑥娀悍壑鹑紵?，但旋流強度過大，可能導(dǎo)致氣流飛邊，燃燒器噴口及周圍水冷壁結(jié)渣等問題。9.3.2.6對于燃盡風(fēng)內(nèi)二次風(fēng)為直流風(fēng)的燃燒系統(tǒng)，燃盡風(fēng)內(nèi)二次風(fēng)門開度不宜過小，以避免燃盡風(fēng)剛性不足引發(fā)燃燒不充分等問題。9.3.2.7對于燃盡風(fēng)有中心風(fēng)的燃燒系統(tǒng)，在NOx排放低于保證值的前提下，可將旋流外二次風(fēng)門關(guān)小，增大中心風(fēng)量，增強中心風(fēng)穿透能力，提高煤粉燃盡性，降低飛灰可燃物含量。9.3.2.8對于配備了燃盡風(fēng)箱中隔板的燃燒系統(tǒng)，可嘗試A/B側(cè)燃盡風(fēng)層風(fēng)門的差異化調(diào)整，緩解A/B側(cè)汽溫偏差、壁溫偏差、氧量偏差等問題。9.3.2.9對于高溫受熱面壁溫分布不均的問題，可嘗試加大高壁溫區(qū)域?qū)?yīng)的燃燒器和燃盡風(fēng)的進風(fēng)量，或調(diào)整對應(yīng)的燃盡風(fēng)水平擺角，降低對應(yīng)區(qū)域的受熱面管壁溫度，提高受熱面壁溫分布的均勻性。9.3.2.10對于配備了貼壁風(fēng)的燃燒系統(tǒng)，應(yīng)調(diào)整貼壁風(fēng)門開度，獲得其對鍋爐主要運行參數(shù)的影響規(guī)律。重點考慮貼壁風(fēng)門開度對近壁區(qū)還原性氣氛的調(diào)節(jié)作用。貼壁風(fēng)門開大時應(yīng)注意不引起屏式過熱器結(jié)渣、高溫受熱面超溫等問題。9.3.2.11燃燒器及燃盡風(fēng)二次風(fēng)門調(diào)整完成后，保持總風(fēng)量不變，調(diào)整高度方向配風(fēng)方式，包括均等配風(fēng)、正塔配風(fēng)、倒塔配風(fēng)、縮腰配風(fēng)，獲得其對鍋爐主要運行參數(shù)的影響規(guī)律。9.3.2.12停運層燃燒器對應(yīng)的二次風(fēng)門應(yīng)保持一定開度，以保障噴口安全。特殊情況下，如受熱面出現(xiàn)壁溫超溫問題時，可嘗試開大停運層燃燒器對應(yīng)的二次風(fēng)門，改變爐內(nèi)空氣動力場條件。9.3.2.13對于實現(xiàn)了二次風(fēng)門開度自動調(diào)整的燃燒系統(tǒng)，二次風(fēng)配風(fēng)調(diào)整完成后，應(yīng)將試驗獲得的二次風(fēng)門開度最優(yōu)控制曲線修正至DCS控制邏輯中。9.3.3W火焰燃燒鍋爐9.3.3.1在機組高、中、低典型負荷工況下，依據(jù)鍋爐燃燒狀況和省煤器出口煙氣成分分布實測結(jié)果，逐只進行拱上風(fēng)、拱下風(fēng)和燃盡風(fēng)擋板開度調(diào)整，實現(xiàn)爐內(nèi)沿爐膛寬度和深度方向上的均衡配風(fēng)。9.3.3.2拱上風(fēng)、拱下風(fēng)和燃盡風(fēng)擋板開度調(diào)整對二次風(fēng)量的影響可參考冷態(tài)空氣動力場試驗獲得的風(fēng)門開度與噴口風(fēng)速的關(guān)系曲線。9.3.2.3省煤器出口煙氣成分測試應(yīng)采用網(wǎng)格法取樣（參照GB/T10184的要求），實測網(wǎng)格點應(yīng)涵蓋所測斷面煙氣成分的峰值和谷值，取樣位置盡量靠近省煤器出口，依據(jù)實測煙氣成分分布規(guī)律反映爐內(nèi)燃燒狀況。省煤器出口煙氣成分分布與燃燒器的位置對應(yīng)關(guān)系見圖2。圖2W火焰燃燒鍋爐省煤器出口煙氣成分分布與燃燒器的位置對應(yīng)關(guān)系示意圖9.3.3.4調(diào)整乏氣擋板開度，改變進入爐膛的煤粉氣流的濃淡比，調(diào)節(jié)煤粉氣流著火距離，獲得其對鍋爐主要運行參數(shù)的影響。9.3.3.5對于配備了內(nèi)、外二次風(fēng)調(diào)風(fēng)裝置的燃燒系統(tǒng)，應(yīng)調(diào)整內(nèi)、外二次風(fēng)調(diào)風(fēng)器開度，改變內(nèi)、外二次風(fēng)比例，獲得其對灰渣可燃物含量和NOx濃度等參數(shù)的影響。9.3.3.6對于配備了旋流燃燒器的燃燒系統(tǒng)，應(yīng)調(diào)整消旋葉片開度或二次風(fēng)葉片角度，改變煤粉氣流或二次風(fēng)氣流的旋流強度，獲得其對灰渣可燃物含量和NOx濃度等參數(shù)的影響。9.3.3.7保持總風(fēng)量不變，改變拱上風(fēng)、拱下風(fēng)和燃盡風(fēng)的比例，獲得不同風(fēng)量配比對鍋爐主要運行參數(shù)的影響規(guī)律。9.3.3.8對于拱下風(fēng)傾角可調(diào)的燃燒系統(tǒng)，應(yīng)調(diào)整拱下風(fēng)入射角度，獲得其對鍋爐主要運行參數(shù)的影響規(guī)律，重點考慮其對汽溫、壁溫及灰渣可燃物含量的調(diào)節(jié)作用。拱下風(fēng)下傾時，應(yīng)注意不引起冷灰斗結(jié)渣、爐渣可燃物含量上升等問題；拱下風(fēng)上傾時，應(yīng)注意不引起高溫受熱面超溫、爐膛上部結(jié)渣、煤粉燃盡性能下降以及排煙溫度過高等問題。9.4貼壁風(fēng)/側(cè)翼風(fēng)調(diào)整試驗9.4.1在機組高、中、低典型負荷工況下，依據(jù)歷次檢修水冷壁高溫腐蝕的分布區(qū)域和水冷壁還原性氣氛實測結(jié)果，對貼壁風(fēng)/側(cè)翼風(fēng)風(fēng)門開度進行調(diào)整，獲得貼壁風(fēng)/側(cè)翼風(fēng)風(fēng)門開度對水冷壁還原性氣氛的影響規(guī)律。9.4.2貼壁風(fēng)/側(cè)翼風(fēng)風(fēng)門開度開大時，應(yīng)注意不引起CO排放濃度升高、受熱面壁溫超溫和爐膛上部結(jié)渣等問題。9.5磨煤機組合調(diào)整試驗9.5.1在機組高、中、低典型負荷工況下，進行磨煤機組合調(diào)整，獲得不同磨煤機組合方式對鍋爐主要運行參數(shù)的影響規(guī)律。9.5.2煤粉燃盡性不佳或NOx生成量偏高時，可選用下層燃燒器對應(yīng)的磨煤機組合運行方式。當(dāng)鍋爐汽溫不足時，可選用上層燃燒器對應(yīng)的磨煤機組合運行方式。9.5.3在保證鍋爐安全運行的前提下，優(yōu)先選用數(shù)量較少的磨煤機組合運行方式，以獲得較低的一次風(fēng)率、較低的NOx生成量、較低的排煙溫度以及較低的一次風(fēng)機電耗等。9.5.4對于切圓燃燒鍋爐，應(yīng)至少有兩層相鄰燃燒器投運，否則應(yīng)有穩(wěn)燃措施。9.5.5鍋爐參與深度調(diào)峰運行時，在保證助燃設(shè)備能夠投運的前提下，可選用上層磨煤機組合運行方式，以滿足脫硝裝置投運的煙溫要求。9.6運行氧量調(diào)整試驗9.6.1在機組高、中、低典型負荷工況下，進行運行氧量調(diào)整，獲得運行氧量對鍋爐主要運行參數(shù)的影響規(guī)律。9.6.2在保證燃燒系統(tǒng)安全運行的前提下，在當(dāng)前習(xí)慣運行氧量控制曲線基礎(chǔ)上，優(yōu)先進行運行氧量負偏置調(diào)節(jié)，以減少燃燒NOx生成、降低送引風(fēng)機能耗等，但不應(yīng)引起CO排放濃度升高、汽溫不足、近壁區(qū)還原性氣氛增強、結(jié)渣等問題。9.6.3根據(jù)運行氧量調(diào)整試驗結(jié)果，得到運行氧量最優(yōu)控制曲線，并修正至DCS控制邏輯中。9.7爐膛負壓調(diào)整試驗9.7.1在機組高、中、低典型負荷工況下，爐膛負壓宜保持在-100±50Pa范圍內(nèi)運行。9.7.2在保證鍋爐安全運行的前提下，在當(dāng)前習(xí)慣爐膛負壓控制值的基礎(chǔ)上，優(yōu)先進行正偏置調(diào)節(jié)，從而降低爐膛漏風(fēng)、減少排煙熱損失并降低引風(fēng)機能耗。9.7.3爐膛負壓的最終確定還應(yīng)考慮機組負荷變化過程中的爐膛負壓波動，應(yīng)保證鍋爐運行期間不出現(xiàn)爐膛冒正壓的現(xiàn)象。9.8干渣機冷卻風(fēng)調(diào)整試驗9.8.1在機組高、中、低典型負荷工況下，按當(dāng)前習(xí)慣運行方式，進行干渣機冷卻風(fēng)量和冷卻風(fēng)入爐溫度摸底測試，并與設(shè)計參數(shù)進行對比，掌握干渣機當(dāng)前運行狀態(tài)。9.8.2干渣機冷卻風(fēng)量的測試宜采用直接測量法，對干渣機殼體兩側(cè)冷卻風(fēng)口和頭部冷卻風(fēng)口的進風(fēng)量進行逐一測量。干渣機冷卻風(fēng)入爐溫度應(yīng)在干渣機各渣井?dāng)嗝娣謩e測量。9.8.3按干渣機渣井?dāng)?shù)量和位置，對殼體兩側(cè)冷卻風(fēng)門進行分組，逐一對各組冷卻風(fēng)門和頭部冷卻風(fēng)門進行調(diào)整，獲得其對冷卻風(fēng)量、冷卻風(fēng)入爐溫度及排渣溫度的影響規(guī)律。9.8.4在保證排渣溫度不超限的前提下，在當(dāng)前干渣機冷卻風(fēng)門習(xí)慣控制開度的基礎(chǔ)上，優(yōu)先進行負偏置調(diào)節(jié)，獲得各冷卻風(fēng)門最佳開度，減小冷卻風(fēng)率，降低爐底漏風(fēng)對燃燒的不利影響。9.8.5在保證干渣機安全正常運行的前提下，干渣機冷卻風(fēng)率宜控制在1%以下。最終取值宜與鍋爐及干渣機制造廠協(xié)商確定。9.9煤種適應(yīng)性調(diào)整試驗9.9.1對于煤種來源非單一且煤質(zhì)成分較復(fù)雜的機組，常用煤種燃燒調(diào)整完成后，對不同入爐煤種進行適應(yīng)性驗證試驗。9.9.2煤種適應(yīng)性驗證試驗完成后，若不同煤種的鍋爐燃燒特性差異較大，應(yīng)對制粉系統(tǒng)和燃燒系統(tǒng)參數(shù)再次進行調(diào)整，獲得不同煤種對應(yīng)的運行參數(shù)控制推薦值。制粉系統(tǒng)參數(shù)的調(diào)整可參照8.3~8.6的相關(guān)內(nèi)容，燃燒系統(tǒng)的調(diào)整可參照9.3~9.8的相關(guān)內(nèi)容。9.10在線運行氧量修正9.10.1在線運行氧量的代表性受煙氣濃度場變化的影響較大，表盤運行氧量顯示值的在線標(biāo)定及修正宜在燃燒調(diào)整試驗完成后進行，以提高運行氧量控制的準(zhǔn)確性。在線運行氧量修正參見附錄C。9.10.2在線運行氧量標(biāo)定工況應(yīng)覆蓋不同磨組合和機組高、中、低等典型負荷工況等，工況測試期間應(yīng)使運行參數(shù)保持穩(wěn)定。9.10.3通過省煤器出口、SCR入口、SCR出口以及空預(yù)器入口的煙氣氧量表盤值與實測值的比對，選定與實測值最為接近的氧量表盤值作為鍋爐運行氧量控制值。9.11煙氣CO在線監(jiān)測9.11.1對于未配備煙氣CO在線監(jiān)測裝置的DCS系統(tǒng)，宜加裝煙氣CO在線監(jiān)測裝置，實時指導(dǎo)運行調(diào)整。9.11.2煙氣CO在線監(jiān)測裝置的加裝位置應(yīng)視測點數(shù)量而定：（1）若測點數(shù)量較多，建議加裝在省煤器出口氧量測點附近，每側(cè)煙道不少于3個，能夠監(jiān)測平均CO濃度，并掌握CO的分布情況。（2）若測點數(shù)量較少，建議加裝在引風(fēng)機出口或煙囪入口區(qū)域，每臺鍋爐1~2個。該區(qū)域煙氣混合較為均勻，與省煤器出口相比有一定的滯后，但測量結(jié)果的代表性更強。10試驗報告10.1燃燒調(diào)整試驗工作完畢后，應(yīng)在整理試驗數(shù)據(jù)、分析試驗結(jié)果的基礎(chǔ)上編寫燃燒調(diào)整試驗報告，對燃燒調(diào)整試驗工作進行全面的總結(jié)。試驗報告的主要內(nèi)容見附錄D。10.2優(yōu)化后的關(guān)鍵參數(shù)控制曲線應(yīng)直接應(yīng)用于DCS自動控制，使得試驗成果落實到日常運行中，取得長期收益；如不具備DCS自動控制條件，應(yīng)制作優(yōu)化運行指導(dǎo)卡片，運行指導(dǎo)卡片參見附錄E。10.3通過燃燒調(diào)整試驗不能完全達到試驗主要目的時，應(yīng)進行原因分析，并提出設(shè)備改造建議。PAGE25附錄A（規(guī)范性）風(fēng)量標(biāo)定系數(shù)計算A.1風(fēng)量計算公式如下：qv=3600vA式中：qv ——空氣體積流量，單位為立方米每小時（m3v ——被測截面空氣平均流速，單位為米每秒（m/s）；A ——測量管道截面積，單位為平方米（m2）。A.2風(fēng)道內(nèi)被測截面空氣平均流速計算公式如下：v=k2?pρ式中：k ——動壓測量管速度系數(shù)；?p ——動壓測量管測得的動壓差，單位為帕（Pa）；ρ ——風(fēng)道內(nèi)空氣密度，單位為千克每立方米（kg/m3）。A.3風(fēng)道內(nèi)空氣密度計算公式如下：ρ=2.694ρstpat式中：ρst ——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的空氣密度，單位為千克每立方米（kg/m3pat ——p ——風(fēng)道內(nèi)空氣靜壓，單位為帕（Pa）；t ——風(fēng)道內(nèi)空氣溫度，單位為攝氏度（℃）。A.4風(fēng)量標(biāo)定系數(shù)計算公式如下：kd=qv式中：kd ——qv,ac ——實測風(fēng)量，單位為立方米每小時（mqv,on ——在線風(fēng)量，單位為立方米每小時（m

附錄B（資料性）對沖燃燒鍋爐省煤器出口煙氣氧量及CO濃度分布特性某1000MW機組前后墻對沖燃燒鍋爐，燃燒調(diào)整前，省煤器出口煙氣氧量及CO濃度分布見圖B.1，燃燒器及燃盡風(fēng)內(nèi)、外二次風(fēng)門拉桿位置見表B.1；燃燒調(diào)整后，省煤器出口煙氣氧量及CO濃度分布見圖B.2，燃燒器及燃盡風(fēng)內(nèi)、外二次風(fēng)門拉桿位置見表B.2。圖B.1某1000MW機組前后墻對沖燃燒鍋爐燃燒調(diào)整前省煤器出口煙氣氧量及CO濃度分布表B.1某1000MW機組前后墻對沖燃燒鍋爐燃燒調(diào)整前燃燒器及燃盡風(fēng)內(nèi)、外二次風(fēng)門拉桿位置主燃燒器外二次風(fēng)拉桿位置，%項目#1#2#3#4#5#6#7#8A層燃燒器4757495353495554B層燃燒器7143576363596771C層燃燒器5448444746444954D層燃燒器5338364242413952E層燃燒器7664666260626676F層燃燒器49353541403536451）A、B、C層燃器器位于前墻，F(xiàn)、E、D層燃燒器位于后墻，均自下而上布置，下同；2）#1~#8只燃燒器編號為鍋爐A側(cè)往B側(cè)方向，下同；3）主燃燒器外二次風(fēng)拉桿最大刻度為100%，擋板開大為風(fēng)量增大、旋流減弱方向；關(guān)小為風(fēng)量減小、旋流增強方向。主燃燒器內(nèi)二次風(fēng)拉桿位置，°項目#1#2#3#4#5#6#7#8A層燃燒器6060606060606060B層燃燒器6060606060606060C層燃燒器6060606060606060D層燃燒器6060606060606060E層燃燒器6060606060606060F層燃燒器60606060606060601）主燃燒器內(nèi)二次風(fēng)拉桿最大刻度為90°，刻度往大旋轉(zhuǎn)為風(fēng)量增大；往小旋轉(zhuǎn)為風(fēng)量減小。燃盡風(fēng)外二次風(fēng)拉桿位置，mm項目#1#2#3#4#5#6#7#8前墻上層300300310290300300310310前墻下層300310300310310290310300后墻上層310300310310310310310310后墻下層300300310310290300310310燃盡風(fēng)內(nèi)二次風(fēng)拉桿位置，mm項目#1#2#3#4#5#6#7#8前墻上層270260270270270270270240前墻下層270270270280270270270260后墻上層270260270280270270260260后墻下層2702802703402702702802701）燃盡風(fēng)內(nèi)、外二次風(fēng)拉桿位置最大刻度400mm，往外拉風(fēng)量減??；往里推風(fēng)量增加。圖B.2某1000MW機組旋流前后墻對沖燃燒鍋爐燃燒調(diào)整后省煤器出口煙氣氧量及CO濃度分布表B.2某1000MW機組旋流前后墻對沖燃燒鍋爐燃燒調(diào)整后燃燒器及燃盡風(fēng)內(nèi)、外二次風(fēng)門拉桿位置主燃燒器外二次風(fēng)拉桿位置，%項目#1#2#3#4#5#6#7#8A層燃燒器10010050303050100100B層燃燒器10010050303050100100C層燃燒器10010050303050100100D層燃燒器10010050303050100100E層燃燒器10010050303050100100F層燃燒器10010050303050100100主燃燒器內(nèi)二次風(fēng)拉桿位置，°項目#1#2#3#4#5#6#7#8A層燃燒器4545454545454545B層燃燒器4545454545454545C層燃燒器4545454545454545D層燃燒器4545454545454545E層燃燒器4545454545454545F層燃燒器4545454545454545燃盡風(fēng)外二次風(fēng)拉桿位置，mm燃盡風(fēng)外二次風(fēng)拉桿位置，mm#1#2#3#4#5#6#7#8前墻上層30015080808080200310前墻下層30015080808080200300后墻上層31015080808080200310后墻下層30015080808080200310燃盡風(fēng)內(nèi)二次風(fēng)拉桿位置，mm燃盡風(fēng)內(nèi)二次風(fēng)拉桿位置，mm#1#2#3#4#5#6#7#8前墻上層350350350350350350350350前墻下層350350350350350350350350后墻上層350350350350350350350350后墻下層350350350350350350350350附錄C（資料性）在線運行氧量修正某350MW機組四角切圓燃燒鍋爐在線運行氧量共4個，單側(cè)布置2個，DCS點號分別為FZ01-DAPC-AI0007（A1）、FZ01-DAPC-AI0041（A2）、FZ01-DAPC-AI0020（B1）、FZ01-DAPC-AI0042（B2）。通過不同工況下表盤值和實測值的比對，線性擬合結(jié)果見圖C.1。圖C.1運行氧量標(biāo)定線性擬合選用線性擬合較好的點A1和點B1對在線運行氧量進行修正，并采用修正后的運行氧量值進行監(jiān)測和參與控制。在線運行氧量點A1的修正公式：yA1=1.5678xA1-0.3712在線運行氧量點B1的修正公式：yB1=1.2102xB1+0.1187

附錄D（規(guī)范性）試驗報告的主要內(nèi)容煤粉鍋爐燃燒調(diào)整試驗報告目錄及內(nèi)容見圖D.1。項目名稱項目名稱摘要1前言 內(nèi)容包括試驗背景、試驗單位、電廠信息等。2設(shè)備概述 內(nèi)容包括鍋爐主設(shè)備及與試驗相關(guān)的主要輔機設(shè)備的技術(shù)特點和主要設(shè)計參數(shù)、設(shè)備檢修及設(shè)備改造的內(nèi)容和方案等。3試驗內(nèi)容及目的 內(nèi)容包括試驗需要實施的分項內(nèi)容、事先約定需達到的目標(biāo)、解決的問題、技術(shù)保證指標(biāo)等。4試驗標(biāo)準(zhǔn) 內(nèi)容包括試驗方法、參數(shù)測試、計算公式等所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)。5試驗工況 內(nèi)容包括工況編號、工況日期、工況時間、工況說明、上煤情況、煤質(zhì)分析等。6測量項目及方法 內(nèi)容包括試驗測量的主要參數(shù)及具體方法等。7試驗測點布置 內(nèi)容包括試驗測點的位置、數(shù)量、布置圖、與在線測量裝置的位置關(guān)系等。8試驗數(shù)據(jù)處理 內(nèi)容包括試驗主要測試數(shù)據(jù)的處理方法、詳細的計算公式等。9試驗結(jié)果及分析 對單項試驗，在敘述基本原理的基礎(chǔ)上，分析數(shù)據(jù)、得出結(jié)果；對專項問題，基于對比工況實際效果和作用，總結(jié)技術(shù)措施；表盤重要運行參數(shù)的標(biāo)定結(jié)果。盡量利用曲線、圖表的形式表達和分析，以期清楚明了、便于理解。10運行指導(dǎo)卡片及關(guān)鍵參數(shù)控制曲線 制定運行指導(dǎo)卡片及關(guān)鍵參數(shù)控制曲線，指導(dǎo)運行或直接應(yīng)用于DCS自動控制。11目前存在的問題 試驗期間發(fā)現(xiàn)的問題說明、分析及相關(guān)技術(shù)和設(shè)備改進方向等。11結(jié)論及建議 內(nèi)容包括各試驗項目的主要結(jié)論、后續(xù)優(yōu)化改進建議等。12附錄 試驗儀器清單、煤質(zhì)化驗數(shù)據(jù)、測試數(shù)據(jù)記錄表、DCS運行數(shù)據(jù)記錄表、鍋爐熱效率計算表等。圖D.1煤粉鍋爐燃燒調(diào)整試驗報告目錄及內(nèi)容

附錄E（資料性）優(yōu)化運行指導(dǎo)卡片某330MW機組對沖燃燒