魯班獎工程安全施工組織設(shè)計

1．工程概況南通大學(xué)院附屬醫(yī)院綜合病房大樓位于南通市西寺路以南，為南通市濠河風景名勝區(qū)內(nèi)，東臨繁華的南大街，西、南兩側(cè)緊鄰濠河，建設(shè)用地位于附屬醫(yī)院西南角，現(xiàn)外科病房大樓西側(cè)。工程用地總面積9100m2。工程總建筑面積62474m2，其中地上55111m2，地下7329m2，分為南、北兩棟建筑，通過15層連廊相連。南樓與原9層外科病房樓通過連廊相連。其他零星建筑面積34m2。南樓地上十九層，地下一層，北樓地上十七層、地下一層，建筑高度分別為南樓80.2m、北樓72.6m。裙房地上三層，地下一層，建筑高度為18.3m。工程造價1.31億元人民幣。該工程地下部分（人防）由江蘇省第二建筑設(shè)計研究院設(shè)計；地上部分由浙江省建筑設(shè)計研究院設(shè)計；由※※※※※※總承包；監(jiān)理單位為南通市建設(shè)監(jiān)理有限責任公司。該大樓建筑造型新奇，南北兩樓雙峰交疊與秀麗的濠河交相輝映。通過15層連體廂廊貫通相連，現(xiàn)代化的裝飾手法充足展現(xiàn)了大樓的時代氣息，成為騰飛中的南通又一座標志性建筑。建筑設(shè)計概況1．1．1．人防部分地下人防部分設(shè)計分為A、B、C、D、四個單元，平時A、B單元為醫(yī)院管理用房，C單元為小型汽車停車庫，D單元為變配電房、水泵房等設(shè)備用房。戰(zhàn)時A單元為醫(yī)療救護站，防護等級為五級，防化級別為乙級；B單元為城市二等人員掩蔽部，防護等級為六級，防化級別為丙級；C單元為物資儲存庫，防護等級為六級，防化級別為丁級。本工程地下部分建筑面積為7329㎡，其中：人防建筑面積4985㎡，人防隱蔽面積4221㎡。防火分區(qū)的設(shè)立：A單元2個；B單元1個；C單元2個；D單元3個。平戰(zhàn)轉(zhuǎn)換：有關(guān)平戰(zhàn)轉(zhuǎn)換采用的預(yù)埋件、預(yù)留洞施工中一次到位，臨戰(zhàn)前在戰(zhàn)術(shù)規(guī)定期限內(nèi)，將所有平時使用的有關(guān)孔洞按戰(zhàn)時設(shè)計規(guī)定進行封堵施工，砌筑、堆壘防暴隔墻和擋墻，形成抗暴單元，轉(zhuǎn)入臨戰(zhàn)狀態(tài)。平時使用戰(zhàn)時封堵的通風豎井，臨戰(zhàn)前按戰(zhàn)時風施設(shè)計規(guī)定封堵風口，用粗砂填實豎井。1．1．2．建筑消防部分本工程消防類別為一類，耐火等級為一級。設(shè)計規(guī)定除正壓送風、排油煙、廢氣以外的所有管道井待安裝結(jié)束后，在樓板處每隔兩層封堵；防火墻部位的所有設(shè)備管線待安裝后再進行封砌，必須嚴密封砌至梁板底部；所有電梯井道及機房必須用不低于2小時耐火極限的材料隔開，消防電梯機房門采用甲級防火門并且向外開；空調(diào)機房、變配電、消防水泵房、鍋爐房、電機房等設(shè)備房的門均采用甲級防火門并且規(guī)定向外啟動；外墻面裝飾幕墻，當穿過垂直防火分區(qū)時，其窗檻墻的幕墻應(yīng)當在每層樓板外沿設(shè)立耐火極限不低于1小時，高度不低于800㎜的不燃燒實體裙墻。1．1．3．墻體部分本工程墻體除施工圖紙中標明外，±0.00標高以下墻體均為黏土磚墻。M7.5水泥沙漿砌筑；并在－0.06處的墻體中設(shè)防潮層一道，防潮層做法為20㎜厚1：2水泥沙漿加5%防水劑；±0.00標高以上外墻為240㎜厚KP1型多孔黏土磚，砌筑沙漿標號為M5混合沙漿。內(nèi)墻為200㎜及120㎜的輕質(zhì)材料，砌筑沙漿標號為M5混合沙漿或墻體材料專用黏結(jié)材料。其他隔墻根據(jù)精裝修設(shè)計布置，墻體材料均為輕質(zhì)墻體材料，輕質(zhì)墻體材料的容重不應(yīng)大于700Kg/m2；同時要滿足（GBJ118－88）《民用建筑隔聲設(shè)計規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定。不同墻體材料的連接處，均應(yīng)當按結(jié)構(gòu)構(gòu)造規(guī)定配置拉墻筋；砌筑時應(yīng)互相答接不能留通縫，遇框架結(jié)構(gòu)外墻填充墻不同墻體材料的相接處，粉刷時應(yīng)加設(shè)寬度不小于300㎜的鋼絲網(wǎng)。1．1．4．門窗部分本工程的鋁合金窗立樘均位于墻的中心線內(nèi)側(cè)，其外墻皮與墻中心線齊平；平開門立樘位置與啟動側(cè)墻體粉刷面層平，彈簧門立樘居墻中心；外門窗的氣迷性等級規(guī)定應(yīng)當滿足《建筑外窗空氣滲透性能分級及其檢測方法》GB7107的規(guī)定，1~3層的外窗及陽臺門的氣密性等級不低于三級，4層及以上的外窗及陽臺門的氣密性等級不低于二級，以滿足建筑節(jié)能的規(guī)定；該施工圖所列門窗尺寸為門窗洞口尺寸，施工中門窗實際尺寸應(yīng)當根據(jù)外墻裝飾面材料的厚度及安裝構(gòu)造所需縫隙，由現(xiàn)場與供應(yīng)廠家協(xié)調(diào)擬定。門垛做法除施工圖中注明外，砌體邊均120㎜，混凝土邊均240㎜，凡居開間中設(shè)立的門窗或洞口，在施工平面圖中不著標注位置定位尺寸；窗臺高度低于900㎜，均加設(shè)1050㎜高的護欄。1．1．5．建筑防水部分地下人防工程A、B單元防水設(shè)計等級為一級，C、D單元防水等級為二級，防水混凝土抗?jié)B標號為S8；外墻距底板上500㎜處水平施工縫加鋼板止水帶，汽車坡道、連通口沉降縫采用PVC橡膠止水帶；凡穿越地下室外墻、與土體接壤的底板和頂板的所有通風、給排水、電纜、設(shè)備預(yù)留洞口均應(yīng)設(shè)立防水套管，不得后鑿；1．2．結(jié)構(gòu)設(shè)計概況1．2．1．結(jié)構(gòu)形式該工程結(jié)構(gòu)形式采用鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，框架抗震等級為二級，剪力墻抗震等級為二級，建筑等級二級。設(shè)計使用年限50年。耐火等級一類一級?？拐鹪O(shè)防烈度6度。地下車庫為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，框架抗震等級為四級。主裙房地基基礎(chǔ)抗震等級為乙級，地下車庫地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為丙級。1．2．2．后澆帶、加強帶、伸縮縫設(shè)立：南樓與北樓之間基礎(chǔ)埋深不同，故在南、北樓交界處設(shè)立后澆帶，后澆帶寬度1000mm。地下車庫中間，南北向位于軸23處設(shè)立一條加強帶，加強帶寬度2023mm。地下車庫與南北樓連通處，地下車庫與汽車通道連接處設(shè)立伸縮縫。1．2．3．基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)概況：北樓均采用樁基-筏基基礎(chǔ)。樁型的選擇考慮到場地周邊有較多建筑、病房樓及管線等，采用無振動、不擠土的鉆孔灌注樁。為有效控制南北樓及地下車庫之間的沉降差異，南北兩樓均以⑨粉砂層作為樁端持力層，選用φ800mm鉆孔灌注樁，有效樁長42.5m。單樁豎向承載力特性值設(shè)計為2600KN。地下車庫選用φ600鉆孔灌注樁，有效樁長20m，單樁豎向抗拔承載力特性值設(shè)計為750KN。南北樓均為一層地下室，基礎(chǔ)底板采用等厚板承臺，底板厚1600mm。外墻厚分別為：350mm和450mm。底板混凝土強度等級為C40，頂板、墻板和柱混凝土強度等級為C45，底板、墻板和室外頂板抗?jié)B等級均為S8。地下車庫設(shè)計為地下一層，基礎(chǔ)底板、墻體與主樓相對獨立?；A(chǔ)底板采用承臺、梁、板結(jié)構(gòu)形式，底板厚400mm；柱網(wǎng)間距為：6000mm×8000mm；承臺為1200mm×1200mm×1200mm；地梁截面南北向450mm×900mm，東西向500mm×1100mm。外墻厚分別為：350mm和450mm?；炷翉姸鹊燃壘鶠镃30，抗?jié)B等級均為S8。南、北樓之間設(shè)有一道后澆帶，寬度1000mm；地下車庫設(shè)有一道加強帶，寬度為2023mm。后澆帶和加強帶部位混凝土標號比同部位混凝土標號提高一級。并在混凝土中添加微膨脹劑JM-Ⅲ改善型，摻量為水泥用量的10％。1．2．4．鋼材等級及設(shè)計規(guī)定鋼材：分別采用HPB235，強度設(shè)計值Fy=210N/mm2和HRB335，強度設(shè)計值Fy=300N/mm2。預(yù)埋件、型鋼均采用Q235級鋼。鋼筋的強度標準值應(yīng)具有不小于95%的保證率。焊條：Ⅰ級鋼和Q235鋼采用E43型焊條；Ⅱ級鋼采用E50型焊條。鋼筋保護層設(shè)計規(guī)定：±0.00以下部分：底板、墻板外層50㎜、內(nèi)層20㎜，梁、柱外層50㎜、內(nèi)層30㎜，頂板20㎜（外層是指與土壤接觸面）?！?.00以上部分：梁、柱外為30㎜，混凝土墻為20㎜，板為20㎜。鋼筋混凝土保護層除滿足上述規(guī)定外，還應(yīng)不小于主筋的直徑。鋼筋的錨固長度和搭接規(guī)定：±0.00以下部分：鋼筋直徑鋼筋類別錨固長度La錨固長度LaEd<=25d>25抗震等級C30C35≥C40C30C35≥C40四級三級二級HPB23524d22d20d1.0La1.05La1.15LaHRB33530d27d25d33d30d27d搭接長度LIE鋼筋接頭面積百分率<=25%鋼筋接頭面積百分率50%鋼筋接頭面積百分率100%四級三級二級四級三級二級四級三級二級HPB2351.20La1.26La1.38La1.40La1.47La1.61La1.60La1.68La1.84LaHRB335說明:鋼筋錨固長度LaE，鋼筋搭接長度LIE，鋼筋直徑d，在任何情況下，鋼筋錨固長度、搭接長度均不應(yīng)小于300㎜。縱向受力鋼筋的受壓錨固長度取受拉錨固長度的0.7倍。當鋼筋采用焊接接頭時，鋼筋的焊接接頭應(yīng)錯開，鋼筋焊接接頭連接區(qū)段的長度要大于35D，且不小于500㎜，焊縫長度：單面焊為10D，雙面焊為5D。1．2．5．混凝土強度等級基礎(chǔ)墊層：混凝土標號為C15；南、北樓地下底板混凝土標號為C40，抗?jié)B等級為S8；頂板、墻板、柱混凝土強度標號為C45，抗?jié)B等級均為S8；地下車庫底板、承臺、梁、頂板、墻板、柱混凝土強度標號為C30，抗?jié)B等級均為S8；二層柱底至三層樓梁板以下混凝土強度標號為C45；設(shè)備層柱底至十層樓梁板以下混凝土強度標號為C40；十一層柱底至其以上部位混凝土強度標號為C35；屋頂水箱底板、側(cè)板采用密實防水混凝土，標號為C35；，抗?jié)B等級?0.8MPa；預(yù)制構(gòu)件、過梁等混凝土標號為C30。1．3．安裝工程概況該安裝工程分：動力照明、火災(zāi)報警、消防噴淋、監(jiān)控及綜合布線部分、給排水、通風空調(diào)系統(tǒng)。動力照明系統(tǒng)涉及室內(nèi)變電所安裝、低壓配電、電氣管線設(shè)備安裝、應(yīng)急照明、防雷及接地。本消防安裝工程屬高層一類公共建筑，采用總體保護方式，火災(zāi)報警(消防電)及噴淋(消防水)系統(tǒng)由火災(zāi)報警控制器、室內(nèi)消火栓系統(tǒng)、自動噴淋系統(tǒng)的控制裝置、空調(diào)通風系統(tǒng)的控制裝置、火災(zāi)應(yīng)急廣播系統(tǒng)的控制裝置、防火卷簾的控制裝置、火災(zāi)應(yīng)急照明與疏散指示標志的控制裝置、配電系統(tǒng)的控制裝置等組成。監(jiān)控及綜合布線系統(tǒng)涉及綜合布線、電視衛(wèi)星接受與有線電視、防盜報警與閉路電視監(jiān)控、建筑設(shè)備監(jiān)控、門禁控制、停車庫管理、多媒體會議等各分系統(tǒng)。其中門禁控制系統(tǒng)、停車庫管理系統(tǒng)、多媒體會議系統(tǒng)設(shè)計以預(yù)埋管線為主。給排水系統(tǒng)涉及室內(nèi)冷熱水、排水；消防給水；室外給排水；地下人防工程給排水；空調(diào)系統(tǒng)補水等分系統(tǒng)?？照{(diào)、通風系統(tǒng)重要采用變制冷劑流量多聯(lián)機空調(diào)系統(tǒng)和局部特殊場合采用獨立冷熱源分體空調(diào)器。1．4．建筑使用功能該大樓建筑面積6萬3千平方米，是江蘇省醫(yī)療系統(tǒng)目前規(guī)模最大、標準最高、最能代表時代特性的建筑單體工程。主樓為南北兩幢高層，南樓19層，北樓17層，地下一層為設(shè)備用房和汽車庫，南北樓之間以連廊互相交通。大樓內(nèi)設(shè)病區(qū)30多個，手術(shù)室20多個，床位1000多張。該大樓有先進的基礎(chǔ)設(shè)施，有功能齊全的配套設(shè)施，有智能化管理系統(tǒng)，有現(xiàn)代化醫(yī)療設(shè)施裝備。該大樓的建成，對提高南通附屬醫(yī)院的綜合實力和社會形象，進一步改善醫(yī)護員工的工作條件，促進醫(yī)療學(xué)科建設(shè)和發(fā)展提供了強有力的物質(zhì)基礎(chǔ)，也為南通地區(qū)廣大患者提供了一個優(yōu)美、舒適、安全的就醫(yī)環(huán)境。施工現(xiàn)場臨時用電布置2．1．施工用電負荷計算本工程以結(jié)構(gòu)施工階段用電量最大，重要用電設(shè)備的用電量如下：QTZ63TM起重機2臺×31.7KW/臺＝63.4KWQTZ40TM起重機1臺×31.7KW/臺＝31.7KW雙籠人貨電梯2臺×15KW/臺＝30KW砼攪拌機2臺×15KW/臺＝30KW振動器8臺×0.8KW/臺＝6.4KW卷揚機4臺×3KW/臺＝12KW鋼筋切斷機3臺×7KW/臺＝21KW鋼筋彎曲機3臺×4KW/臺＝12KW鋼筋拉直機2臺×7.5KW/臺＝15KW鋼筋螺紋套絲機4臺×11KW/臺＝44KW木工圓鋸3臺×4KW/臺＝12KW木工刨床6臺×5.5KW/臺＝33KW攻絲機6臺×0.75KW/臺＝4.5KW電動機總功率ΣΡ1＝315.0KW電焊機總?cè)萘浚害拨?＝6臺×11KW/臺＋2×7KW/臺＋2×10KW/臺＝100KVA室內(nèi)照明5W/m2，大型設(shè)施共計10000㎡，ΣΡ3＝5×10000＝50KW室外照明1W/m2，共計10000m2ΣΡ4＝1×10000＝10KW②供電設(shè)備總用量Ρ＝1.05×(0.6×315.0/0.75＋0.6×100＋0.8×50＋1.0×10)＝380.3KW建設(shè)單位現(xiàn)場提供用電容量為400KW可以滿足施工用電需要。2．2．施工現(xiàn)場臨時用電線路的設(shè)立施工用電從業(yè)主提供的施工電源處引出，分別引入施工區(qū)域和辦公、生活區(qū)域。動力線路送電采用三相五線制；供電線路穿鋼管埋地布置，在現(xiàn)場設(shè)分電箱，施工用電均從各分電箱就近引接。在施工場地內(nèi)按施工規(guī)定配置電箱。在現(xiàn)場四周布置外圍照明燈。施工現(xiàn)場的供電所有采用TN—S系統(tǒng)架空或埋地布設(shè)，架空線采用水泥電桿，電線離地4m以上，埋地電纜需埋深0.50m以上。各使用點配備專用電箱，做到單機單閘，并設(shè)專用漏電保護器。動力、照明線路獨立分開。各操作面采用電纜直接供電，配備專用電箱，以滿足各操作面的施工用電規(guī)定。施工用電由專職電工專門管理，嚴禁非電工擅自安裝用電器具和接設(shè)電線。2．3．施工現(xiàn)場臨時用電線路圖職工宿舍樓辦公樓職工宿舍樓辦公樓配電箱鋼筋加工場地切斷機配電箱對焊機木工車間電鋸機RVV3×6+E6電鋸機配電箱RVV3×70+E35至各樓層配電箱3VV223×240+1×120RVV3×185+1×95+E95電梯井配電箱RVV3×25+1×16+E16塔吊電源從配電房引來配電箱RVV3×120+1×70+E70RVV3×150+1×70+E70RVV3×185+1×95+E95RVV3×150+1×70+E70至各樓層配電箱RVV3×50+1×25+E25沿墻、圍墻至配電房配電箱RVV3×95+1×50+E50配電房醫(yī)院醫(yī)院變電所3．施工臨時用水方案根據(jù)甲方提供的城市供水網(wǎng)的結(jié)點，沿圍墻四周布置臨時供水管網(wǎng)，管徑2寸，再設(shè)支管提供施工用水。3．1．現(xiàn)場臨時用水量計算：（1）施工用水：q1＝k1∑［(Q1×N1)÷(T1×b)］×［K2÷(8×3600)］＝1.6升/秒其中：q1——施工工程用水量(L/S)k1——未預(yù)見的施工用水系數(shù)(1.05-1.15)Q1——月度工程量N1——施工用水定額T1——月度有效作業(yè)日B——天天工作班數(shù)K2——用水不均衡系數(shù)（2）施工機械用水：q2＝K1∑Q2×N2×K3÷(8×3600)＝0.2升/秒其中：q2——施工機械用水量(L/S)K1——未預(yù)見的施工用水系數(shù)(1.05-1.15)Q2——同一種機械臺數(shù)N2——施工機械臺班用水定額K3——施工機械用水不均衡系數(shù)（3）消防用水：q3＝2升/秒其中：q3——消防用水量（4）現(xiàn)場總需水量Q＝(q1+q2)/2+q3分別代入上式得Q＝(1.6+0.2)/2+2＝2.9升/秒（5）管徑計算：D=D——配水管直徑(m)Q——耗水量(L/S)V——管網(wǎng)中水流速度(m/S)代入上式得D=D＝0.0369m＝3.69cm根據(jù)上述計算結(jié)果，總管直徑選用50mm的自來水管。為滿足高層施工用水需要，結(jié)合地下室水池安裝，設(shè)立高壓水泵向高層泵水。3．2．現(xiàn)場臨時用水水管的布置：施工用水在平面上和立面上分開布置，在平面上沿施工場地周邊布置，水管用2寸管，圍繞場地周邊的水管每隔20m左右設(shè)一3/4水龍頭。在上部結(jié)構(gòu)施工中，消防用水及施工用水分開考慮，施工用水及消防用水分別由一根2寸管附在主體結(jié)構(gòu)垂直敷設(shè)。平面布置的水管均沿建筑物周邊環(huán)向布設(shè)，水管暗埋，每隔20M左右設(shè)立分水閥以供施工接水使用。豎向給水管分兩路，分別供水給南北幢樓，布置的水管在每層布設(shè)分水閥以供豎向?qū)娱g施工接水用。豎向供水規(guī)定每層設(shè)一只施工水龍頭及一只2寸消防栓。冬季施期間，整個現(xiàn)場施工及消防用水管均需覆蓋或包裹保溫材料，防止受凍爆裂。4．基坑支護設(shè)計方案4．1．基坑基本概況基坑?xùn)|西長125m，南北寬77m，北樓基坑挖土深度為6.75m，南樓基坑開挖深度為5.85m，地下車庫基坑開挖深度為6.35m。4．2．工程地質(zhì)概況擬建場地自然地面土層自上而下描述如下：土層層底標高(m)層厚(m)重度(kN/m3)()c(kPa)填土-3.33.318148粉土夾粉質(zhì)粘土-5.21.918.61610.9粉質(zhì)砂土-7.52.318.927.96.6粉質(zhì)粘土-91.518.311.813.9粉砂夾粉土-20.811.81928.14.6地下水位埋深約0.3～1.5m，對混凝土無腐蝕性。4．3．周邊環(huán)境概況北樓西側(cè)為南通市著名名勝濠河風景區(qū)，距離基坑20m左右，西側(cè)并有醫(yī)院庫房，距基坑5m左右，南樓西側(cè)為醫(yī)院車間，距離基坑5m左右，東側(cè)有11層的外科病房樓，距離基坑9m左右。3層的影像樓距地下車庫基坑約2m左右?；又苓吷杏胁簧籴t(yī)院內(nèi)的地下管線需要保護。4．4．基坑圍護方案根據(jù)地質(zhì)、環(huán)境、基坑挖土深度和周邊具體條件，支護結(jié)構(gòu)采用：基坑臨近建筑物較近處采用鉆孔灌注樁結(jié)構(gòu)體系；其余部分采用格柵式深層攪拌樁擋土墻支護方案。其中南樓擋土墻寬3.3米，北樓擋土墻寬3.7米。整個基坑四周外圍采用雙軸深層攪拌樁形成一個全封閉的止水帷幕。南樓西南角和北樓西南角均設(shè)立一道鋼筋混凝土支撐梁，混凝土強度等級為C30。鋼筋混凝土支撐中心位置-1.05，截面600㎜×700㎜，支撐內(nèi)聯(lián)系桿件及端部固定桿件為500㎜×600㎜鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，支撐間距約8500㎜，支撐安裝平面垂直度小于3㎜，所有支撐鋼筋進一步圈梁長度不少于35d，支撐和圈梁同時澆筑。鉆孔灌注樁采用濕作法成孔，所有樁頂采用鋼筋混凝土壓頂圈梁錨固，樁身主筋沿圓周均勻分布，樁身主筋進一步圈梁內(nèi)不小于650㎜，樁身混凝土強度等級為C30，圈梁混凝土強度等級為C30。深層攪拌樁采用雙軸深層攪拌樁機施工，樁徑?700㎜，相鄰壯搭接200㎜，采用32.5級普通硅酸鹽水泥,水泥摻入比aw=15%,水灰比值0.5，送漿壓力04～0.6Mpa,相鄰樁施工間隔時間不得超過12小時?；咏邓焊鶕?jù)本工程的地質(zhì)勘探報告，水位于地表下1.0～1.50m，穩(wěn)定水位在地表以下1.40～1.90m左右，約相稱于高程2.60m，水位變幅1m左右，最高水位可取3.60m，并且基坑距濠河較近，同時,支護及止水幕墻施工結(jié)束早于工程樁施工,工程樁施工中大量的地表水進入基坑土層內(nèi),因而需降水的幅度較大，所以采用深井泵（管井井點降水）復(fù)合真空泵降水井（輕型井點降水）。重要降水原理是：在真空泵（運用輕型井點真空泵）作用下，管井內(nèi)及管井四周土層形成一定的真空度，地下水在負壓作用下，由高壓向低壓流動進入管井內(nèi)，由深井泵抽出；在真空范圍以外的土層，水在重力作用下，形成水力坡度，向管井流動。由于加了真空泵，它不僅可以抽取土層中的自由水，并且還能吸取土層中的一部分弱結(jié)合水。這種復(fù)合型的降水方法，在工程實例中，具有較強的降水效果。4．5．基坑支護設(shè)計計算4．5．1．地質(zhì)力學(xué)指標參數(shù)土層rKN/m3CKPaФ度Ka√KaKp√Kp①、雜填土18.008.0014.000.6100.781②、粉土夾粉質(zhì)黏土18.6010.9016.000.5680.754③、粉土夾粉砂18.906.6027.900.3620.6022.7591,661④、粉質(zhì)黏土18.3013.9011.800.6600.8131.5141.230⑤、粉砂夾粉土19.004.6032.400.3020.5503.3091.819備注:表中C、Ф值均為三軸快剪標準值取用，⑤層Ф值根據(jù)臨近工程實踐調(diào)整取值。4．5．2．基坑挖土深度設(shè)計±0.00相應(yīng)絕對標高為+5.13，現(xiàn)自然地面標高平均為+4.23（北樓及群樓）,+4.63（南樓）,則基坑實際挖深為：h1=-4.80（底板頂）-1.60（地梁、承臺后）-0.10（墊層厚）+（5.13-4.63）=-6.0m北樓：h2=-5.70（底板頂）-1.60（地梁、承臺厚）-0.10（墊層厚）+（5.13-4.23）=-6.50m二期群樓：h3=-5.75（底板頂）-1.15（地梁、承臺厚）-0.10（墊層厚）+（5.13-4.23）=-6.10m4、5、3、地面堆載q取值根據(jù)周邊環(huán)境條件q綜合取值q=20.0kpa。4、5、4、計算方法嚴格按照《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-99）中的有關(guān)規(guī)定進行計算，土壓力采用“矩形”分布模式；水壓力采用“三角形”分布模式。4、5、5、土壓力計算方法、采用“朗肯”土壓力公式分層計算，“水、土分算”。4、5、6、計算模式按單支點支護結(jié)構(gòu)“等值梁法深埋式”進行，分工況計算。4、5、7、支撐標高的擬定鋼筋混凝土支撐標高為-1.30m，（自然地面標高+0.00以下）。本支護設(shè)計方案以自然地面標高為+0.00（其相應(yīng)絕對標高為+4.43）；4、5、8、基坑安全等級本基坑安全等級為“二級”，基坑側(cè)壁重要性系數(shù)取νO=1.04、5、9、基坑挖深-6.00m懸臂狀鉆孔灌注樁支護結(jié)構(gòu)計算基坑外地下水位為地面下-1.5m；圈梁頂下落地面下-1.0m；地面堆載取值20kpa，加上實際樁頂下落-1.0m產(chǎn)生附加土體荷載。則：q=20+18×1=38kpa（1）土層厚度：雜填土h1=2.5m粉土夾粉質(zhì)黏土h2=2.5m粉土夾粉砂h3=2.5m粉質(zhì)黏土h4=1.0m⑤、粉砂夾粉土h5=13.0m（2）土壓力強度：A、積極區(qū)土壓力強度：樁頂下落-1.0m，則q=20+18×1=38kpa層：e上a1=38.0×0.61-2×8.0×0.781=10.7kpae下a1=（38.0+18.0×1.5）×0.61-2×8.0×0.781=27.2kpa層:e上a2=65.0×0.568-2×10.9×0.754=20.4kpae下a2=（65.0+18.6×2.5）×0.568-2×10.9×0.754=46.9kpa層:e上a3=111.5×0.362-2×6.6×0.602=32.4kpae下a3=（111.5+18.9×1.0）×0.362-2×6.6×0.602=39.2kpa層:e上a4=130.4×0.66-2×13.9×0.813=63.5kpae下a4=130.4×0.66-2×13.9×0.813=63.5kpa層水土分算:e上a5=130.4×0.302-2×4.6×0.55+10×（1-0.302）×（6-1.5）+10×（8.5-6）=80.7kpae下a5=130.4×0.302-2×4.6×0.55+10×（1-0.302）×（6-1.5）+10×（15-6）=145.7kpaB被動區(qū)土壓力強度③層:ep0=2×6.6×1.616=21.3kpaep下3=（18.9×1.5）×2.759+2×6.6×1.661=100.1kpa④層:ep上4=28.35×1.514+2×13.9×1.23=77.1kpaep上4=（28.35+18.3×1）×1.514+2×13.9×1.23=104.8kpa⑤層水土分算:ep上5=46.65×3.309+2×4.6×1.891+10×（1-3.309）×（2.5-1）=136.5kpaep下5=（46.65+19×6.5）×3.309+2×4.6×1.819+10×（1-3.309）×（9-1）=395.0kpa（3）凈土壓力強度△ep0=21.3-39.2=-17.9kpa△ep下3=100.1-39.2=60.9kpa△ep上4=77.1-63.5=13.6kpa△ep下4=104.8-63.5=41.3kpa△ep上5=136.5-80.7=55.8kpa△ep下5=395.0-145.7=249.3kpa（4）土壓力合力及作用點p1=28.4KN/ma1=0.64mp2=84.1KN/ma2=1.09mp3=35.8KN/ma3=0.48m由X=17.9/（17.9+60.9）×1.5=0.34p4=3.0KN/ma5=0.23mQ1=35.3KN/mb1=0.39mQ2=27.5KN/mb2=0.42m樁嵌固深度t由“等值梁法”求樁入土深度,設(shè)樁端進入⑤層頂面下t處則由ΣM=0得:1.2×1.0×[28.4×（6.64+t）+84.1×（4.59+t）+35.8×（2.98+t）+58.8×（1.75+t）+63.5×（0.5+t）+1/2×80.7t2+1/2×（145.7-80.7）/6.5×t3/3]=91.1×（1.6+t）+91.0×（0.48+t）+1/2×136.5t2+1/2×（395-136.5）/6.5×t3/3t3+4.3t2-30.8t-170.6=0計算得到:t=6.0m樁長L為:L=6+2.5+6=14.5m實取樁長L=15m（從自然地平算起）（6）抗傾覆驗算:（7）抗隆起驗算:Nqp=tg2（450+27.90/2）×eлtg27.9=14.5Ncp=（14.5-1.0）/tg27.90=25.5Ks=（rDNqp+cNcp）/[r（H+D）+q]=7.2>1.6求樁身Mmax:設(shè)剪力Q=0點位于基坑面下Y處，則有：28.4+84.1+35.8+3.0-35.3-27.5=55.8Y+1/2×（249.3-55.8）/6.5Y2Y2+3.7Y-5.9=0Y=1.2mMmax=28.4×（0.64+7.2）+84.1×（1.09+4.7）+35.8×（0.48+3.7）+3.0×（0.23+3.36）-35.3×（0.39+2.2）-91.0×（0.42+1.2）-1/2×55.8×1.22-1/3×14.9×1.23=582.4KN·m/m配筋計算由前計算出支護樁在施工中“工況”下最大彎矩值為:Mmax=582.4KN·m/m設(shè)計樁徑Φ900,樁中心距@1100㎜,混凝土強度等級C30,配筋14Φ22（As=5320㎜2）Ⅱ級鋼筋（HRP335）fc=14.3N/㎜2fy=300N/㎜2（fyAs）/(fcmA)=（300×5322）/（14.3×3.13×4502）=0.176α=1+0.75×0.176-√（1+0.75×0.176）2-0.5-0.625×0.176=0.313αt=1.25-2×0.313=0.624sinлα=0.832sinлαt=0.925[M]=2/3×14.3×4503×0.8323+300×4000×5320×（0.832+0.925）/3.14=500.3+357.2=857.5≥582.4×1.25×1.0×1.1=800.8KN·m（9）樁頂位移估算結(jié)果:△=20㎜<30㎜整體穩(wěn)定性驗算:4、5、10、基坑挖深-6.00m格柵式深層攪拌樁重力擋土墻計算基坑外地下水位為地面下-1.5m；圈梁頂下落地面下-1.0m。（1）土層厚度：雜填土h1=2.5m粉土夾粉質(zhì)黏土h2=2.5m粉土夾粉砂h3=2.5m粉質(zhì)黏土h4=1.0m粉砂夾粉土h5=13.0m（2）土體壓力強度：A、積極區(qū)土壓力強度：樁頂下落-1.0m，則q=20+18×1=38kpa層：e上a1=38.0×0.61-2×8.0×0.781=10.7kpae下a1=（38.0+18.0×1.5）×0.61-2×8.0×0.781=27.2kpa層:e上a2=65.0×0.568-2×10.9×0.754=20.4kpae下a2=（65.0+18.6×2.5）×0.568-2×10.9×0.754=46.9kpa層:e上a3=111.5×0.362-2×6.6×0.602=32.4kpae下a3=（111.5+18.9×1.0）×0.362-2×6.6×0.602=39.2kpa層:e上a4=130.4×0.66-2×13.9×0.813=63.5kpae下a4=130.4×0.66-2×13.9×0.813=63.5kpa層水土分算:e上a5=130.4×0.302-2×4.6×0.55+10×（1-0.302）×（6-1.5）+10×（8.5-6）=80.7kpae下a5=130.4×0.302-2×4.6×0.55+10×（1-0.302）×（6-1.5）+10×（15-6）=145.7kpaB被動區(qū)土壓力強度③層:ep0=2×6.6×1.616=21.3kpaep下3=（18.9×1.5）×2.759+2×6.6×1.661=100.1kpa④層:ep上4=28.35×1.514+2×13.9×1.23=77.1kpaep上4=（28.35+18.3×1）×1.514+2×13.9×1.23=104.8kpa⑤層水土分算:ep上5=46.65×3.309+2×4.6×1.891+10×（1-3.309）×（2.5-1）=136.5kpaep下5=（46.65+19×6.5）×3.309+2×4.6×1.819+10×（1-3.309）×（9-1）=395.0kpa（3）凈土壓力強度△ep0=21.3-39.2=-17.9kpa△ep下3=100.1-39.2=60.9kpa△ep上4=77.1-63.5=13.6kpa△ep下4=104.8-63.5=41.3kpa△ep上5=136.5-80.7=55.8kpa△ep下5=395.0-145.7=249.3kpa（4）土壓力合力及作用點p1=28.4KN/ma1=0.64mp2=84.1KN/ma2=1.09mp3=35.8KN/ma3=0.48m由X=17.9/（17.9+60.9）×1.5=0.34mp4=3.0KN/ma5=0.23mQ1=35.3KN/mb1=0.39mQ2=27.5KN/mb2=0.42m（5）擋土墻自重及抵抗矩：擋土墻寬度取B=3.2m，擋土墻有效高度取H=12.0m,插入坑底深度D=7.00m。r=（18×1.5+18.6×2.5+18.9×2.5+18.3×1+19×4.5）/12=18.71KN/m3rc=18.71×1.03=19.36KN/m3考慮底下水浮力的影響W=（19.3×6+9.3×6）×3.2=549.12KN/mMW=549.12×（3.2/2）=878.6KN·m/mΔ積極區(qū)土壓力對基坑面下凈土壓力強度零點處作用力矩為：ΣMaD=28.4×（0.46+3.84）+84.1×（1.34+1.09）+35.8×（o.34+0.48）+3×0.23=361.6KN·m/mΔ積極區(qū)土壓力對基坑面下凈土壓力強度零點處作用力合力為：ΣMaD=p1+p2+p3=28.4+84.1+35.8+3=151.3KN·m/m（6）抗傾覆驗算ΣMa=361.6+151.3×7.02=1420.7KN·m/mΣMp=（0.39+5.5）×35.3+27.5×4.92+513.9×2.37=11561.16KN·m/m則K=（Mw+ΣMp）/ΣMa=（878.6+1561.16）/1420.7=1.72>1.5ok（7）抗滑移驗算ΣEa=151.3KN/mΣEp=35.3+27.5+513.9=576.7KN/mKh=（0.7ΣMp+W·u）/ΣEa=（0.7×576.7+549.12×0.2）/151.3=3.39>1.3ok（8）抗剪力驗算取基坑面下凈土壓力強度零點處。平面格柵布置，格柵間距為3.m，擋土墻寬度為3.2m，格柵樁寬度為1.2m，平面不對稱布置，前排樁寬度為1.2m，后排樁寬度為o.7m。τmax=（QS·）/（Ib）<[τ]Q=151.3×3×1.25=567.4KNS·=3.373m3I=7.669m4b=1.2m則τmax=（567.4×3.373）/（7.669×1.2）=208Kpa>[τ]=0.15qu即出現(xiàn)剪力破壞（9）樁身應(yīng)力計算由于水泥土樁抗壓強度小于混凝土樁，取凈土壓力強度零點處驗算。M=361.6KN·m/mW壓=7。669/1.52=5.05m3W拉=7.669/1.68=4.56m3（10）抗壓驗算ómax=1.25rorcZ+Mmax/W=1.25×1×19.3×5.34+（1.25×1×361.6×3）/5.05=397.3Kpa<0.5qu（11）抗拉驗算ómin=Mmax/W-rcZ=（1.25×1×361.6×3）/4.56-19.3×5.34=194.3Kpa>0.06qu即出現(xiàn)抗拉破壞，采用措施為：在攪拌樁水泥土中插入?48×3.5@1000鋼管。4、5、11、支護壓頂圈梁計算圈梁設(shè)計：圈梁截面按700×1000計算，混凝土為C30?？箯澯嬎悖喊醋畈焕闆r荷載取R1=141.7KN/m計算。M=（1/2）×141.7×8.52×1.25=1066.4KN·mα=（1066.4×106）/（14.3×700×9652）=0.1114ν1=1/2×（1+√1-2×0.114）=0.939As=As，=（1066.4×106×0.8）/（300×965×0.939）=3138.3㎜2取7Φ25則As=3430㎜2（3）抗剪計算：V=（1/2）×141.7×8.5×1.25=752.8KN0.25fcbho=2414.9KN>V0.7ftbho=676.2KN>V則構(gòu)造配箍筋選用?8四支箍，實取S=200㎜4、5、12、基坑止水設(shè)計計算整個基坑四周外圍采用雙排雙軸深層攪拌樁形成一個全封閉止水帷幕，α=15%，水灰比0.5，相鄰樁搭接200㎜，抗管涌驗算為：kg=[r，（△h，+2t）]/（rw△h）（1）南樓基坑管涌驗算南樓基坑挖深-6m，地下水位在地面下-1.5m，水頭差△=6.-1.5+1=5.5m止水樁L=12mt，=12.0-6.0-1.0=5mrw=10KN/m3r，=8.9KN/m3則：k=[8.9×（5.5+2×5）]/（10×5.5）=2.51>1.0（2）北樓基坑抗管涌計算北樓基坑挖土深度為-6.5m，地下水位在地面下-1.5m，水頭差△=6.5-1.5+1=6.0m止水樁L=13mt，=13.0-6.5-1.0=5.5mrw=10KN/m3r，=8.9KN/m3則：k=[8.9×（6.+2×5.5）]/（10×6.0）=2.52>2.0（3）地下車庫基坑抗管涌驗算地下車庫基坑挖土深度為-5.5m，地下水位在地面下-1.5m，水頭差△=5.5-1.5+0.5=5.0m止水樁L=11mt，=11.0-5.5-1.0=4.5mrw=10KN/m3r，=8.9KN/m3則：k=[8.9×（5.+2×4.5）]/（10×5.0）=2.49>2.04、5、13、基坑降水設(shè)計計算（1）基坑涌水量的估算根據(jù)Q=KHSq得Q=0.53·7.O·450.0·O.6=1001.7m3/d式中：K=0.53m/dH=7.0mS=450.0mq=0.6（2）基坑含水靜儲量的估算：給水度u取0.2V=[（H－h(huán)）×S]×u=（7.50－1.2）·[（31.5·76）+（43.4·53.2）]·0.2=5926.0m3（3）單井出水量的估算：計劃采用?500㎜預(yù)制混凝土管，濾管長度L=12mq=102DL3√K=102×0.36×6.0×3√0.5=174.9m3/d（4）管井數(shù)量的估算：根據(jù)本工程進度規(guī)定，計劃預(yù)降水按10天計算：Q1=V/10=5926/10=592.6m3/d即ΣQ=Q+Q1=1001.70+592.6=1594.3m3/d管井數(shù)量為:n=1.5×Q/q=1.5×1594.3/174.9=13.67故:采用14口管井（5）、管井深度的計算：L=6.0+1.0+0.1×20.0+6.0=15.0m故:管井深度取:L=16m（6）、單井降水范圍降水井-0.70自然土層自然水位線-7.45（北樓）–6.55（南樓）基坑土層面基坑底設(shè)計水位線500㎜-15.70-16.70降水半徑r=10m5、基坑降水方案根據(jù)本工程的地質(zhì)勘探報告，水位于地表下1.0～1.50m，穩(wěn)定水位在地表以下1.40～1.90m左右，約相稱于高程2.60m，水位變幅1m左右，最高水位可取3.60m，并且基坑距濠河較近，同時,支護及止水幕墻施工結(jié)束早于工程樁施工,工程樁施工中大量的地表水進入基坑土層內(nèi),因而需降水的幅度較大，所以采用深井泵（管井井點降水）復(fù)合真空泵降水井（輕型井點降水）。重要降水原理是：在真空泵（運用輕型井點真空泵）作用下，管井內(nèi)及管井四周土層形成一定的真空度，地下水在負壓作用下，由高壓向低壓流動進入管井內(nèi)，由深井泵抽出；在真空范圍以外的土層，水在重力作用下，形成水力坡度，向管井流動。由于加了真空泵，它不僅可以抽取土層中的自由水，并且還能吸取土層中的一部分弱結(jié)合水。這種復(fù)合型的降水方法，在工程實例中，具有較強的降水效果。5、1、管井井點降水方案5、1、1、井點布置本工程基坑底標高：南樓-6.55，北樓-7.45，室外標高-0.7m。降水面積：南樓2394㎡，北樓2309㎡,合計4703㎡。經(jīng)測算需要14口井，每口井降水面積約300㎡。其中北樓布置6口井，南樓布置8口井，由于南北樓基坑為連體，南樓井口布置時，應(yīng)當考慮兼顧到南北樓連體位置。具體見：井點布置平面圖。5、1、2、管井沉設(shè)管井的沉設(shè)采用泥漿護壁、機械螺旋鉆機成井工藝。其方法是在鉆機鉆孔的同時，向孔內(nèi)送入泥漿，護住井壁以免塌方，具體參照鉆孔灌注樁成孔工藝規(guī)定。鉆孔的直徑要比井管外徑大200㎜。成孔后要進行清孔，然后下井管，隨即填充綠豆砂作為過濾層。井管采用Ф500㎜混凝土管。洗井是管井沉設(shè)中最后一道重要工序，其作用是清除井內(nèi)泥沙和過濾層淤塞，使井的出水量達成正常規(guī)定。洗井方法采用水泵洗井法或空氣壓縮機洗井法。5、1、3、管井設(shè)備裝置規(guī)定管井井點的設(shè)備重要是由管井、吸水管及水泵組成。管井目前采用的基本有兩種：鋼管和混凝土管，本工程采用的是Ф500㎜混凝土管。混凝土管管井的內(nèi)徑為400㎜，分實管與濾管兩種，過濾管的孔隙率為20%～25%，吸水管采用Ф100㎜膠塑管，其下端沉入管井抽吸時的最低水位以下，為了啟動水泵和防止水泵在運營中忽然停泵時發(fā)生水倒灌，在吸水管底部應(yīng)當裝置逆止閥。井點降水采用的水泵一般選用2～4英寸潛水泵或單級離心泵。本工程井點降水似采用潛水泵。水泵安裝前須檢查電機和泵體，確認完好無誤后方可安裝。施工過程中必須保證各連接部位密封可靠，安裝完畢須進行試運轉(zhuǎn)，有不正?，F(xiàn)象必須及時排除。5、2、輕型井點降水方案輕型井點降水法就是沿基坑的四周將許多直徑較細的井點管埋入地下蓄水層內(nèi)，井點管的上端通過彎連管與總管相連接，運用抽水設(shè)備將地下水從井點管內(nèi)不斷抽出，將原有地下水位降至坑底以下。5、2、1、輕型井點設(shè)備輕型井點設(shè)備重要有管路系統(tǒng)和抽水設(shè)備組成。管路系統(tǒng)涉及：濾管、井點管、彎連管及總管等。抽水設(shè)備可分為真空泵類、射流泵類和隔閡泵類三種類型。最為常用的是真空泵類和射流泵類，本工程采用真空泵作為輕型井點降水的重要設(shè)備。（1）管路系統(tǒng)設(shè)備：濾管：濾管是井點設(shè)備的一個重要部分，其結(jié)構(gòu)是否合理，對抽水效果影響很大。濾管直徑與井管直徑相同，一般為38～50㎜，本工程采用的濾管直徑為?50㎜,長度為1500㎜,管壁上鉆有直徑12～18㎜的按梅花狀排列的濾孔,濾孔面積為濾管表面積的20～25%,濾管外包以兩層濾網(wǎng)。內(nèi)層為細濾網(wǎng)，規(guī)格為30～40眼/㎝2；外層為粗濾網(wǎng)，規(guī)格為5～10眼/㎝2。內(nèi)層為銅絲布，外層為尼龍布。為使水流暢通，避免濾管淤塞時影響水流進入濾管，在管壁與濾網(wǎng)間用小塑料棒或粗鐵絲繞成螺旋形隔開。濾管的外面用帶孔的薄鐵管或粗鐵絲網(wǎng)保護。濾管的上端與井點管連接，下端為一鑄鐵堵頭。井點管：井點管采用?50㎜的鋼管，長度為6000㎜，可分為兩節(jié)組成。井點管上端用彎連管與總管連接。彎連管采用透明塑料管，以便隨時能看到井點管的工作情況?？偣埽嚎偣懿捎?100㎜的鋼管，每節(jié)長度4～6m，每隔1.2m設(shè)有一個與井點管連接的短接頭.（2）抽水設(shè)備抽水設(shè)備可分為真空泵類、射流泵類和隔閡泵類三種類型。最為常用的是真空泵類和射流泵類，本工程采用真空泵作為輕型井點降水的重要設(shè)備。真空泵井點設(shè)備的優(yōu)點是：對不同滲透系數(shù)的土有較大的適應(yīng)性，抽水和排氣的能力大，帶動的井點數(shù)量可達70～100根，總管長度可達80～120m，是井點降水的抱負設(shè)備。5、2、2、輕型井點布置輕型井點布置應(yīng)當根據(jù)基坑面積大小與深度、土質(zhì)、地下水位高低與流向、降水深度規(guī)定而擬定。井點布置得是否恰當，對井點使用效果有較大影響。根據(jù)該工程地質(zhì)報告和現(xiàn)場實際情況，具體布置方案如下：（1）平面布置：沿基坑支護體內(nèi)側(cè)四周環(huán)行布置?？傞L度為340m，設(shè)8套井點設(shè)備，每套總管長約43m、36個井點。分段地點一方面選擇在基坑拐彎處，以減少總管彎頭數(shù)量，提高水泵吸水能力。水泵設(shè)在各段總管的中部，使水泵兩邊水流平衡。各套井點總管之間應(yīng)裝設(shè)閥門隔開，在運營中，當其中一套泵組出現(xiàn)故障時，可啟動相鄰閥門，借助鄰近的泵組來維持抽水。（2）高程布置點管的埋設(shè)深度H（不涉及濾管），按下式計算：H≥H1+h+iL（m）式中：H1－總管平臺面至基坑底面的距離（m）；h－基坑底面至減少后的地下水位線的距離；i－水力梯度；L－井點管至基坑的中心水平距離（m）。H=6+0.6+1/10·10=7.6（m）型井點的降水深度，在管壁處一般不超過6m為宜。該工程挖土深度：南樓-5.85m；北樓-6.75m，減場地自然標高0.7m，有效深度為6m。根據(jù)上述計算結(jié)果，井點管降水深度大于6m。為了提高降水效果，南樓沿總管位置挖1000㎜×1200㎜地槽，被樓沿總管位置挖1200㎜×1500㎜地槽，減少總管平臺標高以滿足降水深度規(guī)定，達成有效降水目的。5、2、3、輕型井點施工井點施工前，應(yīng)認真檢查井點設(shè)備，施工機具，砂濾料規(guī)格和數(shù)量，水源、電源等準備工作情況。同時還要挖好排水溝曹，以便泥漿水的排放。為檢查降水效果，在基坑內(nèi)必須選擇具有代表性的地點設(shè)立水位觀測孔，隨時掌握基坑內(nèi)降水情況。井點系統(tǒng)的施工程序：埋設(shè)井點管抽水敷設(shè)總管沖孔挖井點溝槽埋設(shè)井點管抽水敷設(shè)總管沖孔挖井點溝槽安裝抽水設(shè)備彎管連接總管與井點管填充砂濾料安裝抽水設(shè)備彎管連接總管與井點管填充砂濾料挖井點溝槽：根據(jù)降水深度的規(guī)定，經(jīng)計算，總管平臺標高必須減少，以滿足降水深度規(guī)定。具體為：南樓沿總管位置挖1000㎜×1200㎜地槽，被樓沿總管位置挖1200㎜×1500㎜地槽。溝槽底留有一定排水坡度，在溝槽兩端設(shè)立集水坑，采用水泵排除溝槽內(nèi)積水。敷設(shè)集水總管：根據(jù)降水平面布局，合理布置集水總管，使每套設(shè)備總管長度基本相等。各套設(shè)備總管規(guī)定安裝連貫，總管間采用閥門封閉斷開。在運營中，當其中一套泵組出現(xiàn)故障時，可啟動相鄰閥門，借助鄰近的泵組來維持抽水。沖孔：根據(jù)本工程地質(zhì)情況，采用高壓水沖法成孔。先用起重設(shè)備將沖管吊起并插在井點位置上，然后開動高壓水泵將土沖松，沖管邊沖邊沉直至設(shè)計深度，沖管深度應(yīng)當比濾管底深500㎜以上。沖管采用?50㎜的鋼管，長度比井點管長1500㎜。沖管下端裝有圓錐形沖嘴，在沖嘴的圓錐面上設(shè)有三個噴水小孔，個孔間焊有三角形立翼，以輔助沖水時擾動土層，便于沖關(guān)下沉。沖孔水壓力根據(jù)土質(zhì)不同隨時進行調(diào)整，一般為0.6～1.2Mpa。沖孔時應(yīng)注意沖孔管垂直插入土中，并上下、左右擺動，以加劇土層松動。沖孔直徑不小于300㎜，應(yīng)保持垂直，上下一至，使濾管保持有一定厚度的砂濾層。埋設(shè)井點管、填充砂濾料：井孔沖成后，應(yīng)立即拔出沖管，插入井點管，緊接著就灌填砂濾料，以防止坍孔。砂濾料的灌填質(zhì)量是保證井點管施工質(zhì)量的一項關(guān)鍵性工作。井點管要位于沖孔中央，使砂濾層厚度均勻一致。砂濾料要用干凈的粗砂，并填至拉濾管頂上1500㎜，以保證水流暢通。每根井點管沉裝后，應(yīng)進行滲水性能的檢查，檢查方法是：在正常情況下，當灌填砂濾料時，井點管口應(yīng)有泥漿水冒出。假如管口沒有泥漿水冒出，應(yīng)從井點管口向管內(nèi)灌清水，測定管內(nèi)水位下滲快慢情況，如下滲不久，則表白濾管質(zhì)量良好。井點管沉設(shè)經(jīng)檢查良好后,用黏土封口搗實,以防漏氣影響降水效果。總管與井點管連接：總管與井點管采用彎連管連接，彎管采用透明塑料軟管，以便隨時能看到井點管的工作情況，同時也能以防井點管下沉導(dǎo)致管件損壞。管口連接處必須安裝牢固、嚴密，以防止接頭漏氣，影響降水效果。安裝抽水設(shè)備、抽水：安放真空泵的地基必須牢固、平整，不怕震動。嚴禁安裝在松散的土層上，泵體應(yīng)當保持運轉(zhuǎn)平穩(wěn)。外露傳動部位應(yīng)設(shè)立防護罩，并且應(yīng)有接地裝置，保證用電安全。為了充足運用抽吸能力，總管平臺高度最佳接近原有地下水位線，水泵軸心標高宜與總管齊平或略低于總管。水氣分離器與總管連接的管口，應(yīng)高于其底部300㎜～500㎜，使水氣分離器內(nèi)保持一定水位，不至被水泵抽空，并使真空泵停止工作時，水氣分流器內(nèi)的水不致倒流回基坑。每套井點系統(tǒng)安裝完畢后，應(yīng)立即進行抽水實驗，以檢查管路接頭質(zhì)量、井點出水狀況和抽水設(shè)備運轉(zhuǎn)情況。假如發(fā)現(xiàn)有漏氣、漏水現(xiàn)象應(yīng)及時解決。在降水過程中，應(yīng)經(jīng)常檢查濾管是否被泥沙堵塞出現(xiàn)“死井”，特別是在統(tǒng)一范圍連續(xù)有數(shù)根“死管”時，將嚴重影響降水效果。應(yīng)及時逐根用高壓水反向沖洗或拔出重新沉設(shè)。輕型井點使用時，一般應(yīng)連續(xù)抽水，特別是開始階段。時抽時停濾網(wǎng)容易堵塞，也容易抽出土粒，使出水混濁，并會引起附近建筑物沉降開裂。輕型井點的正常出水規(guī)律是“先大后小，先混后清”，否則應(yīng)立即檢查糾正。真空度是判斷井點使用良好與否的尺度，必須經(jīng)常觀測，一般應(yīng)不低于53.3～66.7Kpa。如發(fā)現(xiàn)真空度局限性，應(yīng)當立即檢查井點系統(tǒng)有無漏氣并采用相應(yīng)的消除方法?；油鈬O(shè)立排水明溝，所有井點抽水集中于明溝排出。6、井點降水對地面沉降影響的防止措施由于井點降水的作用，形成降水漏斗曲線，土層中的含水量減少，土的空隙水壓力減少，有效壓力相應(yīng)增大，致使土體產(chǎn)生固結(jié)，引起降水漏斗范圍內(nèi)的地面產(chǎn)生不均勻沉降，危及沉降范圍內(nèi)已有建筑物和工程設(shè)施的安全。因此，在降水施工時，必須采用措施，消除或控制地面沉降對鄰近建筑物的不利影響。基坑支護外圍設(shè)立水位觀測井，根據(jù)水位變化情況及時調(diào)整降水方案和采用有效措施控制地面沉降。本工程水位觀測井設(shè)立位置見降水布置平面圖。當出現(xiàn)地面沉降時，將采用回灌井點技術(shù)措施。回灌技術(shù)就是在降水井點和要保護的建筑物之間設(shè)立一道回灌井點，在降水的同時，從回灌井點向土層內(nèi)連續(xù)回灌入一定數(shù)量的水，形成一道隔水水幕，以阻止降水漏斗曲面向外伸展，從而阻止或減少回灌井點外側(cè)的鄰近建筑物下面地下水的流失，使原地下水位基本保持不變。這樣，就可以防止建筑物下面土層不致因失水而發(fā)生沉降，影響建筑物的安全。7、基坑挖土施工方案該工程土方開挖面積約4703㎡，其中：南樓約2394㎡；北樓約2309㎡。挖土深度：南樓-5.85m；北樓-6.75m。土方總量約29591m3。由于該工程施工場地十分狹窄，不具有運土車輛行駛的環(huán)行車道，并且整個工地只有一個出口，對車輛運營、調(diào)頭、等候有著極大的制約性。針對施工現(xiàn)場的特定條件，經(jīng)我公司技術(shù)人員的反復(fù)研討，采用如下相應(yīng)措施，以滿足基坑挖土施工規(guī)定。7、1、施工道路：為保證場內(nèi)通行順暢，進場后組織挖掘機對場地和道路進行平整、碾壓，鋪設(shè)專用鋼板路基臨時道路。當開挖第二、三層土?xí)r，從北樓A軸線沿9軸線留設(shè)坡道至坑底。坡度不大于300C，坡道有效行車寬度12m。坡道及至挖土作業(yè)面，車道均鋪設(shè)專用防滑鋼板路基，以保證車輛行駛暢通和安全。防滑鋼板路基規(guī)格為6000㎜×1700㎜×20㎜。施工現(xiàn)場辦公室門前現(xiàn)有場地，經(jīng)清理后作為空車停放等候處。7、2、基坑土方開挖：基坑土方開挖順序為：先南樓后北樓，分三層開挖，第一層挖至-1.5m左右，第二層至-4m，第三層至基坑底標高上300㎜處。土方開挖使用小松PC200-6反鏟挖土機，2臺平行作業(yè)，15T自卸汽車采用循環(huán)法進出基坑，避免坑內(nèi)回轉(zhuǎn)。根據(jù)從降水觀測井內(nèi)觀測結(jié)果，當基坑內(nèi)地下水降至-2.70m時，開始挖第一層土，水位降至-4.5m時，開始挖除第二層土，挖土?xí)r保護好輕型井點管和深井，輕型井點管周邊土以人工助鏟挖除，深井管隨挖土深度加大而逐步拆除。降水深度至南樓-7.5m，北樓-8m分別開挖第三層土。樁間土采用人工挖除堆置，挖掘機送出，防止挖機碰撞樁身。嚴禁挖土機直接壓在支撐梁上。為了保證基坑地基土層不受擾動，地基上300㎜土層采用人工挖土。底層標高需經(jīng)監(jiān)理檢測，底層不可超挖，如發(fā)生超挖現(xiàn)象，宜用原土、干粘土或碎石回填，嚴禁用淤泥質(zhì)土或雜土回填，碰到彈簧土應(yīng)予清除，然后按規(guī)范規(guī)定回填。7、3、土方運送：每臺挖掘機配備6臺15T自卸汽車，加強調(diào)度，做到一車裝土、一車在坑上待裝，充足發(fā)揮挖掘機功效。運土車輛不得超載，防止將土灑落在馬路上，進出口處要派專門人員沖洗車輛輪胎，以免影響市容。7、4、棄土：挖土的土方基本外運至場外棄土點，根據(jù)場地情況，盡量將回填用土留置在場內(nèi)。8、基坑及環(huán)境監(jiān)測：基坑及環(huán)境監(jiān)測，由業(yè)主另行委托專業(yè)監(jiān)測單位進行監(jiān)測，在降水和挖土施工過程中，應(yīng)當密切與監(jiān)測單位保持聯(lián)系，及時掌握鄰房及道路管線的沉降情況，位移情況，同時對圍護結(jié)構(gòu)灌注樁進行傾斜測量，對圍護結(jié)構(gòu)頂端進行位移測量，對支撐系統(tǒng)的支承軸力進行測量，觀測支撐系統(tǒng)立柱的垂直升降情況，天天進行1～2次，有異常情況，隨時通報業(yè)主、監(jiān)理與總包單位，并及時解決。9、模板工程9、1、基礎(chǔ)承臺模板該工程施工場地十分狹窄，支護體距基礎(chǔ)承臺外邊基本在500㎜左右，考慮到工程具體情況，模板為永久性、不可拆除模板，故采用磚砌模板，磚側(cè)模示意圖如下：基礎(chǔ)承臺磚胎模采用標準黏土磚M7.5水泥砂漿砌筑，厚度為240㎜，每隔2500㎜設(shè)一道240㎜附墻垛以提高地胎?？拐勰芰?；磚地模砌筑后用1：2.5水泥砂漿摸面。集水井、電梯井等地坑，除放坡以外的均采用標準黏土磚M7.5水泥砂漿砌筑，磚地模高度大于800㎜的，磚地模厚度為240㎜，磚地模高度小于800㎜的，磚地模厚度為120㎜，地下室外墻板施工縫內(nèi)設(shè)止水鋼板，為方便止水鋼板的安裝，外墻板比底板面高300mm，采用吊模形式架立，如下示意圖。9、2、墻體模板所有墻板模板所有采用木模板體系，支撐體系按施工驗收規(guī)范對模板進行設(shè)計及強度、剛度驗算。墻底模處須用水泥砂漿找平，找平厚度根據(jù)樓層高度模板模數(shù)而定，以保證墻模板垂直度，上下平整度及防止漏漿。按放線位置釘好壓腳板，然后進行模板的拼裝；邊安裝邊插入穿墻螺栓和套管。固定在模板上預(yù)埋件和預(yù)留洞，均不得漏掉，安裝牢固，位置準確。有門洞口的墻體，宜先安好一側(cè)模板，待彈好門洞口位置線后再安另一側(cè)模板，且在安裝另一側(cè)模板之前，應(yīng)清掃墻內(nèi)雜物。根據(jù)模板設(shè)計規(guī)定安裝墻模的拉桿或斜撐。一般內(nèi)墻可在兩側(cè)加斜撐，若為外墻時，應(yīng)在內(nèi)側(cè)同時安裝拉桿和斜撐，且邊安裝邊校正其平整度和垂直度。模板安裝完畢。應(yīng)檢查一遍扣件、螺栓、頂撐是否牢固，模板拼縫以及底邊是否嚴密特別是門窗洞邊的模板支撐是否牢固。9、2、1、墻體模板剛度的驗算：A、計算作用在墻模板上的混凝土側(cè)壓力由已知條件混凝土澆筑速度V=1.5m/h，混凝土溫度T=25°C，外加劑影響修正系數(shù)β1=1。坍落度影響修正系數(shù)β2=1，t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×5×1×1×1.51/2=32.3(KN/m2)檢查：F=γcH=24×4=96(KN/m2)按施工規(guī)范規(guī)定取最小值，則側(cè)壓力荷載標準值為F=32.3KN/m2作承載力驗算時，設(shè)計荷載值既應(yīng)考慮永久荷載，即新澆筑混凝土側(cè)壓力，其荷載分項系數(shù)γ=1.2；還應(yīng)考慮可變荷載，即傾倒混凝土?xí)r生的荷載，其荷載分項系數(shù)γ=1.4。又因面板為木膠合板，內(nèi)楞為木楞，模板設(shè)計荷載值可乘以0.9予以折減，則F1=32.3×1.2×0.9=34.9(KN/m2)有效壓頭h=34.9/24=1.45(m)傾倒混凝土?xí)r生的荷載標準值取2KN/m2，設(shè)計值為F2=1.4×2=2.8KN/m2B、計算內(nèi)豎楞間距－l1混凝土側(cè)壓力均勻作新澆混凝用在膠合板面板上，單位寬度的面板可以視為"梁"，內(nèi)豎楞即為梁的支點。按三跨連續(xù)梁考慮，梁寬取200mm。因F2僅作用在有效壓頭高度1.45m范圍內(nèi)可略去不計，作用在連續(xù)梁上的線荷載：q=34.9×0.2=6.98(KN/m)按面板的抗彎承載力規(guī)定：l1====682(mm)樓面板的剛度規(guī)定，最大變形值取為內(nèi)楞間距的l/250，q=34.90.2=6.98(KN/m)，l1===320(mm)對比取小值，可取l1=300mm。C、計算外豎楞間距－l2計算簡圖按三跨連續(xù)梁考慮，梁上作均布側(cè)壓力荷載的受荷寬度即為內(nèi)楞間距l(xiāng)1。作用在連續(xù)梁上的線荷載：q=34.9×0.3=10.47(KN/m)按內(nèi)楞的抗彎承載力規(guī)定：l2===1154(mm)按內(nèi)楞的剛度規(guī)定：l2===1283(mm)對比取小值，可取外楞間距l(xiāng)2=900mm。D、計算對拉螺栓間距－l3外楞為Φ48×3.5雙鋼管，薄壁形鋼件，設(shè)計荷載值不予折減，則F=32.3×1.2=38.76(KN/m2)作用在梁上的線荷載：q=38.76×0.9=34.89(KN/m)按外楞的抗彎承載力規(guī)定:l3===772(mm)按外楞的剛度規(guī)定:l3===947(mm)可選取對拉螺栓間距l(xiāng)3=400mm左右。E、選對拉螺栓規(guī)格由l2、l3，每個對拉螺拴承受混凝土側(cè)壓力的等效面積為l2×l3。N=0.4×0.9×32.3×1.2×0.85=11.9(KN)選用由Q235鋼制作的M12對拉螺栓，其凈面積A=105mm2，則σ=N/A=11900/105=112(N/mm2)<fbt=170(N/mm2)實際取對拉螺栓間距400mm?；炷翂w模板組裝示意圖9、3、柱模板施工方案凡與墻相連的柱與墻一起支模，但沿著柱的兩個方向均需加設(shè)對拉螺栓，保證模板的穩(wěn)固性。矩形柱子模板支墊方木肋間距為300mm，鋼管箍夾固。鋼管箍沿柱子高度每500mm設(shè)一道，當柱模截面邊長大于700mm時，沿柱高每500mm(即鋼管箍中部)在截面長寬方向拉2根φ14螺桿對拉，為防止柱子模板根部在澆筑混凝土?xí)r移位、脹模，在柱腳周邊的混凝土樓板上插置鋼筋頭，作為柱腳模板支墊的固定錨點。柱子支模時注意留置與墻體的拉結(jié)筋。A、施工要點：安裝時先在基礎(chǔ)面上彈出縱橫軸線和四周邊線，設(shè)立固定模板用鋼筋頭，立柱頭板；對通排柱模板，先安裝兩端柱模，校正固定，拉通長線校正中間各柱模板；柱頭板可采用厚25～50mm長斜木板，門子板一般用厚25～30mm的短料或定型模板，短料在裝釘時，要交錯伸出柱頭板，以便于拆模及操作工人上下。由地面起每隔1～2m留一道施工口，以便灌入混凝土及放入振搗器。柱模板宜加柱箍，用四支短鋼管互相搭接，采用50×100方木做立楞的柱模板，每隔500mm設(shè)一道柱箍；如方柱尺寸大于700×700時，在柱箍部位增長方柱的對拉螺栓；為便于拆模，柱模板與梁模板連接時，梁模宜縮短2～3mm，并鋸成小斜面。柱模板圖如下：9、3、1、柱模板計算矩形柱截面尺寸800mm×1000mm，柱高5m，砼澆筑高度3m，澆筑速V=3m/h，澆筑氣溫T=25°。1、柱模受到砼側(cè)壓力：F=0.22×25××1×=38.8KN/㎡F==25×3=75KN/m2取較小值，F(xiàn)=38.8KN/㎡。傾倒混凝土的水平荷載值4KN/㎡，分別取分項系數(shù)1.2和1.4。則設(shè)計荷載值：q=38.8×1.2+4×1.4=52.2KN/㎡2、柱箍間距的計算側(cè)壓力的線布荷載q=52.2KN/m×0.15=7.83KN/㎡柱箍間距S===678mm根據(jù)上述計算結(jié)果，柱箍間距S=600mm<678mm，滿足規(guī)定。3、柱箍截面計算柱箍受到線布荷載q=52.2×0.6=31.3KN/m暫設(shè)長邊2根拉桿，兩邊懸臂200㎜，則需要截面抵抗矩：由：W==（a2－4a2）設(shè)：W=(d2－4a2)=(6002－4×2023)×=60192mm3柱箍短邊需要的截面抵抗矩：由：W==(2L－c)設(shè)：W=（2L－c）=(2×1000－800）×=288923mm3故：柱箍長邊選用80mm×80mm(b×h)截面w=85333mm3柱箍短邊選用120mm×120mm(b×h)截面W=288000mm3均滿足安全規(guī)定。長邊柱箍用2根拉桿螺栓固定，每根螺栓受到拉力：N=ql=×31.3×1=15.65KN螺栓需要凈截面積：A0===92.0mm2故：選用ф14mm螺栓A0=105mm2OK4、模板計算柱模板受到線布荷截.q1=52.2×0.6×0.15=4.7KN/m按強度規(guī)定模板厚度：由公式：h=得：h==×=25.3㎜梁板模板施工梁、頂板模板支模時，其下采用φ48鋼管排架作支撐，支柱間距800mm～1000mm，頂板用400mm～600mm間距的木擱柵支承，擱柵支承在墻板側(cè)模的木方上。梁跨大于8m(軸線間距)的梁，再支模時，按L/400(L為跨度)規(guī)定起拱。梁高大于800mm時，在梁2/3高度位置設(shè)φ12間距1000mm的對拉螺桿。梁板模為滿堂鋼管支撐，支撐立桿間距800～1000mm，梁側(cè)立桿間距600～800mm，當梁高度大于800mm時，在梁2/3高度位置設(shè)φ12間距1000mm的對拉螺桿，梁板下方木間距：梁150mm、板為400mm。梁跨大于4000mm的梁底模中部起拱1～3‰。模板的質(zhì)量規(guī)定應(yīng)符合GB50204－2023的規(guī)定。梁板模板如圖所示：模板采用木模板體系，模板施工前先彈出柱的軸線及邊線，清理預(yù)留插筋，模板支模時與其緊靠，圍檁采用標準鋼腳手管及對拉螺桿，以鋼筋上的限位撐筋固定柱模板，控制柱的厚度、垂直度及水平平整度。對拉螺桿：柱底部由于砼澆搗側(cè)壓較大，底下三道對拉螺桿采用雙螺帽。柱模板圍檁必須連通在同一水平位置，以保證柱的平整。9、4、1、梁的模板計算該工程砼梁均多矩型梁，一般截面尺寸為600×250mm,模板底楞木和頂撐間距為0.85m,側(cè)模立檔間距500mm。木材為松木，fc=10N/mm2,fv=1.4N/mm2,fm=13N/mm2,E=9.5×103N/mm2,混凝土的重力密度Yc=25KN/m3,經(jīng)計算擬定梁的底模板，側(cè)模板。（1）底模板：①強度驗算底板承受標準荷載：底板自重力：0.3×0.25=0.075KN/m混凝土自重力：2.5×0.25×0.6=3.75KN/m鋼筋自重力：1.5×0.25×0.6=0.225KN/m振搗砼荷載：2.0×0.25×1=0.5KN/m總豎向設(shè)計荷載：q=(0.075+3.75+0.225)×1.2+0.5×1.4=5.56KN/m梁的中間考慮設(shè)一接頭，按四跨連續(xù)梁計算，按最不利荷載布置，查設(shè)=－0.121=－0.62=0.967==－0.121×5.56×0.852=－0.49KN/m需要截面抵抗矩:Wn==37692mm2選用底模板厚度為：250×35mm,Wn=51041mm2②剪應(yīng)力計算：剪應(yīng)力：OK故：滿足規(guī)定。③剛度計算：剛度計算按標準荷載，同時不考慮振動荷載，所以，由公式：WA=得：WA==2.4mm≈[]==2.13mm比較接近，基本滿足規(guī)定。（2）側(cè)模板的計算①側(cè)壓力的計算：已知：T=30°V=2m/h則：取兩者較小值：15KN/m2②強度計算：立檔間距為500㎜，按四跨梁連續(xù)梁計算，混凝土傾倒時產(chǎn)生的水平荷載為4KN/㎡，作用在模板上下邊沿處的側(cè)壓力相差不大，可近似取其相等，所以：彎矩系數(shù)與模板底板相同==需要：選用模板厚度截面抵抗彎矩：OK可滿足規(guī)定。③剪力計算剪力：剪應(yīng)力：OK可滿足規(guī)定。④撓度計算撓度計算不考慮振動荷載，其標準荷載為：撓度：OK故：符合規(guī)定。9、5、樓板模板驗算.1、荷載計算樓板標準荷載為：樓板模板自重力：0.33KN/m2樓板混凝土自重力：25×0.2=5.0KN/m2樓板鋼筋自重力：1.1×0.2=0.22KN/m2施工人員及設(shè)備（均布荷載）2.5KN/m2施工人員及設(shè)備（集中荷載）2.5KN/m2永久荷載分項系數(shù)取：1.2；可變荷載分項系數(shù)取：1.4；由于模板及支架中不擬定的因素較多，荷載值難以準確。則設(shè)計均布獲荷載分別為：q1=[(0.33+5.0+0.22)×1.2+2.5×1.4]×0.3=3.048KN/mq2=(0.33+5.0+0.22)×1.2×0.3=1.998KN/mq3=(0.33+5.0+0.22)×0.3=1.665KN/m設(shè)集中荷載為P=2.5×1.4=3.5KN2、強度計算當施工荷載按