城市路網工程-道路施工圖設計結構計算書

城市路網工程道路施工圖設計結構計算書版次：A版第頁1工程概況路網工程二期工程位于為片區(qū)。本項目包含鷂子丘片區(qū)地面路網系統(tǒng)四條道路。其中次干路全長0.797km，支路全長0.332km。鷂子丘一路起于現(xiàn)狀鷂子丘路，止于觀鴻大道，鷂子丘一路本次設計范圍為K0+000~K0+407.249段、K0+631.993~K0+711.29段，全長486.546m，道路標準路幅寬22m，設計車速30km/h，為城市次干路，雙向四車道。鷂子丘二路起于現(xiàn)狀建北八支路，止于建新北路，鷂子丘二路本次設計范圍為K0+310~K0+657.015，全長347.015m。K0+310~K0+506.726段標準路幅寬16m，設計速度20km/h，為城市支路，雙向兩車道；K0+506.726~K0+657.015段標準路幅寬度22m，設計速度30km/h，為城市次干路，雙向四車道。鷂子丘五路起于鷂子丘一路，止于現(xiàn)狀觀鴻大道，鷂子丘五路本次設計范圍為K0+000~K0+146.120，全長146.12m，道路標準路幅寬16m，設計車速20km/h，為城市支路，雙向2車道。鷂子丘六路起于鷂子丘二路，止于現(xiàn)狀小苑路。鷂子丘六路本次設計范圍為K0+000~K0+185.285，全長185.285m，道路標準路幅寬22m，設計車速30km/h，為城市次干路，雙向4車道。本次設計鷂子丘一路與鷂子丘五路紅線范圍內，參考《重慶市江北區(qū)觀音橋組團I08-2、I13-2等地塊（電測村片區(qū)）詳細規(guī)劃修改》以及地下空間規(guī)劃。對I08-2、I08-3、I11-1、I13-1、I13-2商業(yè)地塊之間采用架空結構進行空間預留，架空頂層為市政道路系統(tǒng)，259.5m標高層為連接商業(yè)地塊的人行通道層，253.5m標高層為預留車庫通道層。由于地塊開發(fā)不同步暫不確定地塊具體開口位置和范圍，同時為加強商業(yè)地塊之間的連接，車行連接通道按規(guī)劃控制區(qū)域進行架空預留更多的服務于兩側商業(yè)地塊。根據(jù)渝建發(fā)[2010]166號“關于進一步加強全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設計管理的意見”，高邊坡界定范圍如下：高切坡：巖質邊坡高度≥15米，巖土混合邊坡高度≥12米且土層厚度≥4米，土質邊坡高度≥8米。高填方：填方邊坡高度≥8米。深基坑：巖質基坑高度≥12m，巖土混合基坑高度≥8m且土層厚度≥4m，土質基坑高度≥5m。同時，超限高邊坡范圍規(guī)定如下：高切坡：巖質邊坡高度≥30米，巖土混合邊坡高度≥25米且土層厚度≥4米，土質邊坡高度≥15米。高填方：填方邊坡高度≥12米。深基坑：巖質基坑高度≥15m，巖土混合基坑高度≥12m且土層厚度≥4m，土質基坑高度≥8m。根據(jù)渝建發(fā)[2010]166號文件，本次設計的鷂子丘片區(qū)路網工程，高邊坡具體位置見下表：表1.2鷂子丘片區(qū)路網工程高邊坡分布表類型編號段落位置長度（m）高度（m）立面面積（m2）邊坡性質安全等級邊坡類型邊坡防護備注高切坡1#K0+230-K0+340右側11012～15.6763126巖土混合一級臨時邊坡C25混凝土網噴鷂子丘一路2#K0+385-K0+435右側5015-18.7842.5巖質一級永久性錨桿擋墻鷂子丘二路填方3#K0+060-K0+154.6左側90.58-19.81390.5土質一級永久性樁板擋墻+錨桿擋墻鷂子丘六路合計2475289其中超限高邊坡，高切坡為巖質邊坡高度大于等于30米，巖土混合邊坡高度大于等于25米且土層厚度大于等于4米，土質邊坡高度大于等于15米。高填方為填方邊坡高度≥12米。超限高邊坡，應開展專家安全專項論證會。本項目超限高邊坡分布情況如下表所示：表1.3超限高填方情況分布表類型編號段落位置長度（m）高度（m）立面面積（m2）邊坡性質安全等級邊坡類型邊坡防護備注填方3#K0+110-K0+154.6左側40.512-19.8755土質一級永久性樁板擋墻+錨桿擋墻鷂子丘六路合計37685.16新建管道W1-15~W1-27，管內底標高261.249m~261.093m,管徑d1200，由于埋深較大，周邊毗鄰現(xiàn)狀建筑及現(xiàn)狀道路，無開挖放坡條件。深基坑分布情況詳見下表。表1.4地面道路深基坑分布情況表類型位置基坑深度（m）總深度（m）基坑類型基坑設計安全等級結構形式超限深基坑土質基坑W1-266.16.1臨時基坑一級采用厚30cm鋼筋混凝土護壁支護無土質基坑W1-2777地下架空段深基坑穩(wěn)定性由深基坑支護專項方案論證，本次設計只是針對地面道路及管網填挖所產生的的高邊坡及深基坑進行安全性論證。本次設計為鷂子丘片區(qū)路網工程二期工程，鷂子丘五路在一期項目施工時，會作為臨時便道先行開挖，其高邊坡穩(wěn)定性評估不在本次設計范圍。2設計依據(jù)及采用技術標準、規(guī)范2.1設計依據(jù)業(yè)主與我單位簽訂的設計合同《重慶市江北區(qū)觀音橋組團I08-2、I13-2等地塊（電測村片區(qū)）詳細規(guī)劃修改》《鷂子丘片區(qū)路網工程二期可行性研究報告》《重慶市江北區(qū)發(fā)展和改革委員會關于鷂子丘片區(qū)路網工程二期可行性研究報告的批復》《觀北路一期工程》施工圖設計《鷂子丘片區(qū)路網工程二期建設項目用地預審與選址意見書》本項目范圍內的1:500實測地形圖周邊地塊相關設計文件資料業(yè)主提供的其他相關資料國家及地方相關規(guī)定2.2采用的技術規(guī)范⊙《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015）⊙《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）⊙《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）⊙《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010）（2016版）⊙《混凝土結構耐久性設計標準》（GB/T50476—2019）⊙《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2015）⊙《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》（GB55003-2021）⊙《工程結構通用規(guī)范》(GB55001-2021）⊙《混凝土結構通用規(guī)范》(GB55008-2021）⊙《建筑邊坡工程鑒定與加固技術規(guī)范》GB50843-20133工程地質概況3.1氣象水文氣象擬建場地屬亞熱帶季風性濕潤氣候，區(qū)內的氣象特征具有空氣濕潤，春早夏長、冬暖多霧、秋雨連綿的特點，年無霜期349天左右。秋季多綿雨的氣候特征，冬季流域受偏北氣流控制，氣溫低，雨量偏少。入春以后，降水天氣系統(tǒng)逐漸加強，太平洋副高北躍西伸，副高南部的西南氣流，導致孟加拉國灣，南海的水汽不斷輸入本區(qū)，當與高空低槽和地面冷鋒相配合，或受副高與西藏高壓之間的低壓系統(tǒng)控制并持續(xù)時，低壓系統(tǒng)中的上升運動結合局地對流運動的發(fā)展，在本區(qū)形成暴雨或大暴雨。每年7月～8月，會出現(xiàn)持續(xù)高溫，形成盛夏伏旱天氣。9月以后，太平洋副高南撤，流域內降雨又顯著增加，但一般雨強較弱，形成綿綿細雨。氣溫工程區(qū)多年平均氣溫、平均最高氣溫、平均最低氣溫分別偏高1.3℃、1.7℃、1.6℃；近年月平均最高氣溫和日極端最高氣溫極值分別是38℃和43℃。降水量根據(jù)臨近氣象站近20年（2002-2021年）年最大降雨量約1452.1mm（2014年），年最小降雨量約837.8mm（2011年），多年平均降雨量約1180mm，日最大降雨量約271.0mm（2007年）。從多年平均降雨量的月際分布來看，降雨集中時段為4-10月，最大降雨量出現(xiàn)在6月，其次是7月、5月、9月，8月、4月、10月也相對較多。4~10月、5~9月、6~8月累積降雨量站占全年總降雨量分別約85%、68%、43%。濕度根據(jù)臨近氣象站近20年（2002-2021年）年平均濕度為76.5%，平均水汽壓為17.6hPa，最熱月份相對濕度最小值出現(xiàn)在2006年，低于50%；最冷月份相對濕度最大值出現(xiàn)在2010年約88.3%。風、霧根據(jù)臨近氣象站近20年的年平均風速在1.4~2.7m/s之間變化，多年平均約2.1m/s；年最大風速在8.5~15.4m/s之間變化，約5-7級；年極大風速在15.3~29.8m/s之間變化，約7~11級。全年主導風向和夏季主導風向均以西北風及其臨近方位（NW、NNW、WNW）為主。全年平均霧天日數(shù)30～40天，最大年霧天日數(shù)148天。水文本項目位于城市建設區(qū)，場地范圍內無常年地表徑流。場地總體上地表水系不發(fā)育，現(xiàn)場未發(fā)現(xiàn)地表水。地形地貌擬建場地地貌總體屬構造剝蝕地貌。場地現(xiàn)狀為城市拆遷區(qū)及市政道路，五路、一路尾段地貌上覆建筑垃圾，其余道路兩側主要分布為建筑拆遷區(qū)殘留的建筑垃圾。擬建區(qū)域地面高程257.5m（南側）～293.2m（西北側）,相對高差35.7m，地形整體地形坡角約5°～35°；場地整體地勢較平坦，二路、六路兩側分布有大量原有道路及房屋修建過程中邊坡支護形成的擋墻，主要為混凝土、條石、錨桿等型式的擋墻，場調查未見變形、開裂等跡象，現(xiàn)狀穩(wěn)定。圖3-1二路擋墻圖3-2六路擋墻圖3-3場地中部整體地貌照片圖3-4場地正在進行平場施工現(xiàn)場照片綜上所述，場地地形地貌較復雜，場地內地形坡角一般5～15°，局部為巖質陡崖或斜坡地段，傾角約30~60°。該場地目前商業(yè)、住宅區(qū)正在施工平場，建議后期道路修筑時對施工、住宅區(qū)的管網摸排進行摸排并對場地周邊地形地貌進行復測。巖層巖性巖土層特征場內上覆土層有第四系全新統(tǒng)人工填土（Q4ml）雜填土、素填土，第四系殘坡積（Q4el+dl）粉質黏土；下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(J2s)。各地層巖性特征依新老順序簡述如下：表3.1場地巖土特征一覽表編號地層代號巖土名稱厚度（m）描述2-0Q4ml素填土0～5.8雜色，主要由砂泥巖碎、塊石及粉質粘土組成，來源為市政道路修建回填或周邊地塊開挖傾倒回填，采用壓實或拋填進行堆填；堆填時間大于20年。稍濕，密實程度為稍密~中密，均勻性較差，塊石含量30%～45%，粒徑20～400mm，最大可達1000mm；主要分布在市政道路及原始居民區(qū)生活區(qū)域；該區(qū)域原始地貌為斜坡或溝谷地帶。已建道路及兩側表面有0.2-0.5m厚的混凝土，部分管線維修井旁混凝土厚度可達2m以上。2-1Q4ml雜填土0～9.5主要由建筑垃圾及生活垃圾組成，來源為周邊房屋建筑遷拆，采用拋填方式進行堆填；堆填時間小于1年。稍濕，密實程度為松散，均勻性很差；塊石含量40%～60%，粒徑50～300mm為主，最大可達1000mm；主要分布在原有建筑拆遷區(qū)域區(qū)域；該區(qū)域原始地貌為居民生活區(qū)。3-1Q4el+dl粉質黏土0～5.3黃褐色，以黏土礦物為主，含少量的角礫，絮狀結構；干強度中等、韌性中等、稍有光澤，無搖震反應，軟塑～可塑狀；主要分布在原始地貌中的溝谷區(qū)域。7-0J2s-Sm砂質泥巖紅色、紫紅色為主，局部含青灰色團塊；主要礦物成分為粘土礦物，粉砂泥質結構，中厚層狀構造，主要礦物成份為粘土礦物；強風化帶厚0.8～3.0m，強風化巖芯呈碎塊狀，風化裂隙發(fā)育。中風化巖芯呈柱狀、中柱狀，節(jié)長10～30cm，巖體較破碎～較完整，巖質軟。主要分布在二路、五路、六路段。7-1J2s-Ss砂巖灰色，細～中粒結構，厚層狀構造；主要礦物成分為石英、長石，含少量云母及粘土礦物。強風化帶厚0.7～1.5m，強風化巖芯呈碎塊狀，風化裂隙發(fā)育。巖芯呈柱狀、中柱狀，節(jié)長12～40cm，巖體較完整，多為鈣質膠結，局部為泥質膠結，巖質較硬。主要分布在一路、五路架空段。基巖面起伏情況及基巖風化帶特征擬建場地的基巖面及基巖風化帶具有起伏變化的特征，其起伏變化情況受地層巖性、地質構造、原始地貌起伏特征及城市建設對原始地貌的改造等影響。根據(jù)本次勘察結果并結合老地形圖分析，基巖面埋深0.3～9.5m，場地整體的基巖面隨原始地形起伏，傾角5～30°，原始地貌為斜坡溝谷地帶，基巖面起伏較大，傾角10～20°。場地基巖強風化帶隨基巖面起伏變化，厚度一般1.0～1.5m；但在局部地形較陡的地段，基巖由于側向風化的影響，強風化帶厚度相對較大，最大可達3.0m以上?；鶐r強風化帶巖體破碎，風化裂隙發(fā)育。中風化巖體較完整，裂隙欠發(fā)育，均勻性較好。地質構造重慶市鷂子丘片區(qū)路網工程二期位于川東南孤形地帶，華鎣山帚狀褶皺束東南部，構造骨架形成于燕山期晚期褶皺運動。勘察區(qū)位于石馬河向斜東翼，臨近區(qū)域無斷層構造發(fā)育。巖層呈單斜產出，產狀為260°～270°∠10°～15°,現(xiàn)場調查，場地東側優(yōu)勢裂隙為260°∠10°，場地西側優(yōu)勢裂隙為270°∠15°，層面結合很差，屬軟弱結構面。場內及鄰近未發(fā)現(xiàn)斷層，地質構造綱要見圖2.3-1。在場內及鄰近巖體中可見兩組構造裂隙：圖3-5地質構造綱要圖J1：傾向50°～60°，傾角60°～75°左右，間距一般大于1m，閉合狀為主，局部微張，延伸5～8m，裂面平直～舒緩波狀，局部為舒緩波狀，見泥質充填，結合差，為硬性結構面。J2：傾向120°～140°，傾角65°～80°，間距2.0～3.0m，微張1～5mm至閉合，延伸5～20m，裂面平直～舒緩波狀，見泥質充填，結合差，為硬性結構面。該組裂隙面局部有陡傾翻轉的趨勢。從地表調查和鉆探揭露可知基巖層間裂隙較發(fā)育，屬軟弱結構面，砂巖、砂質泥巖交界處見泥質薄膜，結合程度很差。水文地質條件地表水特征本項目場地未見對擬建工程可能產生影響的地表水體。地下水特征根據(jù)地下水的賦存條件、水理性質及水力特征，場地地下水可劃分為第四系松散層孔隙水和基巖裂隙水。1、第四系松散層孔隙水第四系松散層孔隙水主要賦存于粉質黏土和人工填土層，以上層滯水、潛水形式存在。上層滯水主要分布在人工填土中，水位水量有明顯季節(jié)變化，無穩(wěn)定水位。本次勘察期間正值旱季，通過對所有鉆孔內殘留水位抽干后進行觀測，發(fā)現(xiàn)僅地勢低洼、土層較厚的一路起點段有少量水位恢復外，其余鉆孔大部分無地下水，說明本場地內地下水較貧乏。根據(jù)相鄰施工場地資料及重慶地區(qū)經驗，素填土層（含碎塊石）綜合滲透系數(shù)為10.359m/d，為強等透水，該水量受季節(jié)影響明顯，暴雨季節(jié)將顯著增大。2、基巖裂隙水基巖裂隙水包括風化裂隙水和構造裂隙水。風化裂隙水分布在淺表層基巖強風化基巖中，為局部上層滯水或小區(qū)域潛水，水量小，受季節(jié)性影響大。構造裂隙水主要分布于厚層塊狀砂巖層中，以層間裂隙水或脈狀裂隙水形式儲存，泥巖相對隔水；水量稍大，動態(tài)稍穩(wěn)定，綜合沿線相鄰場地勘察成果及地區(qū)經驗，孔隙裂隙水一般為區(qū)域性潛水或局部承壓水。根據(jù)相鄰施工場地資料及重慶地區(qū)經驗，砂質泥巖巖體滲透系數(shù)0.014m/d，透水性為弱透水，砂巖巖體滲透系數(shù)0.051m/d，透水性為弱透水。3、地下水動態(tài)特征根據(jù)已有的以往的資料和本次勘察，場地內地下水動態(tài)與降雨量關系密切，呈同步化特點；據(jù)臨近施工場地，觀音橋商圈北大道隧道及龍湖絡繹基坑開挖情況調查訪問可知，隧道施工過程中洞壁主要為干燥或濕潤狀態(tài)，雨季降雨量增大偶有滲水，隧道單位涌水量一般小于10L/min·10m；另據(jù)龍湖絡繹項目基坑開挖調查可知，基坑開挖過程中涌水量小，坑壁干燥坑底稍濕，僅在降雨情況下水量稍大。本工程一路架空部分起點段緊鄰龍湖絡繹，地質條件類似，通過工程類比判定，一路架空段基坑開挖涌水也較小。五路位于場地中地勢較高的位置，南側地勢較低，雨季時大氣降水將會沿著巖土界面或硬化地面向南側地勢低洼地帶排泄流出基坑外，預測該段基坑開挖涌水也較小?；佣螌嶋H涌水量受降水影響嚴重，施工時應根據(jù)施工期間基坑實際涌水量采取適當?shù)呐潘胧?。地下水補徑排特征第四系松散層孔隙水主要接受降雨、地下管網滲漏補給，下滲至巖土界面沿原始地貌溝谷向下排泄，匯入溪溝中。基巖裂隙水主要接受上層孔隙水及溪溝、水庫等地表水體補給；主要沿貫通性結構面向低洼露頭排泄，整體循環(huán)較緩慢。水文地質單元劃分本次水文地質單元分區(qū)的原則主要考慮水文地質條件，如含水巖組與地下水類型，地貌類型，地下水的分布，埋藏與出露特征，以及地下水補給，徑流，排泄條件的差異等因素，同時應盡量考慮水文地質單元的完整性。本項目場地都屬于同一個水文地質單元，主要接受大氣降雨補給，向場地南側或相鄰位置地勢低洼處排泄。巖土物理力學特征巖土物理力學性質指標1、巖土體的物性及變形指標的代表值取算術平均值；強度指標的代表值取標準值，地基承載力代表值取極限標準值。2、依據(jù)《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.3條，巖體的彈性模量、變形模量取巖石的彈性模量、變形模量平均值的0.7倍；巖體泊松比取巖石泊松比的平均值。3、依據(jù)《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）10.3.4條、10.3.5條、10.3.6條，巖體抗拉強度標準值取巖石抗拉強度標準值的0.4倍，巖體內摩擦角取巖石內摩擦角標準值的0.90倍，巖體粘聚力取巖石粘聚力標準值的0.3倍，邊坡巖體、洞室圍巖抗剪強度和抗拉強度標準值應乘時間效應系數(shù)0.95；土層內摩擦角、粘聚力取試驗統(tǒng)計標準值；巖層層面及裂隙面的黏聚力、內摩擦角根據(jù)《市政工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）附錄E.0.1結合地質調查與鉆探揭露情況選??；巖土界面抗剪強度指標按粉質黏土的抗剪強度指標、地區(qū)經驗、根據(jù)現(xiàn)狀反應綜合確定。4、巖石地基承載力特征值依據(jù)巖體完整性按《市政工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）第14.3.2條、第14.3.5條并結合地區(qū)經驗綜合確定；巖質地基極限承載力標準值由巖石抗壓強度標準值乘以地基條件系數(shù)，地基條件系數(shù)取1.1倍，巖質地基承載力特征值取地基極限承載力標準乘以0.33的分項系數(shù)，對于粘土巖若施工期及使用期遭受水浸泡時，應采用飽和抗壓強度標準值進行折減；土質地基的地基承載力特征值依據(jù)現(xiàn)場測試成果、室內試驗成果按《市政工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）第14.3.3條、第14.3.5條并結合地區(qū)經驗綜合確定：土質地基的地基承載力特征值取地基極限承載力標準值乘以0.5的分項系數(shù)確定。5、巖體水平抗力系數(shù)與土體水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)參照《工程地質勘察規(guī)范》(DBJ50-043-2016)第10.3.8選用。6、巖體、土體的與錨固體極限粘結強度標準值、巖土與擋墻基底的摩擦系數(shù)根據(jù)《市政工程地質勘察規(guī)范》DBJ50-174-2014附錄E.0.4并結合地區(qū)經驗綜合確定。7、樁側極限側阻力標準值按《市政工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）附錄E.0.5并結合地區(qū)經驗綜合確定；土層的負摩阻力系數(shù)根據(jù)土體特征，根據(jù)《市政工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）附錄E.0.6并結合地區(qū)經驗綜合確定。8、基底摩擦系數(shù)根據(jù)巖土種類、狀態(tài)，結合《市政工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）附錄E.0.4確定。9、設計參數(shù)建議值：在現(xiàn)場測試、室內試驗的基礎上根據(jù)以上原則確定，各統(tǒng)計單元設計參數(shù)建議值見表3.2。表3.2擬建鷂子丘路網二期巖土物理力學參數(shù)建議值巖土名稱參數(shù)填土粉質黏土砂巖砂質泥巖裂隙面巖層面巖土界面強風化中風化強風化中風化天然重度(kN/m3)20*19.524.0*24.824.5*25.5///飽和重度(kN/m3)21*20.525.225.9///飽和抗壓強度標準值(MPa)34.26.8///天然抗壓強度標準值(MPa)44.911.0///地基承載力特征值(kPａ)100350124103003990天然內摩擦角φ(°)28*30*（綜合）12.232*40.430*31.312天然內聚力C(kPa)5*22.1200966220飽和內摩擦角φ(°)25*26*（綜合）9.318129飽和內聚力C(kPa)3*14.1502515與錨固體極限粘結強度標準值(KPa)1500600彈性模量(MPa)64351338///變形模量(MPa)53861012///泊松比μ0.100.36///巖體水平抗力系數(shù)(MN/m3)620130水平抗力比例系數(shù)(MN/m4)1510120100抗拉強度標準值(kPa)541188擋墻基底摩擦系數(shù)0.250.200.350.600.300.45樁的極限側阻力標準值qsik（kPa）2040180150負摩阻力系數(shù)0.15///////注：帶“*”的參數(shù)為重慶地區(qū)經驗參數(shù)。巖體基本質量等級根據(jù)室內試驗、現(xiàn)場測試的統(tǒng)計結果，依據(jù)《市政工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）第3.1.7條，本項目中風巖體基本質量等級如下：基巖強風化：巖體基本質量等級Ⅴ級。中風化砂質泥巖：屬于軟巖，巖體較完整，巖體基本質量等級Ⅳ級。中風化砂巖：屬于較硬巖，巖體較完整，巖體基本質量等級Ⅲ級。土、石可挖性分類根據(jù)室內試驗、現(xiàn)場測試的統(tǒng)計結果，依據(jù)《市政工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）的附錄A，場地內土、石可挖性分類如表3.4-1所示表3.3巖體基本質量等級匯總表土、石等級土、石類別土、巖名稱I松土軟～可塑狀的黏性土、松散填土II普通土硬塑狀黏性土、稍密～中密填土、含塊石較少的碎石土III堅硬土基巖強風化層、堅硬狀黏性土、密實填土IV軟石中風化砂質泥巖V次堅石中風化砂巖巖土工程分析評價不良地質現(xiàn)象評價根據(jù)現(xiàn)場調查訪問，擬建工程范圍未發(fā)現(xiàn)埋藏的河道、溝壑、墓穴、防空洞、孤石等對工程不利的埋藏物，也未發(fā)現(xiàn)滑坡、危巖和崩塌、泥石流、采空區(qū)、地面沉降、巖溶、活動斷裂等不良地質現(xiàn)象，場地現(xiàn)狀穩(wěn)定。斜（邊）坡穩(wěn)定性評價場地及影響范圍內可能對擬建工程有影響的現(xiàn)狀斜（邊）坡有：場地內斜邊坡主要分布于二路起點處右側及六路左側，邊坡均采用放坡處理或采用擋墻進行支擋，經過現(xiàn)場調查，邊坡無變形、開裂等現(xiàn)象，現(xiàn)狀處于穩(wěn)定狀態(tài)。場地地震效應評價場地地震根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015），本建場地設計地震分組為第一組，抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g。巖土地震穩(wěn)定性評價1、地震液化本場地抗震設防烈度為6度，依據(jù)《公路工程抗震設計規(guī)范》（JTGB02-2013）、《公路橋梁抗震設計細則》（JTGB02-01-2008））第4.3.1條，可不進行液化判別和處理。2、不良地質在地震作用下穩(wěn)定狀態(tài)根據(jù)4.1節(jié)分析，場地內不良地質在地震作用下的穩(wěn)定狀態(tài)為穩(wěn)定狀態(tài)。3、隱伏斷裂場地范圍內勘察未發(fā)現(xiàn)在隱伏斷裂。地震效應評價1、土的類型根據(jù)3.1.8節(jié)試驗統(tǒng)計，場地內人工填土剪切波速151m/s，為中軟土；粉質黏土剪切波速167m/s，為中軟土；場地內基巖剪切波速大于500m/s，為巖石。2、場地類別依據(jù)場地覆蓋層厚度、覆蓋層等效剪切波速，地質、地形及地貌特征。按《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021）第3.1.3條進行場地類別劃分、第3.1.2條進行場地地段類別劃分。本場地地段類別、地段類別劃分詳見表3.4。表3.4地震效應評價一覽表道路名稱里程范圍填土厚度（m）覆蓋層厚度等效剪切波速巖土類別場地類別地段類別特征周期(s)備注（m）(m/s)一路K0+000～K0+396.24200>500穩(wěn)定基巖Ⅰ0一般地段0.20架空段(與支擋結構脫開)K0+000～K0+396.24212.412.4151中軟土II一般地段0.35架空段(與支擋結構不脫開)K0+632～K0+711.2972.52.5151中軟土Ⅰ1一般地段0.25挖方路基二路K0+310～K0+600.8726.96.9151中軟土II一般地段0.35一般路基K0+600.872～K0+638.63200>500穩(wěn)定基巖Ⅰ0一般地段0.20架空段(與支擋結構脫開)K0+600.872～K0+638.6326.06.0151中軟土Ⅰ1一般地段0.25架空段(與支擋結構不脫開)五路K0+000～K0+134.87400>500穩(wěn)定基巖Ⅰ0一般地段0.20架空段(與支擋結構脫開)K0+000～K0+134.8749.59.5151中軟土II一般地段0.35架空段(與支擋結構不脫開)六路K0+000～K0+173.2916.96.9151中軟土II一般地段0.35一般路基當架空結構與支擋結構脫開時，架空結構位于穩(wěn)定基巖上，但考慮架空結構兩側還有較深的基坑邊坡，通過綜合分析，當架空結構與支擋結構脫開時，架空結構的建筑抗震結構按一般地段進行考慮。道路施工完成后(壓實處理)應對填土土層剪切波速值進行復測，并校核場地類別及特征周期等參數(shù)；待道路路基壓實處理施工完后應對壓實填土的剪切波速進行實測和驗算。根據(jù)設計文件：擬建線路主要為城市次干道級城市支路，架空段建議參照橋梁。根據(jù)《城市橋梁抗震設計規(guī)范》CJJ166-2011第3.1.1條、3.1.4條：橋梁抗震設防類別為乙類。因此，本場地內所有橋梁抗震措施應滿足提高一度（即7度）的要求。地下水和地表水作用評價根據(jù)勘察，擬建場地的地下水主要為松散層孔隙水和基巖裂隙水，主要接受大氣降水、管網滲漏等補給。在雨季，大氣降水易于下滲至松散土層中形成地下水，造成地下水位上升。地下水對工程的影響主要體現(xiàn)在以下幾個方面：（1）場地內地下水以上層滯水、潛水為主，水位受季節(jié)性影響變動較大。（2）在樁基過程中，粉質黏土在長期地下水作用下或受機械擾動會呈現(xiàn)“淤泥”狀，強風化砂巖在施工擾動后易形成“流砂”狀土體，可能存在樁孔垮孔、縮徑等現(xiàn)象，成孔難度較大。因此建議施工時應所好充分的抽排準備，并做好上部填土、軟塑～流塑狀態(tài)粉質黏土及強風化砂巖層等的護壁措施，保障樁孔質量，可采用鋼護筒或混凝土護壁等措施。（3）邊坡在施工過程中可能出現(xiàn)局部涌水現(xiàn)象，建議在坡頂及坡腳設置相應的截、排水設施，并對坡面及坡頂后緣影響范圍及時封閉，同時加強邊坡監(jiān)測工作。水土腐蝕性評價1、環(huán)境類別根據(jù)場地特征及附近工程經驗，參照《公路工程地質勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄K，場地環(huán)境類別為II類。2、腐蝕性判斷根據(jù)附近工程水的室內試驗成果結合地區(qū)經驗，參照《公路工程地質勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄K：場地內水對混凝土結構腐蝕性等級為微腐蝕，對鋼筋混凝土結構中鋼筋腐蝕性等級為微腐蝕。根據(jù)土室內腐蝕性試驗成果統(tǒng)計，參照《公路工程地質勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄K：場地內土對混凝土結構腐蝕性等級為微腐蝕，對鋼筋混凝土結構中鋼筋腐蝕性等級為微腐蝕，對鋼結構腐蝕性等級為微腐蝕。特殊巖土及有毒有害氣體評價填土評價場地內的雜填土均勻性很差，壓縮性較高，密實程度為松散~稍密；具有輕微濕陷性，大部分地段底面坡度小于20%，整體穩(wěn)定性好。局部巖土界面傾角較陡，邊坡開挖易沿巖土界面發(fā)生整體滑動破壞，建議開挖前采用相應支護措施進行支擋，合理設計下可保持土體整體穩(wěn)定。兩側拆遷區(qū)域填土局部含有生活垃圾，不宜作為路基填料，建議清除外運。填土直接作為路基持力層易導致路面沉降量過大、差異沉降、路面開裂，甚至支擋結構失穩(wěn)；建議采取翻挖換填、強夯或其他處理方式進行處理。風化巖及殘積土評價1、殘積土殘積土場地中主要為粉質黏土，力學性質差，厚薄較不均勻，力學性質隨含水率增加下降較明顯；遇水浸泡易出現(xiàn)彈簧土現(xiàn)象，不利于路基穩(wěn)定；承載力差時不宜選作建構組物的持力層。土層薄時建議換填，土層厚度較大時建議可采用堆載預壓或調整路基形式。2、風化巖強風化：力學性質較差，厚薄較不均勻，不宜選作架空層基礎持力層，但可作為荷載小的構筑物基礎持力層。中風化：力學性質較好，均勻性較好，宜選作路基、架空層、構筑物等基礎持力層。有毒有害氣體評價根據(jù)本次勘察結合已建相鄰項目的施工情況，結合場地各地層巖性條件和地區(qū)經驗，場地巖土層中本身無有毒有害氣體源，勘察時亦未發(fā)現(xiàn)有毒有害氣體。但深厚填土層，成分復雜，在地下水或滲漏的污水帶動下，可能會產生有毒有害氣體，施工期間應進一步檢查。擋墻工程地質評價擬建道路一路起點～K0+396.242、五路起點～K0+134.874為架空段，擬采用樁錨式擋墻、板肋式擋墻進行支擋。該區(qū)域道路上部土層主要為人工填土及粉質黏土，下伏基巖主要為砂質泥巖及砂巖，巖層產狀260°～270°∠10°～15°，主要為切向坡，整體穩(wěn)定，五路左側為順層邊坡，直立開挖易沿著層面發(fā)生滑動破壞，建議采用樁錨式擋墻進行支擋。其余段兩側分布有重要建構筑物的采用樁錨式擋墻，無重要建構筑物的可采用板肋式擋墻，建議采用中風化基巖作為擋墻基礎持力層，錨桿（索）應進入中風化基巖。二路實施起點K0+310～K0+495右側擬設置長約185m、高約0.5～6.8m擋墻進行支擋，二路實施起點K0+310～K0+520處左側擬設置長約206.8m、高約0.5～6.6m擋墻進行支擋，二路實施里程K0+520～K0+638.632終點處右側擬設置長118.632m、高約1.5～4.0m擋墻進行支擋，六路K0+017～K0+166.3處右側擬設置長141m、高約1.0～6.8m擋墻進行支擋，六路K0+025～K0+168.4處左側擬設置長151.8m、高約1.8～20.0m擋墻進行支擋。對于邊坡高度小于8m且上部土體無整體穩(wěn)定性問題的地段可采用重力式擋墻，其余部分建議采用樁板式擋墻；巖質邊坡部分建議采用板肋式錨桿擋墻進行支擋。設置的擋墻區(qū)域上覆填土及粉質黏土，下部是砂質泥巖及砂巖，支護后，邊坡穩(wěn)定，樁基礎持力層建議選擇中風化基巖，擋墻基礎建議選擇壓實填土、強風化基巖或中風化基巖作為持力層。二路、六路兩側分布有大量現(xiàn)有條石、錨桿擋墻，經現(xiàn)場調查、訪問，該部分擋墻多修建于上世紀80、90年代，未發(fā)現(xiàn)擋墻出現(xiàn)變形、開裂、滲水等現(xiàn)象，擋墻現(xiàn)狀穩(wěn)定，但由于擋墻修建使用年限較長，根據(jù)相關規(guī)范及設計文件，擋墻設計使用年限為50年，目前擋墻已使用20～30年左右，其剩余使用年限不滿足被保護擬建項目設計使用年限50年的要求，建議對需要保留的邊坡支護結構進行鑒定工作，必要時采取加固處理措施。建（構）筑物本項目涉及的建（構）筑物眾多，評價詳見表3.5。表3.5建（構）筑物工程地質評價表序號名稱位置對應剖面設計概況工程地質評價11號擋墻一路里程K0+310～K0+495右側、六路K0+017～K0+166.3段右側DQ1擋墻設計擬采用重力式、板勒式錨桿擋墻，長335.73m，高約0.5-6.9m基礎底為填土、強風化及中風化基巖，建議選擇淺基礎，以壓實填土、強風化或中風化基巖作為持力層22號擋墻二路里程K0+310～K0+520段左側DQ2擋墻設計擬采用重力式擋墻，長206.8m，高約0.5～6.6m基礎底為填土、強風化及中風化基巖，建議選擇淺基礎，以壓實填土、強風化或中風化基巖作為持力層33號擋墻六路里程K0+025～K0+168.4左側、二路K0+520～K0+638.632右側DQ3、DQ4擋墻設計擬采用重力式、樁板式擋墻，長274.1m，高約1.8～20.0m擋墻基礎底為填土、強風化及中風化基巖，建議選擇淺基礎，以壓實填土、強風化或中風化基巖作為持力層地基基礎評價及建議地基均勻性平場后，場地地基主要由填土、粉質黏土，強風化、中風化砂巖、砂質泥巖組成。（1）填土為場地內表層廣泛分布，厚度變化較大，現(xiàn)有道路區(qū)域填土已經過行壓實，均勻性一般；施工拆遷區(qū)域填土多為自然拋填，均勻性較差；（2）現(xiàn)狀粉質粘土在場地內表層廣泛分布，厚度變化較大，均勻性一般；（3）強風化基巖，厚度變化較小，不同巖性間均勻性差。（4）中等風化基巖，巖性為砂質泥巖、砂巖，巖體較完整、連續(xù)，變異性低～中等，均勻性較好，不同巖性間均勻性差。（5）本場地覆蓋層厚度0～9.5m，巖土界面傾角整體較緩，局部較陡，傾角5°～25°，巖層傾角10°～15°。綜上本工程場地地基均勻性較差?；A形式及持力層建議擬建場地內人工填土結構松散～密實，但成分不均，力學性質差，不能直接作為建筑物的基礎持力層；粉質粘土分布零星，不建議作為基礎的持力層；強風化基巖，力學性能一般，可選作基礎持力層；中風化基巖承載力高，是理想的基礎持力層。對架空結構臨近周邊場地基坑邊坡時，應考慮后期基坑邊坡開挖深度，樁基礎持力層應深入臨近基坑邊坡的破裂角以下一定深度。擬建道路持力層建議及基礎型式建議詳見表3.6。表3.6擬建道路持力層建議及基礎型式建議表道路名稱里程范圍結構類型/路基形式填土層厚度建議持力層建議基礎形式（m）一路K0+000～K0+407.249架空結構0中風化基巖獨立基礎/樁基礎K0+632～K0+711.290挖方路基2.5強風化基巖/壓實填土車庫入口連通道一般路基7.6壓實填土二路K0+310～K0+600.872一般路基6.9強風化基巖/壓實填土K0+600.872～K0+638.632架空結構0中風化基巖獨立基礎/樁基礎五路K0+000～K0+146.120架空結構0中風化基巖獨立基礎/樁基礎六路K0+000～K0+150一般路基4壓實填土K0+150～K0+173.291挖方路基2強風化基巖/壓實填土成樁可能性及施工條件1、成樁可能性根據(jù)對勘察資料的分析整理，該場地平場后地層由上而下依次為：第四系全新統(tǒng)人工填土層、殘坡積層粉質黏土；基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組沉積巖層(砂巖、砂質泥巖)。填土主要呈松散～稍密狀，局部呈中密狀態(tài)，其骨架組成和土層厚度分布不均，勘察時存在掉鉆現(xiàn)象，結合填土堆填方式及硬質物粒塊徑，填土中局部可能存在架空結構，遇較大塊石及孤石時挖掘困難，在樁孔成孔過程中受擾動后易垮塌；粉質黏土在樁孔成孔過程中容易出現(xiàn)塌孔、縮徑等現(xiàn)象，特別是場地低洼地段，受匯集的地下水長期浸泡，可能形成軟塑狀～流塑狀粉質黏土，樁孔成孔過程中極易出現(xiàn)塌孔、縮徑等現(xiàn)象；較完整中風化基巖自穩(wěn)性較好，成樁條件好；土層及破碎巖體中成樁條件較差，施工困難較大，成孔時應采取有效護壁措施。據(jù)重慶地區(qū)施工經驗，本地區(qū)一般采用機械成孔和人工挖孔，該兩類成樁工藝在該場地巖、土中施工成樁均可行。盡可能采用機械成孔，若有特殊要求，且地下水貧乏時，可采用人工挖孔。2、樁的施工條件人工挖孔不受地形條件及樁形限制，施工前應對有毒有害氣體作好核查和預防工作，切實做好排風、排水措施，防止井口墜物，防止漏電，作好井壁支護等安全措施，杜絕安全事故的發(fā)生。人工挖孔的缺點為安全風險大；優(yōu)點為不受地形條件及樁形限制、施工質量能較好控制。當樁孔采用機械成孔時，在地下水(或掘進冷卻液)潤濕和切割刀具擾動的共同作用下，易產生“糊鉆”粘結現(xiàn)象或堵塞渣口等情況，影響掘進效率，應考慮適當?shù)木蜻M輔助措施。場地人工填土中碎塊石的母巖為軟硬差異明顯的砂巖與砂質泥巖，采用機械成孔時，土中砂巖塊石隨鉆頭(刃具)轉動導致擾動區(qū)域大增進而影響孔壁穩(wěn)定，同時影響孔底沉渣厚度。綜上，機械成孔缺點為對垮孔、縮徑、垂直度及孔底沉渣厚度等控制難度較大，施工質量難以直觀判別；優(yōu)點為安全、高效。3、樁基對環(huán)境的影響施工采用的泥漿、化學漿液以及成孔產生的棄土、粉塵、噪音等對環(huán)境存在影響。泥漿容易容易流入地勢低洼處造成水、土污染環(huán)境，樁基施工時應加強環(huán)保的檢查和監(jiān)控工作，采取合理措施，保護工地及周圍的環(huán)境。施工期間應采取有效的防塵降噪措施，盡量避免夜間施工，減少噪聲等污染。注意控制施工擾動，減小對周邊建構筑物地基基礎的影響?？傮w上在合理設計、按圖施工的前提下，樁基施工對環(huán)境影響可控，應加強施工管理確保樁基質量、施工安全和減少對周邊環(huán)境及建構筑物的影響。對位于軌道保護區(qū)（規(guī)劃軌道交通28號線）等重要工程保護區(qū)內的施工作業(yè)，應按相關的管理要求辦理相關手續(xù)。4、樁基施工注意事項（1）當樁孔采用機械成孔時，在地下水（或掘進冷卻液）潤濕和切割刀具擾動的共同作用下，易產生“糊鉆”粘結現(xiàn)象或堵塞渣口等情況，影響掘進效率，應考慮適當?shù)木蜻M輔助措施。（2）在巖層中鑿進時，由于基巖中存在裂隙，在裂隙交匯處或局部裂隙密集處，也存在孔壁塌孔問題，應作好預防措施。（3）施工過程中應注意孔壁支護及抽排水，采用機械成孔時將對基底巖石擾動，建議鉆至樁端取樣標高2m位置時低速鉆進，鉆至樁端取樣標高0.5～0.8m時停止鉆進，等待幾個小時后，采用專業(yè)取芯設備進行取樣。場地砂質泥巖強度低，采用旋挖成孔時可能存在取芯困難、旋挖擾動巖體導致強度降低等情況，施工期間進行地基承載力驗證時，若無法達到設計要求，應通過載荷試驗或其他原位測試確定。（4）機械成孔對垮孔、縮徑、垂直度及孔底沉渣厚度等控制難度較大，施工質量難以直觀判別，建議樁基開挖完畢后及時清底，場地內的砂質泥巖易風化，清底完成后及時封閉、澆筑，確保安全和成樁質量。（5）場地局部區(qū)域砂巖自然抗壓強度高，石英含量較高，對刀具的磨損較大，因此，在掘進設備選型時，應對此有充分考慮。根據(jù)本場地的實際，建議設備的掘進參數(shù)中巖石抗壓強度宜確定為砂巖自然抗壓強度的最大值的2～3倍。（6）根據(jù)渝建發(fā)〔2019〕25號《重慶市建設領域禁止、限制使用落后技術通告（2019年版）》，人工挖孔灌注樁不得用于處以下條件之外的建設工程（因施工技術、現(xiàn)場條件限制不能采用機械成孔的項目，以及開挖孔徑≥1.2m且深度≤3m的巖石地基成孔項目）。確需采用人工挖孔灌注樁時，應按渝建安發(fā)〔2019〕27關于印發(fā)《危險性較大的分部分項工程安全管理實施細則（2019年版）》的通知、渝建發(fā)〔2012〕117號文《關于進一步加強樁基礎施工安全管理的通知》、渝建發(fā)〔2012〕162號文《關于進一步加強人工灌注樁管理的通知》等文件要求，對人工挖孔樁成樁可行性及施工方案進行專項安全論證。在施工過程中應嚴格按照相關規(guī)范要求進行施工，加強樁護壁設計，加強井內排水、通風，加強有毒有害氣體檢查，嚴禁在孔口堆載。（7）場地存在孔隙水和基巖裂隙水，地下水對基礎施工影響大，施工時應做好截排水、降水措施，備好抽水設備，及時抽排地下水或對結構面等導水部位進行止水封堵，必要時應采用水下混凝土澆筑，同時注意孔內外水壓差對施工的不利影響。相鄰建（構）筑物影響評價擬建線路沿線分布有較多市政管線，主要有給水、排水、電信、電力及燃氣等管線，其埋深一般小于3m，詳見本項目管線成果資料，項目施工對其存在影響，建議根據(jù)具體情況進行遷改或保護。擬建線路沿線建(構)筑物密集，但勘察期間許多建筑正在進行拆遷，沿線主要的建(構)筑物特征及存在影響的建、構筑物評價詳見下表3.7。表3.7相鄰建（構）筑物影響評價匯總表序號名稱與擬建工程關系基本特征影響程度1龍湖絡繹位于一路里程K0+112～K0+155段左側砼44/-5F，基礎形式為獨立柱基/樁基，與擬建道路距離11.5-12.0m,擬建道路里程范圍內錨索最長約14.3m。位于基坑破裂面范圍內且基坑開挖對已建龍湖絡繹錨索將會造成破壞（圖4.11-1），影響大2泰興e世界位于一路里程K0+310～K0+330段左側砼28/-3F，基礎形式為獨立柱基/樁基，與擬建道路距離20.2-28.5m位于基坑破裂面范圍外（圖4.11-2），影響較小3信一金典位于一路里程K0+350～K0+380段左側砼31/-2F，基礎形式為獨立柱基/樁基，與擬建道路最近距離16.7m接近基坑破裂面范圍（圖4.11-3），影響中等4重慶市無線電三廠家屬區(qū)及及居民區(qū)位于二路里程K0+310～K0+520段左側磚1-磚7F，基礎形式為獨立柱基/條基，與擬建道路最近距離0m，據(jù)現(xiàn)場調查，該片區(qū)建筑將要進行拆遷該段道路主要為填方段，采用擋墻進行支擋，道路施工對其影響較小地質條件可能造成的工程風險分析根據(jù)《住房城鄉(xiāng)建設部辦公廳關于進一步加強危險性較大的分部分項工程安全管理的通知》建辦質【2017】39號文“勘察單位應當針對工程實際，在勘察文件中說明地質條件可能造成的工程風險”的要求，本工程地質條件可能造成的工程風險主要有：1、擬建場地在樁基礎施工過程中，孔壁易坍塌，建議做好施工安全防護；若確需采用人工挖孔樁，應按渝建安發(fā)〔2019〕27關于印發(fā)《危險性較大的分部分項工程安全管理實施細則（2019年版）》的通知、渝建發(fā)〔2012〕117號文《關于進一步加強樁基礎施工安全管理的通知》、渝建發(fā)〔2012〕162號文《關于進一步加強人工灌注樁管理的通知》等文件要求進行安全專項論證。2、在填方較大區(qū)域，機械成孔過程中，由各方面因素可能導致巖土界面層次不清，施工過程中宜分樁跳樁成孔。3、在成樁過程中（包括邊坡上的樁孔），由于地層結構、地下水、支護強度等因素極易誘發(fā)井壁垮塌、井內突水與涌沙、井口上方物體墜落事故。4、由于巖體自身的不均勻性、開挖工法、雨水浸泡、試驗誤差等因素導致地基強度不滿足設計要求。5、根據(jù)地下管網圖反映，場區(qū)內存在電力、電信、排水、給水等管網，主要沿現(xiàn)狀市政道路展布，地下管網一般埋深小于3m，施工前應協(xié)調處理好相關管線的產權單位，做好場地內管網遷改工作，保證其正常運營，確保周邊居民的正常生活不受影響。6、邊坡垮塌，屬危險性較大的分部分項工程，為防止邊坡垮塌，建議邊坡施工過程中加強監(jiān)測，當邊坡變形過大，變形速率過快，立即采取應急措施，確保安全。邊坡施工應加強觀測，及時發(fā)現(xiàn)異常情況，盡快向勘察和設計等單位反饋信息，調整支護措施和施工方案。按渝建發(fā)[2014]16號文的要求對該危險性較大的分部分項工程安全專項施工方案進行管理。根據(jù)渝建發(fā)[2010]166號文，該項目存在超限邊坡，建議組織專家對支護方案進行安全專項論證。7、一路架空層基坑開挖可能會破壞龍湖絡繹支護結構的錨頭，且距離建筑物較近，對其影響較大，施工過程中應提前留下影像資料，編制專項保護施工方案并經專家論證后再實施。工程建設對環(huán)境的影響評價擬建工程施工對環(huán)境的影響主要體現(xiàn)在對道路的影響以及對自然環(huán)境的影響兩個方面，現(xiàn)分述如下：1、施工開挖對道路的影響評價擬建場地內存在多條市政道路，施工開挖將封閉該段道路，施工前應做好交通改線的準備和相應的預案措施；施工時加強邊坡的支護工作，并做好地面的監(jiān)測工作。2、施工開挖對自然環(huán)境的影響評價擬建工程位于城市建成區(qū)，在工程施工中，如果選用的施工設備噪音過大，會影響周圍居民的正常工作、生活及學習。施工時應嚴格按照國家及重慶市有關環(huán)保及衛(wèi)生方面的規(guī)定，禁止廢碴、廢水等隨意排放，控制施工噪音等，通過合理的施工組織安排，盡量減少對周圍環(huán)境的干擾，并應注意交通安全。3、基坑開挖對周圍建筑物的影響基坑采用明挖施工，不可避免地破壞地層原有的平衡狀態(tài)，引起附近地層變形，如變形量超過允許范圍，則周邊地區(qū)引發(fā)地面沉降，進而導致臨近建（構）筑物嚴重傾斜、倒塌、地面裂縫等嚴重后果。在基坑開挖施工中，易造成給排水管的變形而滲漏甚至水管爆裂，引起地面塌陷，基坑失穩(wěn)等事故。因此在施工過程中進行動態(tài)監(jiān)測工作，必要時對地下管線進行加固處理，以保證相關地下設施的安全及工程的順利施工。為保證施工場地毗鄰建（構）筑物及公共設施的安全，分析、判斷、預測施工中可能出現(xiàn)的情況，為周圍環(huán)境進行及時、有效的保護提供反饋信息，應建立一套完善健全的地面沉降監(jiān)測機制。提前預測施工對周圍環(huán)境可能造成的不利影響，并應對既有建（構）筑物，地下管線等制定相應的保護措施。4、對交通的影響施工將對部分建成道路進行封閉和臨時改道，易導致交通擁堵。建議施工前對道路的臨時改道、封閉等方案報交警部門審批；盡量減少施工對交通的不利影響。場地穩(wěn)定性和適宜性評價綜上：擬建場地現(xiàn)狀巖土體整體穩(wěn)定；工程建設可能產生的工程地質問題主要為邊坡穩(wěn)定性、地基穩(wěn)定性問題，在合理的設計、施工下可保證其穩(wěn)定，適宜項目建設。結論與建議結論1、擬建場地現(xiàn)狀巖土體整體穩(wěn)定2、合理的設計、施工條件場地適宜項目建設。3、本建場地設計地震分組為第一組，抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g；場地可不考慮地震液化問題，場地內不良地質在地震作用下的穩(wěn)定狀態(tài)為穩(wěn)定，未發(fā)現(xiàn)隱伏斷裂；場地類別為有利地段～一般地段，無不利、危險地段。4、場地內水對混凝土結構腐蝕性等級為微腐蝕，對鋼筋混凝土結構中鋼筋腐蝕性等級為微腐蝕。場地內土對混凝土結構腐蝕性等級為微腐蝕，對鋼筋混凝土結構中鋼筋腐蝕性等級為微腐蝕，對鋼結構腐蝕性等級為微腐蝕。5、場地內無不良地質現(xiàn)象，不良的地質對工程建設無影響。6、本項目建設對龍湖絡繹影響大，對信一金典影響中等。對其他建構筑物影響小。建議1、一路里程K0+070～K0+100及里程K0+200～K0+340右側巖土界面較陡，二路里程K0+458～K0+485右側、里程K0+570～K0+638.632左側巖土界面較陡，六路里程K0+010～K0+065右側巖土界面較陡，邊坡土體可能沿著巖土界面發(fā)生滑塌破壞。建議針對以上幾段斜（邊）坡采用樁板擋墻的工程措施進行治理，其余土質邊坡可采用重力式擋墻進行支擋（邊坡高度小于8m）。2、五路左側順層邊坡建議采用樁錨體系進行支擋，其余段巖質邊坡可采用樁板式擋墻（重要建構筑物）或板勒式錨桿擋墻進行支擋。3、挖方路基段基底揭露基巖強風化帶和中風化帶的部分，可直接作為路基持力層；挖方路基段基底揭露土層的部分或填方路基段，應在清除表層建筑垃圾及生活垃圾后，對路基主要持力層范圍內的既有土層作翻挖換填，建議回填土區(qū)換填深度按1～3m控制，經夯實處理后，再進行分層碾壓回填，填料及壓實度達到相關規(guī)范及設計要求后方可作路基。4、架空段建議選用擴大/樁基礎，地基持力層選擇中風化基巖。5、建構筑物建議根據(jù)荷載大小可采用擴大基礎、樁基礎；采用擴大基礎持力層可以選擇壓實填土、強風化基巖及中風化基巖作為持力層；樁基基礎則建議選用中風基巖作為持力層。6、填方土質邊坡坡率不宜陡于1：1.75，挖方區(qū)土層放坡坡率不宜陡于1：1.5，強風化巖質邊坡坡率不宜陡于1：1，中風化基巖非順向邊坡建議坡率不宜陡于1：0.5，順層建議按層面放坡；邊坡應完善截排水措施。7、本項目一路、二路及五路與規(guī)劃軌道交通28號線交叉，應做專項安全論證，并按相關管理辦法辦理相關手續(xù)。8、鷂子丘二路剖面2-4、2-6下方為擬建觀北路，道路路基施工對其影響較小，但左側擋墻局部位于其正上方，擋墻基礎設計時應考慮對下方隧道的影響，建議該段擋墻采用壓實填土或強風化基巖作為持力層。9、鷂子丘路網二期四條道路兩側擋墻修建時間大約為1991年～2002年之間，現(xiàn)場調查未發(fā)現(xiàn)變形跡象，邊坡?lián)鯄ΜF(xiàn)狀穩(wěn)定。根據(jù)相關規(guī)范及設計文件，擋墻設計使用年限為50年，目前擋墻已使用20～30年左右，其剩余使用年限不滿足被保護擬建項目設計使用年限50年的要求，建議對需要保留的邊坡支護結構進行鑒定工作，必要時采取加固處理措施。10、由地下管網圖反映，場區(qū)內管網主要沿現(xiàn)狀市政道路展布，地下管網一般埋深小于3m，其對挖方路基段、架空層基坑開挖的影響較大；建議施工前應協(xié)調處理好相關管線的產權單位，做好場地內管網遷改工作，保證其正常運營，確保周邊居民的正常生活不受影響。同時根據(jù)我院測量專業(yè)提供的現(xiàn)狀地形管網圖對現(xiàn)場核實。11、本次勘察鉆孔取樣的抗壓強度試驗結果按規(guī)范要求、分巖性統(tǒng)計而得，而巖土體不是均質的，存在變異性，其物理力學性質必然存在一定差異，在施工時，可能會出現(xiàn)巖石強度或低或高的情況，應根據(jù)實際情況進行調整，特提請設計、施工注意，建議在施工時加強持力層取樣工作對其進行校核或現(xiàn)場載荷試驗確定樁基承載力。12、巖層面、裂隙面的產狀是通過地表基巖露頭測得，一般存在波狀起伏或斜層理等情況、巖層面、裂隙面構造變化快，施工階段應注重地質查驗、校核驗證工作。13、據(jù)重慶市城鄉(xiāng)建設委員會文件渝建發(fā)〔2010〕166號《關于進一步加強全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設計管理的意見》的要求。線路沿線超限邊坡應進行高邊坡支護方案設計的安全專項論證。14、對人工挖孔樁成樁可行性及施工方案進行專項安全論證。在施工過程中應嚴格按照相關規(guī)范要求進行施工，加強樁護壁設計，加強井內排水、通風，加強有毒有害氣體檢查，嚴禁在孔口堆載。15、本項目周邊地塊正在進行施工，項目實施時應加強與周邊場地的協(xié)調，進一步搜集周邊地塊基坑的設計資料。對場地內的架空結構樁基埋深建議，應深入相鄰基坑底標高以下一定深度，并能滿足剛性角要求。16、一路架空層基坑開挖對龍湖絡繹的影響較大且架空層基坑開挖可能會破壞其支護結構的錨頭，對信一金典的影響中等，建議一路架空層施工時加強對周邊建筑物的監(jiān)測工作，施工前應做好周邊建筑物的影像資料并對其影響進行專項論證。17、擬建道路架空層基坑埋深較大，降雨后易形成大量基坑積水，施工時應加強地表水的排泄及基坑積水后的抽排措施。18、該場地兩側商業(yè)、住宅區(qū)目前正在施工拆遷，建議后期道路修筑時對施工、住宅區(qū)的管網進行摸排并對場地周邊地形地貌進行復測。19、本項目臨近已建成的道路、擋墻、建筑等設施眾多，建議施工前根據(jù)施工工藝、施工組織分別判斷對既有建構筑物的影響程度，建議對相鄰既有擋墻、建筑實施全過程監(jiān)測。20、六路里程K0+118～K0+137段右側邊坡高度為20m，由于該段邊坡涉及范圍面積較少，建議該段采用高架型式通過或采用樁板式擋墻進行支擋，其余段可采用重力式擋墻進行支擋。21、施工中加強驗槽工作，若開挖中發(fā)現(xiàn)軟弱夾層、巖體破碎等異常情況請及時通知地質人員現(xiàn)場處理。高邊坡支護設計及穩(wěn)定性評價根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013），本次道路高邊坡安全等級為一級。汽車荷載：城-A車輛荷載。人群荷載：4KN/㎡。鷂子丘一路支護設計與穩(wěn)定性評價（K0+235～K0+270右側）鷂子丘一路K0+235～K0+270右側為巖質高切坡，邊坡高度15-16.8m，立面面積556.5平方米。地質評價該段線路現(xiàn)地面標高266.1m～276.2m，上覆土層主要為素填土、雜填土及粉質粘土，土層厚度約0.8m～12.4m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂質泥巖、砂巖互層，地下水主要為松散層孔隙水和基巖裂隙水。根據(jù)設計方案，本段道路為架空層，按照設計要求開挖后，左右兩側會形成高約13.3-21.2m的挖方邊坡。右側邊坡：根據(jù)平面圖及橫剖面（1-1-1-1’～1-15-1-15’）顯示，坡向52o，主要為巖土混合邊坡，上部土層厚約0.9～7.9m，剖面1-5-1-5'及1-12-1-12'～1-15-1-15'段巖土界面較陡，邊坡土體可能沿著巖土界面發(fā)生滑塌破壞。為定量評價邊坡的穩(wěn)定性，現(xiàn)選取典型代表剖面1-5-1-5'、1-13-1-13'按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013附錄A第A.0.3條計算其穩(wěn)定安全系數(shù)。典型剖面1-5-1-5'按照巖土界面的坡角不同可劃分為2個滑塊（圖4.7.2-2），開挖后，計算結果（表4.1）表明，邊坡的穩(wěn)定系數(shù)為0.66，小于邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)Fst=1，邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài)。直立開挖邊坡易沿巖土界面發(fā)生整體滑動破壞，建議該段沿著巖土界面放坡處理或采用樁板擋墻進行支擋。典型剖面1-13-1-13'按照巖土界面的坡角不同可劃分為3個滑塊（圖4.7.2-3），堆載后，計算結果（表4.2）表明，邊坡的穩(wěn)定系數(shù)為1.16，小于邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)Fst=1.35，邊坡處于基本穩(wěn)定狀態(tài)。達不到設計要求的安全儲備，建議該段沿著巖土界面放坡處理或采用樁板擋墻進行支擋。表4.11-5-1-5’剖面邊坡穩(wěn)定性系數(shù)計算一覽表計算剖面分塊填土飽和重度(Kn/m3)潛在滑面傾角（°）滑面長（m）單寬面積（㎡/m)內聚力(kPa)內摩擦角（°）下滑力抗滑力穩(wěn)定性系數(shù)Ks1-5-1-5'剖面121602.541.3932225.2813.520.532212817.4873.25159741.48487.650.66表4.21-16-1-16’剖面邊坡穩(wěn)定性系數(shù)計算一覽表計算剖面分塊重度(Kn/m3)潛在滑面傾角（°）滑面長（m）單寬面積（㎡/m)內聚力(kPa)內摩擦角（°）下滑力抗滑力穩(wěn)定性系數(shù)Ks1-16-1-16’剖面12113.004.004.5715.009.0021.5974.813.4722128.0015.1157.8615.009.00570.44396.570.7032113.0015.9584.2415.009.00925.56879.060.95其余段巖土界面傾向與坡面方向相反或傾角較緩，無整體穩(wěn)定性問題。若直立開挖，上部土體易沿內部發(fā)生圓弧滑動破壞。對于下部巖質部分，參考結構面赤平投影圖4.7.2-5分析，邊坡與層面大角度大角度相交，與J1裂隙面大角度相交，與J2裂隙面小角度相交，邊坡的穩(wěn)定性主要受J2裂隙面控制。根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013第4.1節(jié)表4.1.4巖質邊坡類別劃分標準，該邊坡安全等級為一級，巖體類型為III類，邊坡巖體等效內摩擦角建議取60°，邊坡巖體破裂角取70°，巖體理論破裂角取61°。若有放坡條件，建議土層按照1:1.75、巖層按照1:0.75的坡率進行放坡處理，若放坡條件受限，設計擬采用樁板擋墻進行支擋的措施可行。建議對于頂部土體和較破碎巖體進行清除，并做好地表排水措施，加強對邊坡的監(jiān)測工作，施工時分段跳槽、逆作法施工，并及時封閉坡面，動態(tài)信息法施工，作好應急預案，發(fā)現(xiàn)異常情況及時處置。大里程段邊坡：根據(jù)平面圖、橫剖面（1-20-1-20’）及縱剖面（Ⅰ-Ⅰ’）顯示，坡向142o，主要為巖土混合邊坡，上部土層厚約1.5～2.7m，巖土界面傾向傾角較緩或反向，無整體穩(wěn)定性問題。若直立開挖，上部土體易沿內部發(fā)生圓弧滑動破壞。對于下部巖質部分，根據(jù)結構面赤平投影圖4.7.2-4分析，邊坡與J1裂隙面小角度相交，與J2裂隙面大角度相交，邊坡的穩(wěn)定性主要受J1裂隙控制。根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013第4.1節(jié)表4.1.4巖質邊坡類別劃分標準，該邊坡安全等級為一級，巖體類型為III類，邊坡巖體等效內摩擦角建議取60°，巖體理論破裂角取61°。由于放坡條件受限，設計擬采用樁板擋墻進行支擋的措施可行。建議對于頂部土體和較破碎巖體進行清除，并做好地表排水措施，加強對邊坡的監(jiān)測工作，施工時分段跳槽、逆作法施工，并及時封閉坡面，動態(tài)信息法施工，作好應急預案，發(fā)現(xiàn)異常情況及時處置。處置措施針對地面道路開挖形成的高切坡，處置措施為沿土巖界面放坡，清除掉覆土后，采用蜂巢格室生態(tài)護坡進行坡面防護，在邊坡坡頂外設置截水溝，將可能流進邊坡的雨水截留并排走。圖4-1鷂子丘一路K0+240路基橫斷面圖穩(wěn)定性評價設計沿巖土界面清除土層后形成巖質邊坡和巖土混合邊坡，巖體邊坡坡率緩于巖體破裂角，土質邊坡段巖土界面平緩，邊坡安全。鷂子丘二路支護設計與穩(wěn)定性評價（K0+385～K0+435左側）鷂子丘二路K0+385～K0+435右側為巖質高切坡，邊坡高度15-18.7m，立面面積842.5平方米。地質評價該段線路現(xiàn)地面標高283.5m～292.1m，上覆土層主要為素填土、雜填土，土層厚度約0.4m～7.3m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂質泥巖、砂巖互層，地下水主要為松散層孔隙水和基巖裂隙水。根據(jù)設計方案，本段道路左側為填方段、右側為挖方段，按照設計要求開挖后，左右兩側會形成高約1.0-6.8m的邊坡。右側邊坡：根據(jù)平面圖及橫剖面（2-1-2-1’～2-10-2-10’）顯示，按照設計要求進行開挖后，將會在右側形成高約0.5-6.6高的挖方邊坡，剖面2-9-2-9'段巖土界面較陡，邊坡土體可能沿著巖土界面發(fā)生滑塌破壞。為定量評價邊坡的穩(wěn)定性，現(xiàn)選取典型代表剖面2-9-2-9'按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013附錄A第A.0.3條計算其穩(wěn)定安全系數(shù)。典型剖面2-9-2-9'按照巖土界面的坡角不同可劃分為2個滑塊（圖4.7.2-7），開挖后，計算結果（表4.3）表明，邊坡的穩(wěn)定系數(shù)為1.14，小于邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)Fst=1.35，邊坡處于基本穩(wěn)定狀態(tài)。達不到設計要求的安全儲備，建議該段沿著巖土界面放坡處理或采用樁板擋墻進行支擋。其余段邊坡坡向20-50o，主要為巖質邊坡，根據(jù)結構面赤平投影圖4.7.2-8分析，邊坡與層面反向，與J1裂隙面小角度相交，與J2裂隙面大角度相交，邊坡的穩(wěn)定性主要受J1裂隙面控制。根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013第4.1節(jié)表4.1.4巖質邊坡類別劃分標準，該邊坡安全等級為一級，巖體類型為III類，邊坡巖體等效內摩擦角建議取60°，邊坡巖體結構裂隙面破裂角取65°，巖體理論破裂角取61°。若有放坡條件，建議土層按照1:1.75、巖層按照1:0.75的坡率進行放坡處理，若放坡條件受限，設計擬采用錨桿擋墻進行支擋的措施可行。建議對于頂部土體和較破碎巖體進行清除，并做好地表排水措施，加強對邊坡的監(jiān)測工作，施工時分段跳槽、逆作法施工，并及時封閉坡面，動態(tài)信息法施工，作好應急預案，發(fā)現(xiàn)異常情況及時處置。表4.32-9-2-9’剖面邊坡穩(wěn)定性系數(shù)計算一覽表計算剖面分塊填土飽和重度(Kn/m3)潛在滑面傾角（°）滑面長（m）單寬面積（㎡/m)內聚力(kPa)內摩擦角（°）下滑力抗滑力穩(wěn)定性系數(shù)Ks2-9-2-9’剖面121601.690.553.0025.0010.007.760.782212110.1727.2515.009.00211.85242.421.14圖4-2結構面赤平投影圖處置措施清除頂部土體和較破碎巖體后采用錨桿擋墻進行支擋，在邊坡坡頂外設置截水溝，將可能流進邊坡的雨水截留并排走。圖4-3鷂子丘二路K0+432路基橫斷面圖穩(wěn)定性評價對道路右側邊坡采用錨桿擋墻支護，擋墻采用C30混凝土現(xiàn)澆,面板厚0.2m，肋柱尺寸為0.4×0.5m。錨桿為2根25的HRB400鋼筋，錨孔孔徑130mm。水平間距為2.5m，豎向間距為2.0m，設置于肋柱上。每根錨桿錨入破裂角內穩(wěn)定中風化巖層5m。土石方開挖進程須滿足擋墻的逆作法施工要求：錨桿擋墻的每級開挖高度為錨桿的豎向間距，完成該級錨桿施工后方可進行下一級土石方開挖。經計算，擋墻計算滿足規(guī)范要求，詳見計算書第六章。鷂子丘六路支護設計與穩(wěn)定性評價（K0+060～K0+147左側）鷂子丘六路K0+060～K0+147左側為高填方邊坡，邊坡高度8-19.8m，立面面積1320.5平方米。地質評價該段線路現(xiàn)地面標高272.1m～296.4m，上覆土層主要為素填土、雜填土，土層厚度約0.5m～6.9m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂質泥巖、砂巖互層，地下水主要為松散層孔隙水和基巖裂隙水。根據(jù)設計方案，本段道路左側為填方段、右側為挖方段，按照設計要求開挖后，左側會形成高約1.0-20.0m的邊坡。左側邊坡：根據(jù)平面圖及橫剖面（6-1-6-1’～6-7-6-7’）顯示，坡向292-332o，上部土層厚約0.5～4.2m，按照設計要求進行堆填后，將會形成高約0-20.0m的填方邊坡，該段邊坡大部分地段高度為4.8-8.0m，僅剖面6-5-6-5’～6-7-6-7’之間高度為20m，且該段邊坡涉及范圍面積較少，建議該段采用高架型式通過或采用樁板式擋墻進行支擋，其余段可采用重力式擋墻進行支擋。處置措施在K0+025.327～K0+113.5段左側設置樁板擋墻，在K0+113.5～K0+154.6段左側設置錨桿擋墻。圖4-4鷂子丘六路K0+080路基橫斷面圖圖4-5鷂子丘六路K0+140路基橫斷面圖穩(wěn)定性評價對道路左側邊坡采用樁板擋墻/下部錨板擋墻+上部重力式擋墻支護，擋墻計算滿足規(guī)范要求。詳見第六章。5-1#樁板擋墻橫斷面圖5-2#錨桿擋墻典型橫斷面5-3#重力+錨桿擋墻典型橫斷面5-1#擋墻：六路K0+025.3～K0+113.5段道路左側邊坡\采用樁板擋墻支護?？够瑯督孛娉叽鐬镈=1.8/1.5m，中心間距為4m?？够瑯兑詷俄斨翉婏L化基巖線的長度為懸臂段，在滿足5m襟邊寬度下，要求樁基嵌入中風化基巖長度不小于懸臂段長度的一半+1m。5-2#擋墻：六路K0+113.5～K0+136.9段道路左側錨板擋墻支護。錨桿擋墻采用C30混凝土現(xiàn)澆。擋墻至現(xiàn)狀邊坡間采用C30原槽澆筑，且最下級基底需保證3m平臺。錨桿為2根32HRB400鋼筋，錨孔孔徑130mm。水平間距為2.5m，豎向間距為2.0m，設置于肋柱上。每根錨桿錨入破裂角內穩(wěn)定中風化巖層5m。擋墻基礎且需置于基巖下1m。施工時序：先開挖基底平臺，然后施工錨桿，再施工外側擋板，最后進行混凝土分層澆筑。5-3#重力式+錨板擋墻：對六路K0+136.9～K0+154。6段道路左側邊坡采用上部重力式擋墻+下部板肋式錨桿擋墻支護，錨桿擋墻邊坡坡比為現(xiàn)狀邊坡坡率。重力式擋墻基底需置于基巖下1m。擋墻采用C25砼。下部錨桿擋墻采用C30混凝土現(xiàn)澆。錨桿為2根32HRB400鋼筋，錨孔孔徑130mm。水平間距為2.5m，豎向間距為2.0m，設置于肋柱上，每根錨桿錨入破裂角內穩(wěn)定中風化巖層5m。擋墻基礎與相鄰管線底標高齊平，且需置于基巖下1m。土層段采用鋼套管支護。土石方開挖進程須滿足擋墻的逆作法施工要求：錨桿擋墻的每級開挖高度為錨桿的豎向間距，完成該級錨桿施工后方可進行下一級土石方開挖。經計算，擋墻計算滿足規(guī)范要求，詳見計算書第六章。5設計技術標準和主要參數(shù)5.1荷載等級本次設計道路車行荷載等級均為城-A級。5.2設計基準年限根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）及《地質災害防治工程設計規(guī)范》(DB50/5029-2004)，永久性邊坡設計基準年限為50年，臨時性邊坡設計基準年限為2年。6擋墻穩(wěn)定性驗算6.1樁板擋墻穩(wěn)定性驗算6.1.1D=1.8m抗滑樁根據(jù)擋墻典型斷面及立面圖所示，樁基最大懸臂高度12m，嵌固段長度為7m，根據(jù)地勘報告，中風化泥巖K=130KN/m3，代入理正巖土計算如下：抗滑動樁驗算計算項目：抗滑樁2原始條件:墻身尺寸:樁總長:19.000(m)嵌入深度:7.000(m)截面形狀:圓樁樁徑:1.800(m)樁間距:4.000(m)嵌入段土層數(shù):1樁底支承條件:鉸接計算方法:K法土層序號土層厚(m)重度(kN/m3)內摩擦角(度)土摩阻力(kPa)K(MN/m3)被動土壓力調整系數(shù)120.00025.00045.00120.00130.0001.000樁前滑動土層厚:0.000(m)錨桿（索）參數(shù):錨桿道數(shù):0錨桿號錨桿類型豎向間距水平剛度入射角錨固體水平預加筋漿強度(m)(MN/m)(度)直徑(mm)力(kN)fb(kPa)物理參數(shù):樁混凝土強度等級:C30樁縱筋合力點到外皮距離:150(mm)樁縱筋級別:HRB400樁箍筋級別:HRB400樁箍筋間距:100(mm)樁配筋形式:縱筋非均勻配筋樁拉區(qū)縱筋配筋范圍:90.000(度)樁壓區(qū),拉區(qū)縱筋比:0.300場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)墻后填土容重:20.000(kN/m3)橫坡角以上填土的土摩阻力(kPa):120.00橫坡角以下填土的土摩阻力(kPa):120.00坡線與滑坡推力:坡面線段數(shù):3折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)10.0001.000220.0000.00030.000-1.000地面橫坡角度:0.000(度)墻頂標高:0.000(m)參數(shù)名稱參數(shù)值推力分布類型三角形樁后剩余下滑力水平分力506.000(kN/m)樁前剩余抗滑力水平分力0.000(kN/m)采用土壓力計算時考慮了樁前覆土產生的被動土壓力覆土重度(kN/m3):18.000覆土浮重度(kN/m3):8.000覆土內摩擦角(度):15.000覆土粘聚力(kPa):0.000覆土被動土壓力調整系數(shù):0.100鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)注意：內力計算時，滑坡推力、庫侖土壓力分項(安全)系數(shù)=1.350=====================================================================第1種情況:滑坡推力作用情況[樁身所受推力計算]假定荷載三角形分布:樁后:上部=0.000(kN/m)下部