A匝道橋現(xiàn)澆箱梁施工方案

-40-成都方向前方1000米道路施工5成都方向前方1000米道路施工5前方300米左側(cè)變換車道前方500米變換車道左側(cè)變換車道右幅變換車道前方300米右幅變換車道前方500米右幅變換車道前方1000米道路施工530反光路錐加密60限速解除60前方2000米道路施工60前方2000米道路施工反光路錐30600S108省道S108省道臨時便道,緊急事件應(yīng)急通道K打旗手太陽能導(dǎo)向燈太陽能導(dǎo)向燈旗手預(yù)留行車道永川方向預(yù)留行車道預(yù)留行車道預(yù)留行車道減速帶減速帶作業(yè)區(qū)域為：橋梁兩側(cè)各50米作業(yè)區(qū)域為：橋梁兩側(cè)各50米圖3門洞行車效果圖正視圖現(xiàn)澆箱梁支架驗算一、滿堂支架驗算（一）、驗算對象：該驗算采用箱梁墩頂橫隔梁處最大荷載作為驗算截面。（二）、驗算項目：1、竹膠板強度及剛度2、10×10cm橫方木強度及剛度3、15×10cm縱方木強度及剛度4、支架的強度、穩(wěn)定性及剛度5、地基應(yīng)力計算及地基沉降量的驗算（三）、荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算：1、模板、支架自重、桿件：竹膠板：q1＝0.3KN/m2方木：q1’＝0.04KN/m2扣件桿件:q1"＝1.13KN/m22、新澆筑鋼筋砼：按梁端橫隔板、腹板處，最不利計算：q2＝1.7×26÷1×1.2=53.04KN/m23、施工人員和施工料、具等行走運輸或堆放的荷載：取q3＝2.5KN/m2；4、振搗砼時產(chǎn)生的荷載：對水平面板取q4＝2.0KN/m2（四）、竹膠板強度及剛度驗算：1、計算模型：竹膠板計算模型取跨度為1米的兩端簡支梁進行檢算，計算范圍為1×1米。2、荷載計算：qmb1＝（0.04+0.3+53.04+2.5+2.0）×0.3＝17.364KN/m3、截面參數(shù)計算：I=bh3/12=1000×183=486000mm4W＝1/6bh2＝1×1.0×0.0182/6＝5.4×10-5m34、內(nèi)力計算：Mmax＝1/8(qmb1·l2)＝1/8×17.364×0.32＝0.195KN·m5、強度計算：σ＝Mmax/W＝0.195×103/(5.4×10-5)×10-6＝3.6Mpa<［fw竹膠板］＝15Mpa強度滿足要求！6、剛度計算：f=(5qmb3l4)/(384EI)=5×17.364×3004/(384×5000×486000)=0.75mm<〔f〕=75mm剛度滿足要求！（五）、橫向方木驗算：（10×10cm）1、計算模型：方木排距根據(jù)采用的模板剛度來確定，本工程竹膠板規(guī)格為2.44×1.22m，方木凈距按30cm。計算模型取跨度為60厘米的兩端簡支梁。10*10cm方木受力圖2、荷載計算：q=(0.04+0.3+53.04+2.5+2)×0.3=17.364KN/m23、截面特性計算：I＝＝＝833.3cm4＝8.33×106mm4W＝＝＝166.7cm3＝1.667×105mm34、內(nèi)力計算：M1＝＝＝0.78KN·mQ1===5.2KN5、強度驗算：σ＝＝＝4.68MPa＜［fW方木］=14.5MPaτ＝＝＝0.78Mpa＜［fV方木］=1.5Mpa6、剛度計算：經(jīng)驗算：10×10cm方木強度、剛度均滿足使用要求。（六）、縱向方木驗算：（15×10cm）1、計算模型：縱向方木列距由其所承擔(dān)的橫向方木的剛度控制，沿順橋向的跨距由其本身的剛度控制，本項目立桿的橫向間距為60×90厘米，因此，按計算跨墩為90厘米的簡支梁進行驗算，計算范圍為0.6米×0.9米。15*10cm方木受力模型2、荷載計算:qzm1＝(0.04+0.3+53.04+2.5+2)×0.6＝34.728KN/m3、截面特性計算：I＝＝＝1250cm4＝1.25×107mm4W＝＝＝250cm3＝2.5×105mm34、內(nèi)力計算：M＝＝＝3.52KN·mQ＝0.5×q1·l＝0.5×34.73×0.9＝15.63KN5、強度驗算：σ＝＝＝14MPa＜［fW方木］=14.5MPa(東北落葉松強度設(shè)計值)經(jīng)驗算：15×10cm方木強度滿足要求！6、剛度計算：經(jīng)驗算：15×10cm方木剛度滿足使用要求?。ㄆ撸?、扣件立桿驗算：1、計算模型：計算單元取立桿中心1.2米范圍內(nèi)的荷載進行計算。由于考慮到腹板處受力較大，故將腹板處立桿加密為0.6×0.6m的間距，即橫橋向間距為0.6m,順橋向間距為0.6m；其頂托、底托外露長度不得大于10cm；在離地30cm處必須設(shè)置一道“掃地”橫桿；其受力簡圖如下：2、荷載計算：P1＝(0.3+0.04+1.13+53.04+2.0+2.5)×0.6×0.6＝21.24KN3、立桿強度計算分配到每根扣碗桿件立桿的荷載：N=P=21.24KN<［N］=30KN滿足扣件桿件豎向步距為1.2m的承載力要求！4、立桿穩(wěn)定性驗算:每根立桿承受軸向壓力N=21.24KN，取豎向間距L0＝1.2m，驗算立桿的穩(wěn)定，按進行驗算，ф48×3.5mm鋼管環(huán)形截面面積根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，屬于b類截面。由λ=76.05查表，將以上各值代入下式即得：經(jīng)計算滿足穩(wěn)定性要求！（八）、支架穩(wěn)定性驗算：支架體系采用60×60cm的布置結(jié)構(gòu)（按最不利計算），根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/(фA)+MW/W≤f1、N值的計算：由《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，5.2.7組合風(fēng)荷載時的立桿軸向力設(shè)計值計算公式N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4∑NQK支架自重產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值：立桿高度7m，每根立桿配90、60橫桿各9根，90橫桿重量為3.63kg，60橫桿重量為2.47kg，每根立桿重量為51.93kg，頂托重量8.31kg，底座8.5kg，因此，NG1K=9×（3.63+2.47）+51.93+8.31+8.5=1.21KN結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸向標(biāo)準(zhǔn)值：NG2K=0.9×q2=0.9×53.04×0.6×0.6=19.1KN施工荷載產(chǎn)生的軸向標(biāo)準(zhǔn)值總和：∑NQK=（q1+q1’+q1"+q3+q4）×0.6×0.9=(0.3+0.04+1.13+2.5+2)×0.6×0.9=3.22KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4∑NQK=1.2×（1.21+19.1）+0.9×1.4×3.22=28.43KN2、ф值計算：長細(xì)比：λ=l0/il0=kμ（h+2a）（k為立桿計算長度附加系數(shù)，根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，表5.3.4等k=1.155；μ為單桿計算長度，a為立桿伸出頂層水平桿中心線到支撐點的長度，參考《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄C表C-2得μ=1.257；h為步距=0.6m，a=0.3）回轉(zhuǎn)半徑i=√D2+d2/4=15.8mm=0.0158m由此得：λ=l0/i=kμ（h+2a）/i=1.155×1.257×（0.6+2×0.3）÷0.0158=110.3查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄C表得：λ=110.3時，ф=0.4963、A值計算：A=л（D2-d2）/4=489mm24、MW值計算：查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，5.2.9得MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4×WK×la×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表8.2.1得uz=1us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表6.3.1第32項得：us=1.3w0基本風(fēng)壓，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》附表D.4w0=0.25KN/㎡故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1×1.3×0.25=0.2275KNla立桿縱距0.6mh立桿步距0.6m故：MW=0.9×1.4×WK×la×h2/10=0.01KN5、W值計算：查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，附錄B表得W=5.08cm3=5.08×10-6m3則：N/(фA)+MW/W=28.43/（0.496×4.89×10-4）+0.01/5.08×10-6=1.19×105KN/㎡查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，5.1.6表得，f=2.05×105KN/㎡N/(фA)+MW/W≤f，因此，支架穩(wěn)定性滿足要求（九）、地基承載力驗算：根據(jù)支架穩(wěn)定計算中數(shù)據(jù)，每根立桿的支架重量1.21KN，結(jié)構(gòu)自重19.1KN，立桿底托寬度12㎝×寬12㎝，所以基礎(chǔ)底面最大荷載為：P1=（19.1+1.21）/（0.12×0.12）=1.41Mpa基礎(chǔ)底面下澆注15cm厚C25素混凝土和換填50cm中風(fēng)化巖（承載力約150Kpa）。P1<25（砼強度），因此荷載能傳遞至下層地基。立桿間距0.6×0.6m，P2=（19.1+1.21）/（0.6×0.6）=56KpaP2<150Kpa（地基承載力），因此滿足要求。二、門洞驗算門洞為單雙門洞，凈寬為4.5m，采用單根工字鋼跨門洞,縱梁跨度為5.3m，按簡支形式計算。1、I40A縱向工字鋼驗算：40A工字鋼特性如下：彈性模量E=2.1×105MPa單位重量：67.56Kg/m慣性矩Ix=21741cm4Sx=631.2cm3Ix:Sx=344.4mmδ=10.5mm彎曲應(yīng)力[σw]=145MPaWx=1085.7cm3剪應(yīng)力[г]=85MPaC50鋼筋混凝土密度：ρ≈26KN/m3；具體驗算過程如下：（1）、恒載：鋼筋混凝土自重為：鋼筋混凝土密度采用26KN/m3，安全系數(shù)取1.2。全斷面面積為12.25㎡，工字鋼間距0.6m，按最不利單根工字鋼支撐全斷面計算，每根工字鋼上荷載為：12.25×26×0.6×1.2=229.3KN。箱梁底寬6.5m，因此q砼=229.3÷6.5=35.28KN/m（2）、竹膠板、U托、方木：竹膠板取0.5KN/m2，方木取1KN/m2，U托、碗扣支架平均每米3根，合計0.3KN/m2三項合計?。?）、40A工字鋼：理論重量：67.56kg/m，間距60cm，截面每延米自重為：（4）、施工荷載包括施工人員和施工材料機具行走和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值以及振搗荷載：取每平方米為2.0kPa。計算寬度約為圖中陰影部分的底面長度，則每米荷載為：則工字鋼最不利均布荷載為以上各荷載總和：按簡支計算：總彎矩：M=1/8ql2=1/8×38.24×5.32=134.3KN·M（按5.3最不利情況計算）彎矩正應(yīng)力：σ=M/W=134.3×103/1085.7×10-6=123.7MPa＜145MPa剪力：Qx=0.5ql=0.5×38.24×5.3=101.34KN最大剪應(yīng)力：τmax=（Qx×Sx）/（Ix×δ）=（101.34×631.2）/（21714×10.5）=28MPa＜85MPa跨中撓度：?=5qL4/384EIx=(5×38.24×103×5.34)/(384×2.1×1011×21714×10-8)=8.6mm＜4800/400=12mm所以選用的40A工字鋼作為能滿足抗彎強度、抗剪強度、跨中撓度的要求。2、人洞位置碗扣支架驗算：（1）、恒載：鋼筋混凝土自重為：鋼筋混凝土密度采用26KN/m3，安全系數(shù)取1.2。人孔位置工字鋼范圍2.2m，2.2m箱梁重量（斷面面積為12.25㎡）為：12.25×26×2.2×1.2=840.84KN。碗扣支架一側(cè)受力為840.84÷2=420.42KN/m（2）、竹膠板、U托、方木：竹膠板取0.5KN/m2，方木取1KN/m2，U托、碗扣支架平均每米3根，合計0.3KN/m2碗扣支架一側(cè)受力1.8×2.2×11.75÷2=23.27KN（3）、40A工字鋼（67.56kg/m）：門洞位置工字鋼40根，碗扣支架一側(cè)受力67.56×2.2×40÷2=29.73KN：（4）、施工荷載包括施工人員和施工材料機具行走和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值以及振搗荷載：取每平方米為2.0kPa。計算寬度約為圖中陰影部分的底面長度，則每米荷載為：碗扣支架一側(cè)受力2×2.2×11.75÷2=25.85KN：則工字鋼最不利均布荷載為以上各荷載總和：碗扣支架間距0.3m，共3排立桿，每排25根，共75根。499.3÷75=6.7KN<30KN（單根立桿受力30KN），滿足要求。3、I36A分配梁的設(shè)計驗算：其特性如下：彈性模量E=2.1×105MPa、單位重量：60Kg/m、慣性矩Ix=15796cm4、Sx=508.8cm3、Ix:Sx=310.45mm、δ=10mm、彎曲應(yīng)力[σw]=145MPa、Wx=877.6cm3、剪應(yīng)力[г]=125MPa。以門洞中間跨處分配梁受力為最不利位置計算，跨度2m：（1）、恒載：鋼筋混凝土自重為：鋼筋混凝土密度采用26KN/m3，安全系數(shù)取1.2。雙門洞中間跨處承擔(dān)約3.5m箱梁重量（斷面面積為12.25㎡）為：3.5×26×12.25×1.2=1337.7KN。箱梁底寬6.5m，工字鋼上荷載q砼=1337.7÷6.5=205.8KN/m。（2）、竹膠板、U托、方木：竹膠板取0.5KN/m2，方木取1KN/m2，U托、碗扣支架平均每米3根，合計0.3KN/m2三項合計?。?）、36A工字鋼：理論重量：60kg/m，截面每延米自重為：（4）、施工荷載包括施工人員和施工材料機具行走和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值以及振搗荷載：取每平方米為2.0kPa。計算寬度約為圖中陰影部分的底面長度，則每米荷載為：則工字鋼最不利均布荷載為以上各荷載總和：最大彎矩：M=1/8ql2=1/8×219.7×22=109.85KN·M彎矩正應(yīng)力：σ=M/W=109.85×103/877.6×10-6=125MPa＜145MPa剪力：Qx=0.5ql=0.5×219.7×2=219.7KN最大剪應(yīng)力：τmax=（Qx×Sx）/（Ix×δ）=（219.7×508.8）/（15796×10）=70.8MPa＜85MPa跨中撓度：?=5qL4/384EIx=