模板工程施工、計算書

9.1 地下室墻模板計算書 19.2 地下室柱模板計算書 79.3 地下室梁模板計算書 169.4 地下室板模板計算書 319.1 地下室墻模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土墻名稱地下室外墻新澆混凝土墻墻厚(mm)300混凝土墻的計算高度(mm)4800混凝土墻的計算長度(mm)50000二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.8新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.8}＝min{34.348，115.2}＝34.348kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.8]＝min[34.35，115.2]＝34.35kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×34.348+0.9×1.5×2.000)＝47.35kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝34.348kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)100主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)150對拉螺栓橫向間距(mm)600對拉螺栓豎向間距(mm)500模板設(shè)計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×132/6＝14083.333mm3，I＝bh3/12＝500×133/12＝91541.667mm41、強度驗算q＝bS承＝0.5×47.352＝23.676kN/m面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.118kN·mσ＝Mmax/W＝0.118×106/14083.333＝8.406N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝0.5×34.348=17.174kN/m面板變形圖(mm)ν＝0.418mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁截面慣性矩I(cm4)142.9171、強度驗算q＝bS承＝0.225×47.352＝10.654kN/m小梁彎矩圖(kN·m)小梁剪力圖(kN)Mmax＝0.267kN·mσ＝Mmax/W＝0.267×106/40833＝6.543N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝0.225×34.348=7.728kN/m小梁變形圖(mm)ν＝0.201mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm滿足要求！3、支座反力計算R1=5.869kN，R2=...R249=5.217kN，R250=4.565kN六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型雙鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁截面慣性矩I(cm4)9.891、強度驗算主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.476kN·mσ＝Mmax/W＝0.476×106/4120＝115.413N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算主梁變形圖(mm)ν＝0.74mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8對拉螺栓橫向驗算間距m＝max[600，600/2+150]＝600mm對拉螺栓豎向驗算間距n＝max[500，500/2+200]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×47.352＝13.495kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！9.2 地下室柱模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱地下室框柱新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1000新澆混凝土柱的計算高度(mm)5000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)1000二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)5新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5}＝min{29.868，120}＝29.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5]＝min[29.87，120]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350柱長邊小梁根數(shù)6柱短邊小梁根數(shù)6柱箍間距l(xiāng)1(mm)600模板設(shè)計平面圖1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨連續(xù)梁驗算靜載線荷載q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.6×29.868＝23.297kN/m活載線荷載q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.6×2＝1.62kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×23.297×0.22-0.121×1.62×0.22＝-0.108kN·mσ＝Mmax/W＝0.108×106/(1/6×600×152)＝4.78N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算作用線荷載q＝bS正＝0.6×29.868＝17.921kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×17.921×2004/(100×9350×(1/12×600×153))＝0.115mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)60×80小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782最低處柱箍離樓面距離(mm)2001、強度驗算小梁上作用線荷載q＝bS承＝0.2×41.528＝8.306kN/m小梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.316kN·mσ＝Mmax/W＝0.316×106/64×103＝4.937N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN·m)Vmax＝3.018kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.018×1000/(2×60×80)＝0.943N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁上作用線荷載q＝bS正＝0.2×29.868＝5.974kN/m小梁變形圖(mm)ν＝0.212mm≤[ν]＝1.5mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=5.651正常使用極限狀態(tài)Rmax=4.065五、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質(zhì)規(guī)格(mm)Ф48×3柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍截面面積A(cm2)4.24模板設(shè)計立面圖1、柱箍強度驗算連續(xù)梁中間集中力取小P值；兩邊集中力為小梁荷載取半后，取P/2值。長邊柱箍：取小梁計算中b=1000/(6-1)=200mm=0.2m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)Rmax＝5.651kNP=Rmax/2=2.826kN正常使用極限狀態(tài)：R’max＝4.065kNP’=R’max/2=2.032kN長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍彎矩圖(kN·m)長邊柱箍剪力圖(kN)M1＝0.246kN·m，N1＝6.163kN短邊柱箍：取小梁計算中b=1000/(6-1)=200mm=0.2m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)Rmax＝5.651kNP=Rmax/2=2.826kN正常使用極限狀態(tài)：R’max＝4.065kNP’=R’max/2=2.032kN短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍彎矩圖(kN·m)短邊柱箍剪力圖(kN)M2＝0.246kN·m，N2＝6.163kNN/A+M/Wn＝6.163×103/424+0.246×106/(4.49×103)＝69.341N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、柱箍撓度驗算長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍變形圖(mm)短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍變形圖(mm)ν1＝0.061mm≤[ν]＝l/400＝1.032mmν2＝0.061mm≤[ν]＝l/400＝1.032mm滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26N＝6.163×2=12.326kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！N＝6.163×2=12.326kN≤26kN滿足要求！9.3 地下室梁模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×800模板支架高度H(m)5模板支架橫向長度B(m)40模板支架縱向長度L(m)50支架外側(cè)豎向封閉欄桿高度Hm(mm)5000梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份江蘇0.35ωk=ω0μzμst=0.026地區(qū)連云港風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)6風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw3.606ωfk=ω0μzμstw=0.644豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0.178三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)800梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)300新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁間距200每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×3]×1＝30.7kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×30.7×0.22＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/28166.667＝5.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×2004/(100×10000×183083.333)＝0.093mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜L+0.437q1活L=0.375×26.65×0.2+0.437×4.05×0.2＝2.353kNR2=1.25q1L=1.25×30.7×0.2＝7.675kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2L=0.375×20.5×0.2＝1.538kNR2'=1.25q2L=1.25×20.5×0.2＝5.125kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)142.917小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.353/1＝2.353kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2]/b=Max[7.675]/1=7.675kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R3/b=2.353/1＝2.353kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/2=0.052kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.25)=0.358kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.25)=0.358kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.4/2)/2×1=2.572kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2×1=2.572kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.353+0.052+0.358+2.572=5.334kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.675+0.052=7.727kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.353+0.052+0.358+2.572=5.334kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.334,7.727,5.334]=7.727kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.538/1＝1.538kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2']/b=Max[5.125]/1=5.125kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R3'/b=1.538/1＝1.538kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/2=0.04kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.355kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2×1=1.355kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.538+0.04+0.275+1.355=3.208kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=5.125+0.04=5.165kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.538+0.04+0.275+1.355=3.208kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.208,5.165,3.208]=5.165kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.727×0.82，0.5×7.727×0.32]＝0.618kN·mσ=Mmax/W=0.618×106/40833=15.139N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.727×0.8，7.727×0.3]＝3.864kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.864×1000/(2×50×70)＝1.656N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.165×8004/(100×9350×142.917×104)＝0.825mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[800/150，10]＝5.333mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.165×3004/(8×9350×142.917×104)＝0.391mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.727×0.8,0.375×7.727×0.8+7.727×0.3]=7.727kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.334kN,R2=7.727kN,R3=5.334kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.165×0.8,0.375×5.165×0.8+5.165×0.3]=5.165kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.208kN,R2'=5.165kN,R3'=3.208kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.593×106/4120=143.817N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝4.545kNτmax=2Vmax/A=2×4.545×1000/384＝23.674N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.21mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.789kN，R2=16.818kN，R3=0.789kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.789,0.789]＝0.789kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]＝16.818kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1500+2×0.7×300)=1920mmλ=hmax/i=1920/16=120≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得：φ＝0.4522、風荷載計算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.026×0.8×1.52/10)＝0.004kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝0.789kN，R2＝16.818kN，R3＝0.789kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.4/2)/2×0.8=6.686kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.8=6.686kNNd＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1×1.3×0.15×(5-0.8)＝max[0.789+6.686，16.818，0.789+6.686]+0.819＝17.637kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝17636.518/(0.452×384)+0.004×106/4120＝102.582N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=5/40=0.125≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.644=0.58kN/m：風荷載作用在支架外側(cè)豎向封閉欄桿上產(chǎn)生的水平力標準值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×5×0.178=0.801kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×52×0.58+5×0.801=11.25kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=402×0.9×[0.15×5/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×40/2=2093.333kN.m≥3γ0Mok=3×1×11.25=33.75kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算【本項簡化計算了部分要點，建議采用“一般性樓蓋驗算”模塊進行詳細的樓板承載力復核計算】支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)9.686混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.911立桿墊板長a(mm)100立桿墊板寬b(mm)100F1=N=17.637kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=380mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1920mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1920×380/1000=465.266kN≥F1=17.637kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×10000/1000=392.283kN≥F1=17.637kN滿足要求！9.4 地下室板模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-20194、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B1，標高4.95m新澆混凝土樓板板厚(mm)250模板支架高度H(m)4.95模板支架縱向長度L(m)50模板支架橫向長度B(m)40支架外側(cè)豎向封閉欄桿高度Hm(mm)5000二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份江蘇0.35ωk=ω0μzμst=0.026地區(qū)連云港風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw3.606ωfk=ω0μzμstw=0.644豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0.178三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500頂層步距hˊ(mm)1500支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)300小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)300主梁最大懸挑長度l2(mm)100設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×1=11.85kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝11.85×0.32/8＝0.133kN·mσ＝Mmax/W＝0.133×106/28166.667＝4.733N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×3004/(384×10000×183083.333)=0.367mmνmax=0.367mm≤min{300/150，10}=2mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)142.917小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×0.3=3.627kN/m因此，q1靜＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3=2.367kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×3×0.3＝1.26kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×2.367×0.92+0.125×1.26×0.92＝0.367kN·mM2＝q1L12/2=3.627×0.32/2＝0.163kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.367，0.163]＝0.367kN·mσ=Mmax/W=0.367×106/40833=8.994N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×2.367×0.9+0.625×1.26×0.9＝2.04kNV2＝q1L1＝3.627×0.3＝1.088kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.04，1.088]＝2.04kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.04×1000/(2×50×70)＝0.874N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.3＝1.973kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.973×9004/(100×9350×142.917×104)＝0.505mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.973×3004/(8×9350×142.917×104)＝0.149mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×0.3＝3.699kN/mq1靜＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.439kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.3＝2.033kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.699×0.9＝4.161kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×2.439+0.437×1.26)×0.9+3.699×0.3＝2.428kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.497kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.033×0.9＝2.287kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.033×0.9+2.033×0.3＝1.296kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.372kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.715×106/4120=173.655N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.588×1000/384＝23.893N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=1.019mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm懸挑段νmax＝0.421mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=5.4kN，R2=7.824kN，R3=8.378kN，R4=3.368kN圖二支座反力依次為R1=4.328kN，R2=8.157kN，R3=8.157kN，R4=4.329kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝8.378/0.6=13.964kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、長細比驗算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×300=1920mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1920/16=120≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風荷載:λ=l0/i=1920.000/16=120查表得，φ1=0.452Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.026×0.9×1.52/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.4,8.157,8.378,4.329]/0.6+1×1.35×0.15×4.95=14.966kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝14.966×103/(0.452×384)+0.004×106/4120=87.299N/mm2≤[σ]=205N