(高清版)GB∕T 9652.2-2019 水輪機調(diào)速系統(tǒng)試驗

ICS27.140GB/T9652.2—2019水輪機調(diào)速系統(tǒng)試驗(IEC60308:2005,Hydraulicturbines—Testingofcontrolsystems,NEQ)國家市場監(jiān)督管理總局中國國家標準化管理委員會GB/T9652.2—2019 I 8試驗報告 附錄A(規(guī)范性附錄)測試系統(tǒng)誤差和分辨率 IGB/T9652.2—2019GB/T9652分為以下兩個部分：——GB/T9652.1水輪機調(diào)速系統(tǒng)技術條件；——GB/T9652.2水輪機調(diào)速系統(tǒng)試驗。本部分為GB/T9652的第2部分。本部分按照GB/T1.1—2009給出的規(guī)則起草。本部分代替GB/T9652.2—2007《水輪機控制系統(tǒng)試驗》,與GB/T9652.2—2007相比主要技術變——對適用范圍進行了修改、補充(見第1章，2007年版的第1章);是微機型調(diào)速器，故刪除了機械液壓調(diào)速器、模擬電路電液調(diào)速器的有關條款(見2007年版的——對頻率測量環(huán)節(jié)的試驗內(nèi)容進行了補充(見6.10.2);——對接力器反應時間的測定方法進行了補充(見6.14,2007年版的6.19);——對微機調(diào)節(jié)器的調(diào)節(jié)參數(shù)校驗方法進行了補充與調(diào)整(見6.16,2007年版的6.11); ——補充了油壓漂移試驗內(nèi)容(見6.24);——對空載擾動試驗方法進行了補充(見6.26.2,2007年版的6.21);——增加了負荷調(diào)整試驗內(nèi)容(見6.27);——刪除了油泵軸功率試驗、效率試驗、振動試驗等內(nèi)容(見2007年版的6.27.2.2、6.27.2.3、——對附錄A進行了調(diào)整、完善(見附錄A,2007年版的附錄A)。本部分使用重新起草法參考IEC60308:2005《水輪機控制系統(tǒng)試驗》編制，與IEC60308:2005的一致性程度為非等效。本部分由中國電器工業(yè)協(xié)會提出。本部分由全國水輪機標準化技術委員會(SAC/TC175)歸口。ⅡGB/T9652.2—2019米建國。本部分所代替標準的歷次版本發(fā)布情況為： GB9652—1988;——GB/T9652.2—1997、GB/T9652.2—2007。1GB/T9652.2—20192規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文GB/T3797電氣控制設備GB/T9652.1水輪機調(diào)速系統(tǒng)技術條件GB/T17626.4電磁兼容試驗和測量技術電快速瞬變脈沖群抗擾度試驗GB/T31066電工術語水輪機控制系統(tǒng)DL/T1120水輪機調(diào)節(jié)系統(tǒng)測試與實時仿真裝置技術規(guī)程DL/T1235同步發(fā)電機原動機及其調(diào)節(jié)系統(tǒng)參數(shù)實測與建模導則DL/T1245水輪機調(diào)節(jié)系統(tǒng)并網(wǎng)運行技術導則DL/T1800水輪機調(diào)節(jié)系統(tǒng)建模及參數(shù)實測技術導則JB/T7036液壓隔離式蓄能器技術條件JB/T7037液壓隔離式蓄能器試驗方法JB/T7038液壓隔離式蓄能器殼體技術條件3試驗條件3.1.5試驗現(xiàn)場應具有良好的照明條件及通訊聯(lián)絡設備。3.2.3測試系統(tǒng)誤差和分辨率應符合附錄A的規(guī)定。2GB/T9652.2—20193.2.5試驗所采用的測試與實時仿真裝置應符合DL/T1120的要求。3.4.4設備工作條件應符合GB/T9652.1的規(guī)定。4試驗驗收的一般規(guī)定除應符合第3章試驗條件外，還應滿足如下要求：a)頻率信號源特性符合產(chǎn)品測頻方式的技術要求；b)輸入電源電壓波動不超過±10%,短暫波動不超過—10%～+15%。由有關各方首先確定驗收試驗大綱，明確試驗項目、方法、程序及儀器/儀表等。其余按照第3章進行。應按GB/T9652.1或合同規(guī)定的保證期內(nèi)，在產(chǎn)品出廠前和電站機組正式投運前進行驗收試驗。試驗儀器/儀表準備應按合同(協(xié)議)規(guī)定執(zhí)行。有關試驗儀器/儀表刻度校驗或精度，均應符合本部分及有關試驗各方的商定意見。應對調(diào)速器與油壓裝置進行檢查、調(diào)整及消除缺陷，以使設備處于正常運行狀態(tài)。電站試驗驗收組慣性時間常數(shù)Ta、水流慣性時間常數(shù)Tw和導葉(噴針)及輪葉(折向器)接力器的最低操作油壓pr一般宜由用戶與廠家各派出合格的試驗人員組成試驗小組，或由用戶委托第三方和廠家人員進行3GB/T9652.2—2019可按照第8章編寫試驗驗收報告，驗收報告應經(jīng)雙方試驗負責人簽字，還應注明原始記錄保存方。5試驗項目驗應結合DL/T1235、DL/T1245、DL/T1800進行。序號條號試驗項目型式試驗出廠試驗電站試驗驗收試驗1壓力容器耐壓試驗△2油泵試運轉及檢查△△△△3油泵閥組的調(diào)整試驗△△△△4油壓裝置密封性試驗及總漏油量測定△△△△5油壓裝置各油壓、油位信號整定值校驗△△△△6油壓裝置自動運行模擬試驗△△△△7電氣回路絕緣試驗△8電氣回路工頻耐受電壓試驗△△9抗干擾能力試驗△測頻/測速環(huán)節(jié)檢查試驗△△△△電氣-機械/液壓轉換組件試驗△隨動系統(tǒng)極限開環(huán)增益測定及開環(huán)增益整定試驗△接力器關閉與開啟時間調(diào)整△△△△接力器反應時間測定△△△永態(tài)轉差系數(shù)及調(diào)差率校驗△△比例增益Kp、積分增益K?、微分增益Kp的校驗△△調(diào)速系統(tǒng)靜態(tài)特性試驗及轉速死區(qū)測定△△△△轉槳式機組調(diào)速系統(tǒng)的協(xié)聯(lián)曲線及輪葉隨動系統(tǒng)不準確度測定試驗△△△△導葉(噴針)同步試驗△△△△4GB/T9652.2—2019序號條號試驗項目型式試驗水泵水輪機調(diào)速系統(tǒng)揚程與導葉開度關系校驗△△△△操作回路檢查及模擬動作試驗△△△△故障模擬和控制模式切換試驗△△△調(diào)速系統(tǒng)漏油量及靜耗油量測定△△△油壓漂移試驗△△△綜合漂移試驗△△△△空載試驗△△△負荷調(diào)整試驗△△△一次調(diào)頻試驗△△△△建模試驗△△孤網(wǎng)頻率調(diào)節(jié)試驗△△△甩負荷試驗△△△接力器不動時間測定△△△水泵水輪機背靠背啟動試驗△△△水泵水輪機的水泵啟動-調(diào)相-抽水試驗△△△△水泵水輪機的水泵工況失去動力試驗△△△△水泵水輪機的水泵工況轉發(fā)電工況試驗△△△△帶負荷72h連續(xù)運行試驗△△△水泵水輪機調(diào)速系統(tǒng)15d試運行△△△注1:“△”符號的是應做項目、“△*”是可選項目，各項試驗的順序可根據(jù)實際情況調(diào)整。注2:如無相應的環(huán)節(jié)功能，則不做該項試驗；對未列入表1的環(huán)節(jié)功能及外購件，則可按制造廠規(guī)定進行試驗。按GB/T150.4的規(guī)定進行耐壓試驗，試驗壓力按式(1)選?。骸璸.——試驗壓力，單位為兆帕(MPa);pp——設計壓力，單位為兆帕(MPa);[o].——壓力油罐材質在設計溫度下的許用應力，單位為兆帕(MPa)。試驗時壓力應緩慢上升，達到試驗壓力p后，保持30min,試驗介質溫度不得低于5℃。然后將5GB/T9652.2—2019壓力降至試驗壓力的80%,并保持30min,再對所有焊接接頭和連接部位進行檢查。如有滲漏，修補后重新試驗。6.1.2液壓隔離式蓄能器耐壓試驗按GB/T150.4、JB/T7036、JB/T7037、JB/T706.2油泵試運轉及檢查啟運前，向泵內(nèi)注滿工作油，打開進、出口閥門，點動檢查電機轉向，確定無異常后，空載運行1h。然后分別在25%、50%、75%額定油壓下各運行10min,再升至額定油壓下運行1h,應無異常現(xiàn)象。6.2.2油泵輸油量測定在額定油壓及室溫條件下，啟動油泵向定量容器中輸油(或采用流量計),記下實測輸油量Q;或計量容積V;及計量時間t;,按式(2)算出實測Q;值，重復3次，取其平均值：……Q壓力點油泵實測輸油量，單位為立方米每小時(m3/h);V;——壓力點實測計量容積，單位為升(L);t;——壓力點實測計量時間，單位為秒(s)。6.3油泵閥組的調(diào)整試驗6.3.1卸載閥的調(diào)整試驗6.3.1.1對于采用純機械方式加載/卸載的閥組，需通過改變節(jié)流孔大小，調(diào)整卸載/加載時間；當油泵達到額定轉速時，卸載閥排油孔應被封閉。6.3.1.2對于采用電磁閥控制加載/卸載的閥組，則只需直接通過油壓裝置電氣控制柜(箱)設置加載卸載時間。6.3.2安全閥的調(diào)整試驗6.3.2.1調(diào)整安全閥的調(diào)節(jié)螺栓，使油壓高于工作油上限2%時，安全閥開始排油，油壓高于工作油壓上限的10%以前，安全閥應全部開啟，且壓力油罐/蓄能器中油壓不再升高。6.3.2.2油壓低于工作油壓下限以前，安全閥應完全關閉，此時安全閥的漏油量不得大于油泵輸油量6.3.2.3在上述調(diào)整試驗過程中安全閥應無強烈的振動和噪聲。6.3.3單向閥(逆止閥)的試驗壓力油罐/蓄能器油壓在額定油壓以下時，手動啟動油泵，當壓力升至正常壓力上限時停泵，油泵的6.4油壓裝置密封性試驗及總漏油量測定6.4.1壓力油罐/蓄能器的油壓和油位均保持在正常工作范圍內(nèi)，關閉所有閥門，8h后油壓下降不得大于額定油壓的4%;宜在油泵停動30min后開始記錄壓力和油位，8h內(nèi)環(huán)境溫差應不大于8℃。6GB/T9652.2—2019現(xiàn)象。位變化反推蓄能器油位變化。通過對壓力油罐/蓄能器輸油和排油的方式來改變油定。壓力信號器動作值與整定值的允許偏差為整定值的±2%;油位信號器的動作值允許偏差為6.6.1試驗時，通過對壓力油罐人為排油、排氣的方法控制油壓和油位的變化檢查油壓裝置電氣控制6.6.2不得采用人工撥動信號器接點的方式進行模擬試驗。對于采用油、氣分離式蓄能器的油壓裝6.7.1試驗條件：環(huán)境溫度15℃~35℃,相對濕度45%～75%。6.7.2絕緣試驗應包括所有接線和器件，試驗中應采取措施，防止電子元器額定工作電壓U;/V兆歐表的額定電壓/Va)環(huán)境溫度15℃~35℃,相對濕度45%～75%,對不能承受規(guī)定試驗電壓的元件，應將其短b)工頻耐受電壓試驗應在絕緣電阻合格后進行。a)在設備已完全關閉后進行試驗。對不能承受規(guī)定電壓的元件，應將其短接或斷開。安裝在帶電部件和裸露導電部件之間的抗干擾電容器不應斷開，應能耐受試驗電壓。見GB/T3797。b)試驗應在非電路連接的各電路之間以及各電路與外殼之間按GB/T9652.1的規(guī)定進行。c)試驗時，試驗電壓應從零或不超過全值的1/2開始，然后在幾秒之內(nèi)將試驗電壓穩(wěn)定增加到規(guī)7GB/T9652.2—2019定的最大值并維持5s。試驗后將電壓逐漸下降至零。接力器穩(wěn)定在50%位置。將帶有50Ω終端負載的電快速瞬變脈沖群發(fā)生器以共模形式將GB/T9652.1規(guī)定的干擾信號耦合到受試線路。試驗方法按照GB/T17626.4。6.10.1試驗用頻率信號源應具有足夠功率，其分辨率應符合附錄A的要求。6.10.2對頻率信號整型電路的各路頻率輸入通道，分別輸入與實際電壓互感器(TV)信號電壓相當?shù)念l率信號(包括系統(tǒng)TV、發(fā)電機機端TV),以及反映機組大軸轉速的齒盤探頭脈沖信號，逐一改變頻率6.10.3測頻/測速環(huán)節(jié)最小工作信號電壓測定：信號頻率為額定值且恒定，由高向低改變信號電壓幅試驗應在組件工作正常、機械/電氣零位調(diào)整完畢的條件下進行。試驗時環(huán)境溫度、油溫及工作油用頻率法進行試驗。組件帶實際負載，輸入0.02H組件工作在線性范圍內(nèi)，必要時可加入偏置信號。對于位移輸出型電氣-機械轉換組件，用位移傳感器測量輸出位移；對于流量輸出型電氣-液壓轉換組件，可用動態(tài)流量變送器或用帶有位移或速度傳感器6.11.4.1對于位移輸出型電氣-液壓轉換組件，保持輸入控制信號為零，裝置帶實際負載，在8GB/T9652.2—2019記錄當時油溫。統(tǒng)輸入端施加20%最大反饋電壓的階躍擾動信號，觀察在各種開環(huán)增益下的接力器動作穩(wěn)定性。開環(huán)增益置整定值的確定原則是在滿足轉速死區(qū)和隨動系統(tǒng)不準確度考核指標要求的前提下選取較小值。b)操作緊急停機閥的動作和復歸；6.13.2記錄接力器在25%～75%行程之間移動所需時間，取其2倍作為接力器開啟或關閉時間。保證計算設計要求調(diào)整接力器延緩段時間和拐點位置。試驗應在無水或靜水狀態(tài)下進行。6.14.2試驗方法1進行隨動系統(tǒng)的開環(huán)階躍試驗，按開啟或關閉方向逐次使主配壓閥從中間位置迅速移動到整定位置。主配壓閥由中間位置向開啟或關閉側的位移，各測6點以上；將主配壓閥相對行程與主接力器相對速度的關系曲線，曲線斜率的倒數(shù)即為接力器反應時間Tyv。9GB/T9652.2—20196.14.3試驗方法2使調(diào)速器處于模擬的并網(wǎng)發(fā)電狀態(tài)，Kp、Kp、bp置于零，人工頻率/轉速死區(qū)E?置于零，K?置于選定值，對調(diào)速器施加絕對值逐漸增大的正/負頻率階躍信號，測量并記錄主配壓閥行程和主接力器速度，繪制主配壓閥相對行程與主接力器相對速度的關系曲線，曲線斜率的倒數(shù)即為接力器反應時間Tyv。6.14.4不同基準下接力器反應時間的關系對于同一調(diào)速器，主配壓閥基準行程取值不同，將影響主配壓閥輸入的標幺值，從而導致接力器反應時間數(shù)值不同。以主配壓閥閥芯實際最大行程Sm作為基準時得出的接力器反應時間Tyv,與GB/T31066定義的接力器響應時間常數(shù)T,在數(shù)值上相差開環(huán)增益的倍數(shù)，其量化關系可按式(3)折算：式中：……S,——在線性假設前提下，輸入信號(轉速或中間接力器行程)相對偏差有效值折算至100%時，所對應的主配壓閥閥芯行程理論值，單位為米(m);SM——主配壓閥閥芯實際最大行程，單位為米(m)。6.15永態(tài)轉差系數(shù)及調(diào)差率校驗6.15.1永態(tài)轉差系數(shù)bp校驗6.15.1.1使調(diào)速系統(tǒng)進入開度調(diào)節(jié)模式，用外接頻率信號源作為機組頻率信號，開環(huán)增益置于整定值，人工頻率/轉速死區(qū)E?及人工開度死區(qū)Ey置于零，開度限制置于最大值，Kp、K?置于整定值，Kp置于零。6.15.1.2當bp分別置于2%、4%、6%、8%時，改變輸入信號頻率，測量接力器某兩個輸出值Y?、Y?及對應的輸入信號頻率值f?、f?。6.15.1.3按式(4)計算各bp設值下的實測bp:式中：fr——額定頻率，單位為赫茲(Hz);Ymax——接力器最大行程，單位為毫米(mm)。6.15.2調(diào)差率ep校驗6.15.2.1使調(diào)速系統(tǒng)進入功率調(diào)節(jié)模式，用外接頻率信號源作為機組頻率信號，開環(huán)增益置于整定值，人工頻率/轉速死區(qū)E及人工功率死區(qū)Ep置于零，開度限制置于最大值，Kp、K?置于整定值，Kp置于零。6.15.2.2當ep分別置于3%、4%、6%、8%時，改變輸入信號頻率，測量某兩個有功功率值P?、P?及對應的輸入信號頻率值f?、f2。6.15.2.3按式(5)計算各ep設值下的實測ep:GB/T9652.2—2019示波器，錄制調(diào)節(jié)器控制輸出y.的過渡過程，從錄波圖可直接求取Kp、K?,見圖1。Kp△xKp△x(Kp/K?圖1數(shù)字調(diào)節(jié)器控制輸出錄波曲線120ms;對調(diào)節(jié)器施加有效頻率偏差為△x的階躍頻率信號，錄制調(diào)節(jié)器控制輸出yu的過渡過程，從錄波圖可測得Kp、T1y,見圖2,圖中t為數(shù)字調(diào)節(jié)器的采樣周期。GB/T9652.2—2019圖2數(shù)字調(diào)節(jié)器控制輸出錄波曲線26.17.1調(diào)速系統(tǒng)在模擬并網(wǎng)發(fā)電狀態(tài)、開度調(diào)節(jié)模式，開環(huán)增益置于整定值，人工頻率/轉速死區(qū)Er置于4%,由外接頻率信號源作為機組頻率信號。6.17.3在5%～95%的接力器行程范圍內(nèi)，測點不得少于8點。如有1/4以上測點不在曲線上或測點6.17.4根據(jù)上述試驗數(shù)據(jù)，得出接力器開/關兩個方向的靜態(tài)特性曲線，兩條曲線間的最大區(qū)間即為轉速死區(qū)ix。6.17.5用階躍頻率信號法測定轉速死區(qū)ix,方法步驟如下：d)開始選取的階躍信號幅值應小于被測調(diào)速系統(tǒng)可能最小轉速死區(qū)的一半，在此信號作用下，e)然后逐次增大階躍信號幅值進行上述擾動。當信號幅值增至某值，接力器開始產(chǎn)生與此信號相對應的運動時，在該信號下重復3次正、負擾動，要求接力器的運動方向每次均與該信號的f)用同樣的方法求出接力器在50%和80%行程位置時滿足上述要求的最小信號。g)上述所得3個信號中的最大值的2倍即為該調(diào)速系統(tǒng)的轉速死區(qū)ix。h)試驗中，每次擾動應在前次擾動引起的接力器運動穩(wěn)定之后進行，階躍頻率信號和接力器行程信號應由自動記錄儀記錄。GB/T9652.2—20196.17.6實際電網(wǎng)頻率下測定轉速死區(qū)ix,方法步驟如下：=4%,其他試驗條件同6.17.1。b)用試驗記錄儀自動記錄頻率信號和接力器位置信號。當頻率變化相當慢，調(diào)速器能夠跟隨變化而使跡線圖形呈橢圓狀平行四邊形時，跡線包絡線間與頻率軸平行的最大跡線長度即為轉6.17.7人工頻率/轉速死區(qū)校驗應在調(diào)速系統(tǒng)轉速死區(qū)ix測定后，投入人工頻率/轉速死區(qū)E,并置6.18轉槳式機組調(diào)速系統(tǒng)的協(xié)聯(lián)曲線及輪葉隨動系統(tǒng)不準確度測定試驗頭下的協(xié)聯(lián)關系試驗。接力器行程的穩(wěn)態(tài)點。6.19.1對于多噴嘴沖擊式水輪機或每個導葉接力器單獨控制的機組，導葉/噴針間的同步要求見6.19.2選任一導葉/噴針接力器為參照對象。在50%～80%導葉/噴針接力器行程之間，一個方向緩慢增大或減小開度給定值或頻率值，記錄接力器位置(縱坐標)和其他選定的導葉(噴針)接力器位置(橫坐標),得出一系列位置增大和減小的封閉滯環(huán)曲線。6.19.3從上述滯環(huán)曲線中求取2個導葉(噴針)接力器位置的偏差和任一導葉(噴針)接力器位置對所有導葉(噴針)接力器平均位置的偏差。GB/T9652.2—2019換等模擬動作試驗。器位移變化。調(diào)速系統(tǒng)置于自動控制方式，接力器調(diào)整至50%行程的位置，并接力器分別置于25%、50%和75%的開度，在調(diào)節(jié)參數(shù)、指令信號及輸入信號不變的條件下，使油壓在GB/T9652.1規(guī)定的正常工作范圍內(nèi)變化，測量接力器在不同位置時的行程漂移值，并取其平均在GB/T9652.1規(guī)定的正常工作范圍內(nèi)，所有調(diào)節(jié)參數(shù)置于整定值，并使接力器在50%行程位置。6.25.3將8h試驗過程中記錄的接力器行程最大變化量，按實際整定bp值折算成轉速相對偏差，此值作為綜合漂移值。GB/T9652.2—20196.26.1.1機組空載運行并穩(wěn)定于額定轉速后，勵磁系統(tǒng)自動運行且機端電壓變化不大于額定值的±0.25%,記錄機組手動空載工況下任意3min轉速波動的峰-峰值，重復測定3次。6.26.1.2若手動空載工況下接力器3min內(nèi)位置漂移超出±0.2%,則本次試驗結果無效；應對電液隨對調(diào)速系統(tǒng)施加幅度不小于4%額定轉速的階躍給動，通過手動增/減接力器位移，改變機組當前的實際轉速，當轉速變化幅度超過4%額定轉速時，再切一組調(diào)節(jié)參數(shù)作為整定的空載調(diào)節(jié)參數(shù)。測定自動空載工況下任意3min轉速波動的峰-峰值，重復測定3次，試驗結果取其平均值。機組處于并網(wǎng)發(fā)電狀態(tài)，調(diào)速系統(tǒng)處于功率或開度控制模式，使機組在選定的工作點帶10%~95%額定負荷穩(wěn)定運行。GB/T9652.2—2019頻繁穿越或長時間運行在振動區(qū)。一次調(diào)頻試驗按DL/T1245執(zhí)行。機組處于大電網(wǎng)并列運行，帶不小于機組額定功率25%的負荷，待功率穩(wěn)定后，通過輸電線路的操作，使線路突變不大于機組額定功率15%的負荷，觀測并記錄機組頻率、接力器行程/有功功率等信號功率15%的負荷，待功率穩(wěn)定后，使主變高壓側斷路器跳閘，但發(fā)電機出口斷路器依然保持合位，觀測甩負荷試驗應按照下列步驟依次進行：a)將空載及負載調(diào)節(jié)參數(shù)置于整定值，機組先后帶額定功率25%、50%、75%、100%的負荷；b)在額定功率25%、50%、75%、100%的負荷下分別跳開發(fā)電機出口斷路器，進行甩負荷試驗，接力器，其直徑應不小于350mm、容積應不小于270L。試驗時，調(diào)速系統(tǒng)處于模擬的并網(wǎng)發(fā)電狀態(tài)，GB/T9652.2—2019大負載開限。輸入額定頻率信號，用功率/開度給定或手動操作的方法，將接力器調(diào)整至50%位置。在額定頻率的基礎上，使輸入信號的頻率突增0.2Hz,用自動記錄儀記錄輸入頻率信號和接力器位移信號，即可得出以輸入信號頻率突變瞬間為起點，到接力器開始運動為止的接力器不動時間T?。試驗重復3次，取其平均值。6.32.2用斜坡規(guī)律的頻率信號測定接力器不動時間T?試驗條件同6.32.1,在額定頻率的基礎上，施加以斜坡規(guī)律變化的頻率信號，對大型調(diào)速系統(tǒng)為1Hz/s,對中小型及特小型調(diào)速系統(tǒng)為1.5Hz/s;用自動記錄儀記錄輸入頻率信號和接力器位移信號，確定以頻率信號上升0.02%為起點，到接力器開始運動為止的接力器不動時間T?,見圖4。試驗重復6.32.3甩負荷試驗測定接力器不動時間T?甩負荷試驗前機組功率應處于穩(wěn)定狀態(tài)，然后再進行甩25%或甩10%～15%負荷操作。電站可選擇下列任一種方法測定接力器不動時間：a)從機組甩25%負荷示波圖上直接求出自發(fā)電機定子電流消失為起點，到接力器開始運動為止的接力器不動時間T?。對于型式試驗的T?測定，應以此方法為依據(jù)。b)從機組甩10%～15%負荷示波圖上，求出以機組轉速上升0.02%為起點，到接力器開始運動