畢業(yè)論文-合肥雅高快捷酒店建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書

目：雅高快捷酒店建筑構(gòu) 完成2HEFEIHEFEIUNIVERSITY雅高快捷酒店本次是一個快捷酒店，主要行的是構(gòu)部分°構(gòu)的段大體可以分三個段：一`構(gòu)方案段：根據(jù)建筑的重要性，建筑所在地的抗震防烈度，工程地勘告，建筑地的及建筑的高度和數(shù)來確定建筑的構(gòu)形式，本工程采用的是框架構(gòu)；3HEFEIUNIVERSITYSeismicfortificationintensity,phaseoftheprogramme:accordingtotheimportanceofthebuilding.constructionoftheheightandnumberoflayerstodeterminethestructureofbuildings,thisprojectusesa4HEFEIUNIVERSITY目土木工程的是我學(xué)生運用所學(xué)的基理`知和基本技能行建筑構(gòu)施工的重要踐程，涉及合運用建筑`構(gòu)`施工、`排水和相學(xué)科的5HEFEIHEFEIUNIVERSITY次需完成工程主體建筑的短，我土木工程的學(xué)生本某旅游的建筑及構(gòu)部分施工，重于構(gòu)算包括Ⅱ地土7°近震的抗震防，考構(gòu)的抗震學(xué)生：李富強6 底高4.2m,其余各高3.6m;4`構(gòu)形式：整體框架；7`防火等:二，Ⅱ地；8`建筑型：丙;10`基本雪:So=0.60KN/m2第三章構(gòu)明部分1`全部向板底筋短向放置在底，向放置在短向筋上72`框架柱與接均需隔500高在柱內(nèi)埋并向外伸出度不小于1000的2φ6的筋與砌體相接3`主體工程內(nèi)留洞`埋件與其他相配合施工，禁在構(gòu)構(gòu)件上事后洞凡柱`板`梁及混凝土上洞必足相范要求5`框架梁上下立筋除中注明外均不宜有接，不可避免，必采用接接，同一截面內(nèi)筋的接面不多于筋面的50%°3.2基本假定與算(1)平面構(gòu)假定：工程平面正交布置，可以每一方向的水平力只由方向的抗力構(gòu)承擔，垂直于方向的抗力構(gòu)不受力(2)由于構(gòu)體型整：布置稱均勻，構(gòu)在水平荷作用下不扭影響。在橫向水平力作用下，梁生束彎矩，因此將構(gòu)化體算系，算如后面所述3.3荷移算及控制高建筑水平力是起控制作用的荷，包括地震作用于力°本建筑高度小于60m,且荷不大，故可不算荷“地震作用算方法按《建筑構(gòu)抗震范》行，高度不超40m以剪切主且量和度沿高度分布比均勻的構(gòu)，可采用底部向荷主要是構(gòu)自重(恒)和使用荷(活)直接算，建筑材料位體重量按荷范取°使用荷(活荷)按荷范取，樓面活荷折減系數(shù)按荷范取用°當一般裝修準，框架構(gòu)在地震作用下位移和高之比`點位移與高之比分1:650,1:700°8向荷下內(nèi)力算首先根據(jù)樓蓋的構(gòu)平面布置，將向荷每榀框架“框架構(gòu)在向荷下的內(nèi)力分法；梁考塑性內(nèi)力重分布而行幅，按兩端固定行算由于筋混凝土材料的塑性性，使得超靜定構(gòu)的部分破壞截面能形成“塑性”使得構(gòu)件生內(nèi)力重分布，從而提高構(gòu)的極限承能力“在行框架梁,可以主考塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩行適當幅，達到整配筋分布`材料`方便施不小于向荷作用下按支梁算的跨中彎矩的50%”3.4.2水平荷下的算水平力首先在框架分配，然后將分得的份按各榀框架的剪切度行再分配；將剪力分得的份按各片剪力的等效度行再分配°最后算榀框架注意力學(xué)方法在構(gòu)算中用的近似性及構(gòu)范“近似”來的差的整方法，學(xué)會分行合目內(nèi)力與向荷內(nèi)力之的符號系判(水平荷內(nèi)力左右均考，取不利即可),若二者符號一致，此向內(nèi)力構(gòu)不利，若二者符號相反，此向內(nèi)力構(gòu)“有利”,再區(qū)分此向內(nèi)力是由永久荷是可荷引起的，正確取分系數(shù)行內(nèi)力合。(1)荷合“由于不考荷影響，荷合化如下：②1.2×重力荷代表+1.3×水平地震作用(2)控制截面及不利內(nèi)力“框架梁柱行合的一般上二，底，混凝土強度截面尺寸有改及體系反彎點所在“框架梁控制截面及不利內(nèi)力:支座截面，-Mmax,Vmax,跨中截面，Mmax°框架柱控制截面每上`下截面，每9構(gòu)件包括框架梁柱，板的配筋算根據(jù)上部構(gòu)`工程地‘施工等因素，先用獨立基及合基“基底板在地基或,算兩個方向彎矩，把基固定在柱周的四挑出的臂板3.6施工材料筋混凝土保35mm,板20mm°筋的固和搭接按國家行范行°本工程梁柱混凝土強度等均C30`基混凝土等C25°體外及疏散樓梯朵用240厚多孔空心，其余內(nèi)采用200厚隔板，后封管道及采用80厚石膏砌°當窗同≤1000mm,采用筋混凝土梁，放置兩端伸入支座并彎直；窗洞≥1000mm,置筋混凝土梁第四章：構(gòu)算部分柱網(wǎng)與高：根據(jù)房屋的使用功能及建筑要求，行了平立面及剖面的,主體5-1主體對勝布置4.1.2框架構(gòu)承重方案的:向荷的力途徑：樓板→次梁→主梁→框架柱→地基。4-2框架構(gòu)算元4.1.3梁`柱截面尺寸的初步確定4.1.3梁`柱截面尺寸的初步確定1)`1=8100mm,h=(1/8~1/12)b=(1/2~1/3)h=200mm~300mm,取b=250mm;故梁的截面初步定:范定的最小限，梁的截面初步定:b×h=250mm×400mm,其性矩:I=mm;b=(1/2~1/3)h=300mm~20(3)次梁=275mm~184mm,取b=200mm;故次梁的截面初步定：2`框架柱截面尺寸估算(1)按比要求初估框架柱的截面尺寸?？蚣苤氖芎擅嫒?-3所示，框架柱用C30混凝土，,根據(jù)料知框架抗震等三，比°由比初步估算框架柱截面尺寸按式估算，主力N按式估算=1.25×14×[6×(4.05+4.05)]×5×1.05×1.0×1.0=3333.96KN因，取中柱截面550mm×550mm2)`11與A相交柱=1.25×14×8.1×3×5×1.05×1.0×1.0=故取柱的截面550mm×550mm角柱然承受面荷小，但由于角柱承受雙向偏心荷作用，受力,故截面尺寸取550mm×550mm(2)校核框架柱截面尺寸是否足構(gòu)造要求1)`按構(gòu)造要求框架柱截面高度不宜小于400mm,度不宜小于350mm2)避免生剪切破壞，柱高與截面之比宜大于4取二短住高，:3)`框架柱截面高度和度一般可取高的1/10~1/15(取底柱高5200mm)故所框架柱截面尺寸均足構(gòu)造要求混凝土等表5-2梁截面尺寸(mm)次梁4.2.1屋面及樓面恒荷算根據(jù)建筑(框架構(gòu))05J909工程做法P290表可以得屋面防水等Ⅲ,根據(jù)平屋面和上人屋面要求05J909工程做法P297卷材涂膜防水屋面(上人)(水泥砂保有保溫隔WM15)②10厚低號砂隔離略③防水(4厚SBS改性青卷材)忽④20厚1:3水泥砂找平⑤保溫或隔,采用30厚硬聚氨泡沫塑料⑥最薄30厚LC集料混凝土2%找坡⑦筋混凝土屋面板120厚合:5.925(1)生`盥洗室樓面防滑地板③25mm厚石混凝土找坡④筋混凝土樓板100厚②1:2.5水泥砂20厚③水泥砂一道(內(nèi)建筑膠)④筋混凝土樓板100厚(3)其他樓面水泥砂樓面①1:2.5水泥砂20厚考②水泥砂一道(內(nèi)建筑膠)③筋混凝土樓板100厚不合：2.9①①4.2.2屋面及樓面活荷算《建筑荷范GB50009-2001》可知：①上人屋面均布活荷準取2.0kN/m2水泥砂樓面取2.0KN/m2;走廊`取2.5KN/m2;所取2.0KN/m2③屋面雪荷準:=1.0×0.60=0.60KN/m2(式中屋面雪分布系數(shù))HEFEIUNIVERSITY4.2.3樓板內(nèi)力分析及配筋算如下所示，可將板分A`B兩板，分算如下：4-4樓蓋梁格布置(1)A區(qū)格板(雙向板)活荷:保厚度取20mm,筋用Φ8表4-3A區(qū)格板配筋算(2)B區(qū)格板(雙向板)恒荷活荷保厚度取20mm,筋用Φ8短跨方向跨中截面有效高度A區(qū)格板配筋算果下表4-3表4-3B區(qū)格板配筋算4.3橫向框架在向荷作用下的算4.3.1橫向框架1`假定框架柱嵌固于基面之上，框架梁與柱接“由于各柱的尺寸不，故框架梁的跨度等于柱截面型心之的距離，此取11橫向框架示意算，算如4-5所示2`樓面梁布置`橫向框架算分如4-6和4-7所4-711橫向框架算元44.3.2恒荷作用算HEFEIUNIVERSITY各構(gòu)件恒荷算(1)`窗位面重力荷①外200厚，粘土非承重空心(12KN/m3,考了外保溫)內(nèi)20mm抹灰，外重力荷:12×0.2+17×0.02=2.74KN/m2內(nèi)重力荷:12×0.2+17×0.02×2=3.08KN/m2④合金窗位面重力荷:0.4kN/m2恒荷作用下各框架梁上的荷分布如下4-8所示：4-8梁上恒作用示意代表橫梁自重，均布荷形式=0.25×0.6×25×1.05=3.938kN/m=0.25×0.4×25×1.05=2.625kN/m屋面板橫梁的梯形荷，由4.3-3系可得相尺寸，并將些分布荷化等效均布荷如下：P`P?分由梁`中梁`中次梁直接和接柱的恒，它包括主梁自重樓板自重次梁自重`女兒自重等重力荷，算如下：P=女兒自重+板荷+次梁自重+主梁自重P?=板荷+次梁自重+主梁自重P`P?集中力生的彎矩算如下：包括梁自重和其上橫自重，均布荷，其它荷的算方法同第6=3.938+3.08×(6-0.55)樓面板橫梁的梯形荷，化均布荷P=板荷+外+內(nèi)橫+梁自重HEFEIHEFEIUNIVERSITYP`P?集中力生的彎矩算如下：將以上橫算果于表5-6所示：表5-6橫向框架恒表次62`恒荷作用下的內(nèi)力算梁端`柱端彎矩采用彎矩二次分配法算，由于構(gòu)和荷均稱，故算可用半框架彎矩算程如5-10所示所得彎矩如5-11所示‘梁端剪力可根據(jù)梁上向荷引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得“柱力可由梁端剪力和點集中力疊加得到°算程考柱自重梁`柱度如4-9所示：4-9各梁柱度示意恒荷作用下梁的固端彎矩算：(3)于第4~12`分配系數(shù)算第4~2HEFEIHEFEIUNIVERSITYB恒荷作用下橫向框架的彎矩二次分配及彎矩分如下4-10及4-11所示5-10恒荷作用彎矩二次分配算5-11恒荷作用下彎矩4.3.3活荷作用算活荷作用下各框架梁上的荷分布如4-12所示：4-12梁上活作用示意(1)`于第5板的面荷2.0KN/m,AB`BC梁的梯形荷，等效化均布荷：HEFEIUNIVERSITYP`P?集中力生的彎矩算如下：2)`雪荷(0.6KN/m)P?`P?集中力生的彎矩算如下：P`P?集中力生的彎矩算如下：HEFEIUNIVERSITY表4-7橫向框架活表(注：括號內(nèi)雪荷)次5)活荷作用下的內(nèi)力分如4-13及4-14所示4-13活荷作用彎矩二次分配算4-14活荷作用下彎矩(括號內(nèi)雪荷)4.3.4梁端剪力及柱端力算4.3.4梁端剪力及柱端力算1`恒荷作用下算(1)第5:荷引起的剪力：彎矩引起的剪力：剪力：AB跨：A柱：B柱：荷引起的剪力：荷引起的剪力：彎矩引起的剪力：BC跨剪力：A柱：B柱：荷引起的剪力：彎矩引起的剪力：剪力：B柱：(5)第1:荷引起的剪力：彎矩引起的剪力：AB跨：BC跨：A柱：B柱：2`活荷作用下算：(1)第6:1)屋面活荷：荷引起的剪力：彎矩引起的剪力：AB跨：剪力：AB跨：A柱：B柱：2)雪荷：荷引起的剪力：彎矩引起的剪力：剪力：AB跨：(2)第4:荷引起的剪力：彎矩引起的剪力AB跨：BC跨：剪力：(3)第3荷引起的剪力：AB跨：AB跨：剪力：AB跨： 荷引起的剪力：AB跨：AB跨：BC跨：HEFEIHEFEIUNIVERSITY(5)第1:荷引起的剪力：剪力：AB跨：將上述算果，表5-8與表5-9所示表5-8恒作用下梁端剪力及柱力(kN)荷引起的彎矩引起的剪力柱力次AB跨B跨AB跨BC跨AB跨BC跨654321BB26.226.2N N1073.121341.66表5-9恒作用下梁端剪力及柱力(kN)HEFEIHEFEIUNIVERSITY-0.17-0.17-0.23BC跨C剪力底460.10000001`各構(gòu)件重力荷算①外200厚，粘土非承重空心(12KN/m3,考了外保溫)內(nèi)20mm抹灰，②內(nèi)200厚，粘土非承重空心(12KN/m3)雙各20mm抹灰，G女兒=3.0×(8.1×6+18)×2=399.6kN②屋面板構(gòu)及構(gòu)造自重準:G星面板=5.925×(56.4+0.55)×(18+0.55)=6259.3kN0.55)×25×14+25×0.25×0.4×(6-0④柱自重準(取1/2):G柱=⑤自重準(取1/2)二第6重力荷代表:=345.6+3875.32+1119.95+381.15+973.48+196.22=6G?=1.2×(345.6+3875.32+1119.95+381.15+973.48)+1.4×196.22×2=8584.02kN(2)第5~2重力荷代表算①樓面板構(gòu)及構(gòu)造自重準:③柱自重準(上下各取取1/2):=1896.78+1119.95+762.3+2325.62+656重力荷G;=1.2×(1896.78+1119.95+762.3+2325.62)+1.4(3)第1重力荷代表算③柱自重準(上下各取1/2):G柱=G柱(2下半)+G柱(1上半)=381.15+5.2×0.55×0.55×25×7×4×0.5=931.07KnG=G(2下班)+G(上華)G=G(2下班)+G(1上半=1467.88+1403.34=2871.22kN=1896.78+1119.95+931.7+2871.22+656.25=7475.9kN重力荷:G?=1.2×(1896.78+1119.95+931.7+2871.22)+1.4×G?=6891.43kN,G?=6760.9kN,G?=6760.9kN,G?=6760.90kN,G?=6764-16各個點的重力荷代表示意HEFEIUNIVERSITY跨BC跨跨b×h12`柱度的算：I=bh3/12b×h3`各橫向移度算(D法)D?=a×12×i/h2=0.459×12×4.38×10D?=a.×12×i/h2=0.551×12×4.38×10D?=ac×12×i/h2=0.504×12×4.38×1D?=a.×12×iJh2=0.604×12×4.38×10ZD?=(8922+10710)×4+(9797+11740)D?=ac×12×i/h2=0.210×12×6.33×1K=(2.49+2.375)×2/(6.D?=a×12×i/h2=0.317×12×6.33×1D?=ac×12×iJh2=0.262×12×6.33×1ac=K/(2+K)=0.382D?=ae×12×iJh2=0.382×12×6.33×1ZD?-5=(12308+18580)×4+(15356+22389)由上算得，橫向框架梁的移度：表5-12橫向框架梁的移度555209805010024.4.2橫向自震周期的算橫向自振周期的算采用構(gòu)點的假想位移法°構(gòu)點假想位移按按以下公式算：構(gòu)點假想位移按按以下公式算：ur=Σ(△u)ks同內(nèi)框架柱的數(shù)°構(gòu)點的假想移算程下表4-13所示表4-13構(gòu)點的假想移算次54321構(gòu)基本自振周期考非承重影響的折減系數(shù)，取0.7°ur假想把集中在各樓面的重力荷代表，G作水平荷而算得的構(gòu)點位移4.4.3水平地震作用及樓地震剪力的算本公樓糯度未超40m,量和度沿高度分布比均勻，屬多框架構(gòu)，2`算水平地震影響系數(shù)《建筑抗震范》得二地一特征周期T=0.35s°防烈度7度的因地震影響系數(shù)3`構(gòu)的水平地震作用準：因1.4T=1.4×0.35=0.49s<T?=0.633s,所以考部附加水平地震作用部附加地震作用系數(shù)：on=0.08T?+0.07=0.08×0.633+0.07=0.121部附加水平地震作用：各點橫向水平地震作用按下式算：地震作用下各樓水平地震剪力:主體構(gòu)(第5)水平地震作用:抗震算，構(gòu)各樓的最小水平剪力準符合,表可得剪力系數(shù)λ=0.016表4-14各樓橫水平地震作用和剪力算表次GHGHF(kN)V;(kN)54321各點水平地震作用分布示意及樓地震剪力沿房屋高度的分布示意分如5-17及5-18所示：4-17水平地震作用分布示意4-18剪力示意HEFEIUNIVERSITY水平地震作用下框架構(gòu)的位移(△u);和點位移u;分按下列公式算：各的性位移角，根據(jù)《建筑抗震范》,考填充抗力作用的框架，性位移角限[]<1/550°算程如表5-15:表5-15橫向水平地震作用下的位移算次)54321由此可，最大性位移角生在第二，1/656<1/550(足范要求)°4.4.5水平地震作用下框架內(nèi)力算1`框架柱端剪力及彎矩分按下列公式算：Mb=V;yhM",=V;(1-y)hy=Yo+yi+y?+y?注：yo框架柱的準反彎點高度比。y框架柱的反彎點高度比°二柱：一柱：底柱需考修正，二柱需考修正，其它表得修正后其它，表得下面以⑦橫向框架內(nèi)力的算例，算程如表4-16所示：表4-16(a)各柱端彎矩及剪力算(柱)hVΣD(柱次VkMM))))“(kN·m)54321表4-16(b)各柱端彎矩及剪力算(中柱)hVΣZD(中柱次D?(Vk)5432HEFEIUNIVERSITY1`梁端彎矩`剪力及柱力分按以下公式算：N=Σ(V?-Vb)k具體算程下表5-17所示，框架左震彎矩‘梁剪力`柱力如5-19所示表5-17:梁端彎矩剪力及柱力的算次4-19(a)左震作用下框架剪力4-19(b)左震作用下框架力4-19(c)左震作用下框架彎矩4-19左震作用下框架內(nèi)力4.5框架梁`柱內(nèi)力合HEFEIUNIVERSITY4.5框架梁`柱內(nèi)力合HEFEIUNIVERSITY1`《建筑抗震范》可知本工程框架三抗震等2`本方案中高度不超60m,不考荷效與水平地震效的合；當防烈度不大于8度，也不考向地震作用效與水平地震作用效的合‘故在框架抗震,考了三基本合：②向荷效，包括全部恒荷與活荷的合(可荷效控制的合):③向荷效(由永久荷效控制的合):在算跨最大彎矩采用如后的模型，中M,和M,某荷合下的梁跨梁端彎矩，q相荷合下等效均布荷,有地震作用合，q=1.2恒+0.5活；無地本框架三抗震等，保地震作用下構(gòu)件的抗剪強度，“強剪弱彎”,將第①荷效合下等效均布荷°(M,-Mb)取中柱的內(nèi)力合和柱端彎矩整，?！皬娭趿骸?在框架的梁柱點，除框架和柱比小于0.15者外，需有地震荷合情況下的柱端彎矩行整，取Me?=1.1ZMb×Me/2Mc,底柱下端截面的彎矩,乘以增大系數(shù)1.15°4.5.2框架梁柱內(nèi)力合4.5.2框架梁柱內(nèi)力合HEFEIUNIVERSITY算程附表所示4.6框架梁截面取第一AB框架梁行算框架梁的截面尺寸:250mm×600mm,混凝土等C30,向受力筋采用HRB400,箍筋采用HPB235,框架抗震等三°得材料的強度等準和如相受區(qū)高度：4.6.1梁正截面受彎承力算跨彎矩取控制截面，即跨中彎矩：Mmax=621.38kN·m1`考跨最大彎矩③按翼厚度考，ho=h-ag=600-35=565mm,h/h?=100/565=0.177>0.1,此情況不起主要控制作用，故取bj-2300mm表得用420()HEFEIUNIVERSITYHEFEIUNIVERSITY配筋率算：梁端受區(qū)相高度：將下部跨截面的420筋伸入支座，作支座彎矩作用下的受筋(As=1256mm2),再算相的受拉筋A(yù)s,算果表4-16表4-16第一AB框架梁正截面受彎承力算(支座)座BM由上表算果知，表支座A`B用筋422()配筋率算：最小配筋率算：跨中：故各截面的配筋率均大于最小配筋率，足要求。HEFEIUNIVERSITY根據(jù)“強剪弱彎”原，由內(nèi)力合表知：AB框架梁端截面最大剪力合：梁斜截面受剪承力算果表4-17表4-17梁斜截面受剪承力算截面面位置ABV配加密區(qū)雙支箍筋配非加密區(qū)雙支箍筋由于梁腹板高度hw=600-100=500mm>450mm,范要求需配腰筋每不少于箍筋加密區(qū)度：1.5×600=900mm與500mm大者，故加密區(qū)度取900mm箍筋配置，足構(gòu)造要求梁配筋4-204-20梁配筋4.7.1柱截面尺寸核比Hn=N/(feA.)=2721.17×103(14.3×5502)=0.63≤[0.9](足要求)0.25f.bho=0.25×1.0×14.3×550×515=1012.6KN>VMAx(足要求)4.7.2柱正截面承力算柱同一截面分承受正反向彎矩，故采用稱配筋框架柱的截面尺寸:550mm×550mm,混凝土等C30,向受力筋采用HRB400,箍筋采用HPB235,框架抗震等三°得材料的強度等準和如相受區(qū)高度：框架柱正截面受彎承能力算程表4-18HEFEIUNIVERSITY偏心性最小配筋面表4-18框架柱正截面受彎承能力算柱底小偏柱大偏向力截面重心的偏心距附加偏心距取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的大初始偏心距：初始偏心距：柱的算度根據(jù)《混凝土構(gòu)范》(GB5001-2002)第7.3.11-2條定，算度系數(shù)取1.25,故柱的算度當偏心受構(gòu)件的比，可取°柱子的回半徑，矩形截面，因而矩形截面，當，可取，由于本,故考偏心距增大系數(shù)小偏心受構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)，當>1.0,取=1.0偏心構(gòu)件比截面曲率的修正系數(shù)，當，取偏心距增大系數(shù)采用稱配筋，若，大偏，朵用下式算若，小偏，采用下式算5.7.3柱斜截面受剪承力算：剪跨比：HEFEIHEFEIUNIVERSITY將上述參數(shù)代入下行箍筋算框架柱斜截面承力的算程表4-19表4-19框架柱斜截面承力的算VN配箍筋(構(gòu)造配筋))根據(jù)要求，三抗震柱的箍筋取加密區(qū)最大距，取80mm加密區(qū)度算：非加密區(qū)足s≤10d=200mm,非加密區(qū)箍筋配置Φ10@1504-21柱配筋4.8.1基工程概況柱朵用柱下獨立展基，中柱朵用合基?；裆畈灰舜笥谠薪ㄖ锘裆钋掖笥?.5m;梯形基每高度宜300~500mm;混凝土等不低于C20,C25;HEFEIUNIVERSITY外地坪-0.45m混凝土強度等C10;筋用HRB335筋；室初步假定基形式如4-22所示4-22基形式示意初步確定基埋深2.0m,基底面于硬塑狀粘土°基底以下土的平均容重γ=18kN/m3基底以上土的平均重度0.85的粘性土)取fa=288kpa°梁自重：1.2×0.3×0.6×(7.2-0.55)×25×1.5=53.87kN即重：53.78+38.08=91.86kN取內(nèi)力M=9.78kN·mN=2721.17kNV=5.63kN所以A?≥N/(fa-Ycd)=2813.03/(288-20×2)=10.97m2,考偏心A=(1.1~1.5)A?=12.067~16.455m2,取1=b=4m(A=16m2)2`地基承力算算基底反力：基最大最小反力：故承力足要求3`基抗沖切算)柱跟與基相交截面抗沖切算：沖切力：=抗沖切力：b)第一抗沖切算