結(jié)構(gòu)工程師-一級(jí)專業(yè)考試-高層建筑結(jié)構(gòu)、高聳結(jié)構(gòu)與橫向作用

結(jié)構(gòu)工程師-一級(jí)專業(yè)考試-高層建筑結(jié)構(gòu)、高聳結(jié)構(gòu)與橫向作用

［單選題］L

假定，某6層新建鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，房屋高度36nb建成后擬由

重載倉(cāng)庫(kù)（丙類）改變用途作為人流密集的大型商場(chǎng)，商場(chǎng)營(yíng)業(yè)

面積10000痛，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.10g,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

針對(duì)建筑功能的變化及抗震設(shè)計(jì)的要求提出了以主體結(jié)構(gòu)加固改造方案：

I.按《抗規(guī)》性能3的要求進(jìn)行抗震性能化設(shè)計(jì)，維持框架結(jié)構(gòu)體系，框架構(gòu)

件承載力按8度抗震要求復(fù)核，對(duì)不滿足的構(gòu)件進(jìn)行加固補(bǔ)強(qiáng)以提高承載力；

II.在樓梯間等位置增設(shè)剪力墻，形成框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系，框架部分小加

固，剪力墻承擔(dān)傾覆彎矩為結(jié)構(gòu)總地震傾覆彎矩的40%；

HL在結(jié)構(gòu)中增加消能部件，提高結(jié)構(gòu)抗震性能，使消能減震結(jié)構(gòu)的地震影響系

數(shù)為原結(jié)構(gòu)地震影響系數(shù)的40%,同時(shí)對(duì)不滿足的構(gòu)件進(jìn)行加固。

試問(wèn)，針對(duì)以上結(jié)構(gòu)方案的可行性，下列何項(xiàng)判斷正確？（）［2018年真題］

A.I,H可行，m不可行

B.I,in可行，n不可行

c.H,in可行，I不可行

D.I,n,in均可行

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》（6135（）223—2008）第3.0.1

條、第3.0.2條，大型商場(chǎng)為乙類，抗震措施應(yīng)按提高一度即8度考慮，如常

規(guī)設(shè)計(jì)，框架抗震措施應(yīng)為一級(jí)。

《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）表M.1.1—3,當(dāng)構(gòu)件

承載力高于多遇地震提高一度的要求，構(gòu)造抗震等級(jí)可降低一度，即維持二

級(jí)，方案I可行；

《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.3—3條，框架承受傾

覆彎矩大于50%時(shí)，框架部分抗震等級(jí)宜按框架確定，應(yīng)為一級(jí)，原結(jié)構(gòu)抗震措

施為二級(jí)，方案H不可行；

《抗規(guī)》條文說(shuō)明第12.3.8條規(guī)定，當(dāng)消能減震的地震影響系數(shù)不到非消能減

震的50%時(shí)，可降低一度。即維持二級(jí)，方案HI可行。

方案I,方案ni可行，方案n不可行，故答案選B。

［單選題］2.下列四項(xiàng)觀點(diǎn)：

I.有端柱型鋼混凝土剪力墻，其截面剛度可按端柱中混凝土截面面積加上型鋼

按彈性模量比折算的等效混凝土面積計(jì)算其抗彎剛度和軸向剛度；墻的抗剪剛

度可不計(jì)入型鋼影響；

II.型鋼混凝土框架-鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，當(dāng)樓蓋梁采用型鋼混凝土梁時(shí)，

結(jié)構(gòu)在多遇地震作用下的結(jié)構(gòu)阻尼比可取為0.05；

III.不考慮地震作用組合的型鋼混凝土柱可采用埋入式柱腳，也可采用非埋入式

柱腳；

IV.結(jié)構(gòu)局部部位為鋼板混凝土剪力墻的豎向規(guī)則剪力墻結(jié)構(gòu)在7度區(qū)的最大適

用高度為120m。

試問(wèn)，依據(jù)《組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JGJ138—2016),針對(duì)上述觀點(diǎn)準(zhǔn)確性的

判斷，下列何項(xiàng)正確？()［2018年真題］

A.I、IV準(zhǔn)確

B.II、III準(zhǔn)確

C.I、II準(zhǔn)確

D.IILIV準(zhǔn)確

正確答案：A

參考解析：根據(jù)《組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JGJ138—2016)第4.3.4條規(guī)定，有

端柱型鋼混凝土剪力墻，其截面剛度可按端柱中混凝土截面面積加上型鋼按彈

性模量比折算的等效混凝土面積計(jì)算其抗彎剛度和軸向剛度；墻的抗剪剛度可

不計(jì)入型鋼作用，I準(zhǔn)確；

根據(jù)第4.3.6條規(guī)定，組合結(jié)構(gòu)在多遇地震作用下的結(jié)構(gòu)阻尼比可取為0.04,

房屋高度超過(guò)200nl時(shí)，阻尼比可取為0.03；當(dāng)樓蓋采用鋼筋混凝土梁時(shí)，相應(yīng)

結(jié)構(gòu)阻尼比可增加0.01；風(fēng)荷載作用下樓層位移驗(yàn)算和構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，阻尼比可

取為0.02?0.04；結(jié)構(gòu)舒適度驗(yàn)算時(shí)的阻尼比可取為0.01?0.02,II不準(zhǔn)確；

根據(jù)第6.5.1條規(guī)定，型鋼混凝土柱可根據(jù)不同的受力特點(diǎn)采用型鋼埋入基礎(chǔ)

底板(承臺(tái))的埋入式柱腳或非埋入式柱腳?？紤]地震作用組合的偏心受壓柱

宜采用埋入式柱腳；不考慮地震作用組合的偏心受壓柱可采用埋入式柱腳，也

可采用非埋入式柱腳；偏心受拉柱應(yīng)采用埋入式柱腳，HI不準(zhǔn)確；

根據(jù)第4.3.5條規(guī)定，采用組合結(jié)構(gòu)構(gòu)件作為主要抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的各種組合結(jié)構(gòu)

體系，其房屋最大適用高度應(yīng)符合表4.3.5的規(guī)定，查表得該結(jié)構(gòu)最大適用高

度為120nbIV準(zhǔn)確。

I、IV準(zhǔn)確，故答案選A。

［單選題］4.高層混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)時(shí)，地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)嵌固部

位，下列關(guān)于地下室及相鄰上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)觀點(diǎn)，哪一項(xiàng)相對(duì)準(zhǔn)確？()［2017年

真題］

A.地下一層與首層側(cè)向剛度比值不宜小于2,側(cè)向剛度比值取樓層剪力與層間位

移比值、等效剪切剛度比值之較大者

B.首層作為上部結(jié)構(gòu)底部嵌固層，其側(cè)向剛度與地上二層的側(cè)向剛度比值不宜

小于1.5

C.主樓下部地下室頂板梁抗震構(gòu)造措施的抗震等級(jí)可比上部框架梁低一級(jí)，但

梁端頂面和底面的縱向鋼筋應(yīng)比計(jì)算值增大10%

D.主樓下部地下一層柱每側(cè)的縱向鋼筋面積除應(yīng)符合計(jì)算要求外，不應(yīng)少于地

上一層對(duì)應(yīng)柱每側(cè)縱向鋼筋面積的1.1倍

正確答案：D

參考解析：A項(xiàng)，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)第

5.3.7條及條文說(shuō)明規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)整體計(jì)算中，當(dāng)?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)

構(gòu)嵌固部位時(shí)，地下一層與首層側(cè)向剛度比不宜小于2。地下一層與首層側(cè)向剛

度比值可取等效剪切剛度比值。A項(xiàng)不準(zhǔn)確。

B項(xiàng)，根據(jù)第3.5.2條及條文說(shuō)明規(guī)定，對(duì)框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、板柱-剪力墻結(jié)

構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-核心筒結(jié)構(gòu)、筒中筒結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)底部嵌固層側(cè)向剛度與

相鄰上層的側(cè)向剛度比值不宜小于1.5,對(duì)框架結(jié)構(gòu)無(wú)此要求。B項(xiàng)不準(zhǔn)確。

C項(xiàng)，根據(jù)第3.9.5條規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)的高層建筑，當(dāng)?shù)叵率翼攲幼鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)

的嵌固端時(shí)，地下一層相關(guān)范圍的抗震等級(jí)應(yīng)按上部結(jié)構(gòu)采用。C項(xiàng)不準(zhǔn)確。

D項(xiàng)，根據(jù)第12.2.1條第3款規(guī)定，地下一層柱截面每側(cè)的縱向鋼筋面積除應(yīng)

符合計(jì)算要求外，不應(yīng)少于地上一層對(duì)應(yīng)柱每側(cè)縱向鋼筋面積的L1倍。D項(xiàng)準(zhǔn)

確。

［單選題］5.某28層鋼筋混凝土框架-剪力墻高層建筑，普通辦公樓，如圖6T0

所示，槽形平面，房屋高度100m,質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻，50年重現(xiàn)期的

基本風(fēng)壓為0.GkN/mz,地面粗糙度為B類。

呈倒三角形分布，地面(±0.000)處為0,高度100m處風(fēng)振系數(shù)取1.50,試

問(wèn)，估算的±0.000處沿Y方向風(fēng)荷載作用下的傾覆彎矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN?m),與

下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()［2017年真題］

A.637000

B.660000

C.700000

D.726000

正確答案：D

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)第4.2.1條

規(guī)定，主體結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，風(fēng)荷載作用面積應(yīng)取垂直于風(fēng)向的最大投影面積，垂

直于建筑物表面的單位面積風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計(jì)算：3k=Bz?n

z?30o

根據(jù)《高規(guī)》第4.2.2條規(guī)定，對(duì)風(fēng)荷載比較敏感的高層建筑，承載力設(shè)計(jì)時(shí)

應(yīng)按基本風(fēng)壓的1.1倍采用，即3。=1.lX0.6=0.66kN/m2。

根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2012)表8.2.1,查表得：-=2.0。

根據(jù)《高規(guī)》附錄B.0.1條第3款，Y正方向人如圖6T1(a)所示：

36-0.5

i

〃-------------------07-0.7.__________.-07

J09L

|080.8|08

圖6-11(a)圖6-11

(b)則Y方向高度100m處每米正向風(fēng)荷載為：3k=L5X(0.8X80+0.6X10

X2+0.5X60)X2.0X0.66=210.0kN/mo

Y反方向Us如圖6Tl(b)所示：

則Y方向高度100m處每米反向風(fēng)荷載為：3k=L5X(0.8X10X2+0.9X60+

0.5X80)X2.0X0.66=217.8kN/m。

根據(jù)《高規(guī)》第5.1.10條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行風(fēng)作用效應(yīng)計(jì)算時(shí)，正反兩

個(gè)方向的風(fēng)作用效應(yīng)宜按兩個(gè)方向計(jì)算的較大值采用，故取3k=217.8kN/m。

2

則傾覆彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：Mok=O.5X217.8X100X2/3=726000kN?m。

［單選題］6.某現(xiàn)澆鋼聯(lián)昆凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，抗震等級(jí)為一級(jí)，某一框架梁

z

局部平面如圖6T2所示。梁截面350mmX600mm,h0=540mm,as=40mm,混凝

土強(qiáng)度等級(jí)C30,縱筋采用HRB400鋼筋。該梁在各效應(yīng)下截面A(梁頂)彎矩

標(biāo)準(zhǔn)值分別為：恒荷載：MA=-440kN?m,活荷載：MA=-240kN-m,水平地震

作用：MA=-234kN?m。

假定，A截面處梁底縱筋面積按梁頂縱筋面積的二分之一配置，試問(wèn)，為滿足梁

端A(頂面)極限承載力要求，梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)至少應(yīng)取下列何項(xiàng)數(shù)值？

0［2017年真題］

圖6-12

A.0.80

B.0.85

C.0.90

D.1.00

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(、13—2010)第6.3.2條

第1款規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，計(jì)入受壓鋼筋作用的梁端截面混凝土受壓區(qū)高度與

有效高度之比值，一級(jí)不應(yīng)大于0.25。因此，一級(jí)抗震要求的框架梁受壓區(qū)高

度：x=0.25ho=O.25X540=135mm。

根據(jù)第6.3.2條第3款規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋截

面面積的比值，除按計(jì)算確定外，一級(jí)不應(yīng)小于0.5,即As20.5As'。本題

中,中=0.5Aso

相對(duì)受壓區(qū)截面高度為：x/h0=(fyAs-f/相)/(a.bhofc)=(360X

0.5AS)/(1X350X540X14.3)=0.25,解得:As=3754mm2,Assub>-=1877ibb\

截面抗瑪承載力為：

RGd(為-4)

(135、

=1X14.3X350X135X540-------+360x1877x(540-40)

8

=6.57xlON-mm則地震設(shè)計(jì)狀況截面抗彎承致力為：YREM'

88

=0.75MZ=6.57X10N?mm.得M'=8.76X10N?nnn=876kN?m.

根據(jù)第52.3條、5.6.3條規(guī)定：MA=1,2X<-140-0.5X210)+1.3X(-234)=-976kN?m>M\需要進(jìn)行用矩調(diào)幅，重力荷就作用下的彎矩調(diào)幅系數(shù)

根據(jù)笫52.3條規(guī)定,在豎向荷載作用下,可考慮框架梁端塑性變形內(nèi)力重分布對(duì)梁然負(fù)灣矩乘以調(diào)幅系數(shù)進(jìn)行調(diào)幅，再根據(jù)笫5.6.3條式(5.6.3)計(jì)算，得

電力荷載代表值的效應(yīng)調(diào)幅后的值為：MA=1.2Xr(-440-0.5X240)+1.3X(-234)=-876kN?m,解得:y=0.85.

［單選題］7.某辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度73m,地

上18層，1?17層剛度、質(zhì)量沿豎向分布均勻，18層為多功能廳，僅框架部分

升至屋頂，頂層框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為一級(jí)。剖面如圖6T3所示，頂層梁高

600叫)?？拐鹪O(shè)防烈度為8度(0.2g),丙類建筑，進(jìn)行結(jié)構(gòu)多遇地震分析時(shí),

頂層中部某邊柱，經(jīng)振型分解反應(yīng)譜法及三組加速度彈性時(shí)程分析補(bǔ)充計(jì)算，

18層樓層剪力、相應(yīng)構(gòu)件的內(nèi)力及按實(shí)配鋼筋對(duì)應(yīng)的彎矩值見(jiàn)表6-1,表中內(nèi)

力為考慮地震作用組合，按彈性分析未經(jīng)調(diào)整的組合設(shè)計(jì)值，彎矩均為順時(shí)針

方向。

E

S

二

二

圖6T3表表

Mo?v?Mu.v3l

(kN-n)(kN?m)<kN>(kN-n)(W)

振型分解反應(yīng)譜3504502203502000

時(shí)程分析法平t抽3404202103201800

1時(shí)程分析法最大值4505502503102400試問(wèn)，該

柱進(jìn)行本層截面配筋設(shè)計(jì)時(shí)所采用的彎矩設(shè)計(jì)值M(kN?m)、剪力設(shè)計(jì)值V

(kN),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()［2017年真題］

A.350；220

B.450；250

C.340；210

D.420；300

正確答案：D

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(、13—2010)第4.3.5條

第4款規(guī)定，當(dāng)取三組時(shí)程曲線進(jìn)行計(jì)算時(shí)，結(jié)構(gòu)地震作用效應(yīng)宜取彈性時(shí)程

分析計(jì)算結(jié)果的包絡(luò)值與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的較大值。頂層剪力取時(shí)

程分析最大值2400kN,構(gòu)件內(nèi)力放大系數(shù)n=2400/2000=1.2。

求柱彎矩設(shè)計(jì)值：根據(jù)第6.2.1條，頂層柱彎矩不調(diào)整，但須乘以放大系數(shù)

H,故Mc=350X1.2=420kN?ni。

7=<,b

求柱理力設(shè)計(jì)值:通過(guò)Mcua乘以放大系數(shù)Q，故McufltMCua/sub>=45OXl.2=540kN?m.框架

的抗震等級(jí)為一級(jí).

</

根據(jù)式(6.2.3-1》計(jì)算.得：V=1.2(Mcua'b+Mcua't)/IIsub>n<sub>=1.2X(540+540)/(5-0.6)=295kN?nu

由此可知，D項(xiàng)品為接近，

［單選題］8.下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)作用效應(yīng)計(jì)算時(shí)剪力墻連梁剛度折減的觀

點(diǎn)，哪一項(xiàng)不符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的要求？

0［2014年真題］

A.結(jié)構(gòu)進(jìn)行風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算時(shí)，不宜考慮剪力墻連梁剛度折減

B.第3性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)采用等效彈性方法進(jìn)行罕遇地震作用下豎向構(gòu)件的內(nèi)力

計(jì)算時(shí)，剪力墻連梁剛度可折減，折減系數(shù)不宜小于0.3

C.結(jié)構(gòu)進(jìn)行多遇地震作用下的內(nèi)力計(jì)算時(shí)，可對(duì)剪力墻連梁剛度予以折減，折

減系數(shù)不宜小于0.5

D.結(jié)構(gòu)進(jìn)行多遇地震作用下的內(nèi)力計(jì)算時(shí)，連梁剛度折減系數(shù)與抗震設(shè)防烈度

無(wú)關(guān)

正確答案：D

參考解析：D項(xiàng)，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)條文說(shuō)

明第5.2.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)進(jìn)行多遇地震作用下的內(nèi)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)設(shè)防烈度

選擇適當(dāng)?shù)倪B梁剛度折減系數(shù)。

A項(xiàng)，根據(jù)條文說(shuō)明第5.2.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)進(jìn)行風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算時(shí)，不

宜考慮剪力墻連梁剛度折減。

B項(xiàng)，根據(jù)條文說(shuō)明第3.11.3條規(guī)定，第3性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)采用等效彈性方法

進(jìn)行罕遇地震作用下豎向構(gòu)件的內(nèi)力計(jì)算時(shí)，剪力墻連梁剛度可折減，折減系

數(shù)不宜小于0.3。

C項(xiàng)，根據(jù)第5.2.1條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)地震作用效應(yīng)計(jì)算時(shí)，可對(duì)剪力墻連

梁剛度予以折減，折減系數(shù)不宜小于0.5。

［單選題］9.下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)地下室及基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)觀點(diǎn)，哪一項(xiàng)相對(duì)準(zhǔn)

確？()［2014年真題］

A.基礎(chǔ)埋置深度，無(wú)論采用天然地基還是樁基，都不應(yīng)小于房屋高度的1/18

B.上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位盡量設(shè)在地下室頂板以下或基礎(chǔ)頂，減小底部加強(qiáng)區(qū)高

度，提高結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性

C.建于8度、III類場(chǎng)地的高層建筑，宜采用剛度好的基礎(chǔ)

D.高層建筑應(yīng)調(diào)整基礎(chǔ)尺寸，基礎(chǔ)底面不應(yīng)出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)

正確答案：C

參考解析：A項(xiàng)，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)第

12.1.8條規(guī)定，當(dāng)建筑物采用巖石地基或采取有效措施時(shí)，在滿足地基承載

力、穩(wěn)定性要求及本規(guī)程第12.1.7條規(guī)定的前提下，基礎(chǔ)埋深可比本條第1、2

兩款的規(guī)定適當(dāng)放松。

B項(xiàng)，根據(jù)《高規(guī)》第7.1.4條及條文說(shuō)明規(guī)定，計(jì)算嵌固部位不能設(shè)在地下室

頂板時(shí)，剪力墻底部加強(qiáng)部位的設(shè)計(jì)要求宜延伸至計(jì)算嵌固部位。

C項(xiàng)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011—2010)第5.2.7條規(guī)定，結(jié)構(gòu)抗

震計(jì)算時(shí)，建于8度、III類場(chǎng)地的高層建筑宜選用箱基、剛性較好的筏基和樁

箱聯(lián)合基礎(chǔ)等剛度好的基礎(chǔ)。

D項(xiàng)，根據(jù)《高規(guī)》第12.1.7條規(guī)定，在重力荷載與水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值或重力荷

載代表值與多遇水平地震標(biāo)準(zhǔn)值共同作用下，高寬比大于4的高層建筑，基礎(chǔ)

底面不宜出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)；高寬比不大于4的高層建筑，基礎(chǔ)底面與地基之間零

應(yīng)力區(qū)面積不應(yīng)超過(guò)基礎(chǔ)底面面積的15%。

［單選題］10.某擬建18層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)辦公樓，房屋高度為

72.3mo抗震設(shè)防烈度為7度，丙類建筑，II類建筑場(chǎng)地。方案設(shè)計(jì)時(shí)，有四種

結(jié)構(gòu)方案，多遇地震作用下的主要計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表6-18。

XcqUMMA31Auh

(s)(s)(s)(%)(X向)(Y向)

方案A1.201.601.30551/950V83O

方案B1.401.501.12351170F155

方案C1.501.521.40401S601ts50

表6-18方案D1.201.301.10251970L^50MP/M

為在規(guī)定水平力作用下，結(jié)構(gòu)底層框架部分承受的地震傾覆力矩與結(jié)構(gòu)總地震

傾覆力矩的比值，表中取X、Y兩方向的較大值。

假定，剪力墻布置的其他要求滿足規(guī)范規(guī)定。試問(wèn)，如果僅從結(jié)構(gòu)規(guī)則性及合

理性方面考慮，四種方案中哪種方案最優(yōu)？()［2014年真題］

A.方案A

B.方案B

C.方案C

D.方案D

正確答案：B

參考解析：方案A,根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)條文

說(shuō)明第8.1.3條第3款規(guī)定，當(dāng)框架部分承受的傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總傾覆力矩

的50%但不大于80%時(shí)，意味著結(jié)構(gòu)中剪力墻的數(shù)量偏少，框架承擔(dān)較大的地震

作用。題中，MF/M=55%>50%,剪力墻較少。

方案C,根據(jù)《高規(guī)》第3.4.5條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期「與平

動(dòng)為主的第一自振周期T1之比，A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于0?9。題中，T/T尸

1.4/1.52=0.92>0.9,屬扭轉(zhuǎn)不規(guī)則。

方案BD滿足規(guī)范構(gòu)造要求，但方案D的樓層位移比接近剪力墻結(jié)構(gòu)，說(shuō)明結(jié)構(gòu)

剛度偏大，剪力墻偏多，經(jīng)濟(jì)性較方案B差。故從結(jié)構(gòu)規(guī)則性及合理性方面考

慮，方案B為最優(yōu)方案。

［單選題］11.某鋼筋混凝土底部加強(qiáng)部位剪力墻，抗震設(shè)防烈度7度，抗震等級(jí)

一級(jí)，平、立面如圖6-22所示,混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30(fc=14.3N/mm2,Ecsub>=3.o

42

X10N/?n）。

bw(mm),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？(“2014年其胸］

A.300

B.350

C.400

D.450

正確答案：B

參考解析：當(dāng)bw=300nim時(shí)，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3一

2010)第7.2.15條表7.2.15注2規(guī)定，剪力墻的翼墻長(zhǎng)度小于翼墻厚度的3

倍或端柱截面邊長(zhǎng)小于2倍墻厚時(shí)，按無(wú)翼墻、無(wú)端柱查表。由于hf/b0=

750/300=2.5<3且h./b”，=2100/300=7,故該剪力墻按無(wú)翼墻短肢剪力墻考

慮；

根據(jù)第7.2.2條第2款規(guī)定，一級(jí)短肢剪力墻的軸壓比不宜大于0.45,一字型

截面短肢剪力墻的軸壓比限值應(yīng)相應(yīng)減少所以軸壓比限值為：[口」=

0.45-0.1=0.35,則軸力限值為：

[N]=0.35bh￡=0.35X300X2100X14.3=3153150N=3153kNVN=3900kN

當(dāng)h=350nim時(shí)，按一級(jí)普通一字剪力墻考慮，根據(jù)第7.2.13條表7.2.13可

知，軸壓比限值[口」=0.5,則軸力限值為：

[N]=0.5bwhwfc=0.5X350X2100X14.3=5255250N=5255.250kN>N=3900kN

故滿足?！馆S壓比要求的最小墻厚為350mm。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。

[單選題]12,某高層建筑裙樓商場(chǎng)內(nèi)人行天橋，采用鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)，如圖

6-23所示，天橋跨度28m。假定，天橋豎向自振頻率為。=3.5Hz,結(jié)構(gòu)阻尼比

8=0.02,單位面積有效重量=5kN/m2,試問(wèn)，滿足樓蓋舒適度要求的最小天橋

寬度B(m),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()[2014年真題]

提示：①按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)作答；

②接近樓蓋自振頻率時(shí)，人行走產(chǎn)生的作用力Fp=0.12kN。

圖6-23

A.1.80

B.2.60

C.3.30

D.5.00

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(、13—2010)第3.7.7條

表3.7.7注規(guī)定，樓蓋結(jié)構(gòu)豎向自振頻率為2Hz?4Hz時(shí)，峰值加速度限值可按

線性插值選取。當(dāng)豎向自振頻率fn=3.5Hz時(shí)，天橋豎向振動(dòng)加速度限值為：[a]

2

=0.15+[(0.22-0.15)/(4-2)]X(4-3.5)=0.168m/so

根據(jù)附錄A式(A.0.3—1)可得，樓蓋結(jié)構(gòu)阻抗有效重量<o=BL=5X28XB=

140BkN,代入公式(A.0.2-1),計(jì)算可得樓蓋振動(dòng)峰值加速度aP：

2

aP=[Fp/(8川)]g=0.12/(0.02X140B)X9.8^0.168m/so

解得，B^2.50mo由此可知天橋?qū)挾葢?yīng)大于2.50m,B項(xiàng)數(shù)值最為接近。

[單選題]13.下列關(guān)于高層混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的觀點(diǎn)，哪一項(xiàng)不符合

《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的要求？()[2013年真題]

A.剪力墻墻肢宜盡量減小軸壓比，以提高剪力墻的抗剪承載力

B.樓面梁與剪力墻平面外相交時(shí)，對(duì)梁截面高度與墻肢厚度之比小于2的樓面

梁，可通過(guò)支座彎矩調(diào)幅實(shí)現(xiàn)梁端半剛接設(shè)計(jì)，減少剪力墻平面外彎矩

C.進(jìn)行墻體穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，對(duì)翼緣截面高度小于截面厚度2倍的剪力墻，考慮翼

墻的作用，但應(yīng)滿足整體穩(wěn)定的要求

D.剪力墻結(jié)構(gòu)存在較多各肢截面高度與厚度之比大于4但不大于8的剪力墻

時(shí)，只要墻肢厚度大于300mm,在規(guī)定的水平地震作用下，該部分較短剪力墻承

擔(dān)的底部?jī)A覆力矩可大于結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的50%

正確答案：A

參考解析：7項(xiàng)不符合規(guī)程要求，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3

-2010)第7.2.10條式(7.2.10—2)可知，軸壓力在一定范圍內(nèi)可提高墻肢

的受剪承載力，軸壓比過(guò)小也不經(jīng)濟(jì)，應(yīng)取適當(dāng)?shù)妮S壓比。

B項(xiàng)符合規(guī)程要求，根據(jù)條文說(shuō)明第7.1.6條可知，當(dāng)剪力墻與平面外方向的大

梁連接時(shí)，會(huì)使墻肢平面外承受彎矩，當(dāng)梁高大于約2倍墻厚時(shí)，剛性連接梁

的梁端彎矩將使剪力墻平面外產(chǎn)生較大的彎矩，此時(shí)應(yīng)當(dāng)采取措施，以保證剪

力墻平面外的安全。

C項(xiàng)符合規(guī)程要求，根據(jù)附錄D第D.0.4條規(guī)定，對(duì)剪力墻的翼緣截面高度小于

截面厚度2倍的剪力墻，除按D.O.1?D.O.3條規(guī)定驗(yàn)算墻肢局部穩(wěn)定外，尚應(yīng)

驗(yàn)算墻體整體穩(wěn)定。

D項(xiàng)符合規(guī)程要求，根據(jù)第7.1.8條第2款注1規(guī)定，短肢剪力墻是指截面厚度

不大于300mm,各肢截面高度與厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墻。

墻肢厚度大于300mm時(shí)，可不作為短肢剪力墻考慮。

［單選題］14.下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)重力二階效應(yīng)的觀點(diǎn)，哪一項(xiàng)相對(duì)準(zhǔn)確？

0［2013年真題］

A.當(dāng)結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范要求的頂點(diǎn)位移和層間位移限值時(shí)，高度較低的結(jié)構(gòu)重力二

階效應(yīng)的影響較小

B.當(dāng)結(jié)構(gòu)在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10%時(shí)，應(yīng)計(jì)入重力二階

效應(yīng)的影響，風(fēng)荷載作用時(shí)，可不計(jì)入

C.框架柱考慮多遇地震作用產(chǎn)生的重力二階效應(yīng)的內(nèi)力時(shí)，尚應(yīng)考慮《混凝土

結(jié)構(gòu)規(guī)范》(GB50010—2010)承載力計(jì)算時(shí)需要考慮的重力二階效應(yīng)

D.重力二階效應(yīng)影響的相對(duì)大小主要與結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度和自重有關(guān)，隨著結(jié)構(gòu)

側(cè)向剛度的降低，重力二階效應(yīng)的不利影響呈非線性關(guān)系急劇增長(zhǎng)，結(jié)構(gòu)側(cè)向

剛度滿足水平位移限值要求，有可能不滿足結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定要求

正確答案：D

參考解析：A項(xiàng)不準(zhǔn)確，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)

第5.4.1條規(guī)定，重力二階效應(yīng)主要與結(jié)構(gòu)的剛重比有關(guān)，結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范位移

要求時(shí)，結(jié)構(gòu)高度較低，并不意味重力二階效應(yīng)小。

B項(xiàng)不準(zhǔn)確，根據(jù)《高規(guī)》第5.4.1條、第5.4.2條可知，重力二階效應(yīng)影響是

指水平力作用下的重力二階效應(yīng)影響，包括地震作用及風(fēng)荷載作用。

C項(xiàng)不準(zhǔn)確，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010（2016版）條文說(shuō)

明第3.6.3條規(guī)定，混凝土柱考慮多遇地震作用產(chǎn)生的重力二階效應(yīng)的內(nèi)力

時(shí)，不應(yīng)與混凝土規(guī)范承載力計(jì)算時(shí)考慮的重力二階效應(yīng)重復(fù)。砌體結(jié)構(gòu)和混

凝土墻結(jié)構(gòu)，通常不需要考慮重力二階效應(yīng)。

D項(xiàng)準(zhǔn)確，根據(jù)《高規(guī)》條文說(shuō)明第5.4.1條?第5.4.4條規(guī)定，重力二階效應(yīng)

影響的相對(duì)大小主要與結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度和自重有關(guān)，對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)，隨著結(jié)構(gòu)

剛度的降低，重力二階效應(yīng)的不利影響呈非線性增長(zhǎng)。若結(jié)構(gòu)的剛重比進(jìn)一步

減小，則重力二階效應(yīng)將會(huì)呈非線性關(guān)系急劇增長(zhǎng)，直至引起結(jié)構(gòu)的整體失

穩(wěn)。

［單選題］15.某擬建現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層辦公樓，抗震設(shè)防烈度為8度

（0.2g）,丙類建筑，II類建筑場(chǎng)地，平、剖面如圖6-27所示。地上18層，

地下2層，地下室頂板±0.000處可作為上部結(jié)構(gòu)嵌固部位。房屋高度受限，最

高不超過(guò)60.3m,室內(nèi)結(jié)構(gòu)構(gòu)件（梁或板）底凈高不小于2.6m,建筑面層厚

50m%方案比較時(shí)，假定，±0.000以上標(biāo)準(zhǔn)層平面構(gòu)件截面滿足要求，如果從

結(jié)構(gòu)體系、凈高要求及樓層結(jié)構(gòu)混凝土用量考慮，下列四種方案中哪種方案相

對(duì)合理？（）［2013年真題］

圖6-

27

A.方案一：室內(nèi)無(wú)柱，外框梁L1(500X800),室內(nèi)無(wú)梁，400厚混凝土平板

樓蓋

B.方案二：室內(nèi)A、B處設(shè)柱，外框梁L1(400X700),梁板結(jié)構(gòu)，沿柱中軸線

設(shè)框架梁L2(400X700),無(wú)次梁，300厚混凝土樓板

C.方案三：室內(nèi)A、B處設(shè)柱，外框梁L1(400X700),梁板結(jié)構(gòu)，沿柱中軸線

設(shè)框架梁L2(800X450)；無(wú)次梁，200厚混凝土板樓蓋

D.方案四：室內(nèi)A、B處設(shè)柱，外框梁L1,沿柱中軸線設(shè)框架梁L2,LI、L2同

方案三，梁板結(jié)構(gòu)，次梁L3(200X400),100厚混凝土樓板

正確答案：D

參考解析：A項(xiàng)不合理，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)

第9.1.5條規(guī)定，核心筒與外框架中距非抗震設(shè)計(jì)大于15m,抗震設(shè)計(jì)大于12m

時(shí)，宜采取增設(shè)內(nèi)柱的措施。

BCD三項(xiàng)結(jié)構(gòu)體系合理，均根據(jù)第9.1.5條規(guī)定在室內(nèi)增設(shè)內(nèi)柱。

B項(xiàng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件高度太高，室內(nèi)凈高：3.2—0.7—0.05=2.45m,不滿足凈高2.6m

要求。

CD兩項(xiàng)，結(jié)構(gòu)體系合理，凈高滿足要求，比較其混凝土用量：

D項(xiàng)電梯廳兩側(cè)梁板折算厚度較大，次梁折算厚度約為：200X(400-100)X

(10000X2+9000X2)/(9000X10000)=25mm。

電梯廳兩側(cè)梁板折算板厚約為：100+25=125mm。

C項(xiàng)樓板厚度約為200mm,厚度較大不經(jīng)濟(jì)，故D項(xiàng)相對(duì)合理。

［單選題］16.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一剪力墻結(jié)構(gòu)辦公樓，房屋高度為

64.3m,如圖6-28所示，樓板無(wú)削弱?？拐鹪O(shè)防烈度為8度，丙類建筑，II類

建筑場(chǎng)地。假定，方案比較時(shí)，發(fā)現(xiàn)X、Y方向每向可以減少兩片剪力墻(減墻

后結(jié)構(gòu)承載力及剛度滿足規(guī)范要求)。試問(wèn)，如果僅從結(jié)構(gòu)布置合理性考慮，

下列四種減墻方案中哪種方案相對(duì)合理？()［2013年真題］

圖6

28

向

AXY向W

?5

向

BX向YW

?6

向

X向W

CY

?4

D.X向：W2；Y向：W7

正確答案：c

參考解析：總結(jié)構(gòu)為長(zhǎng)矩形平面，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》

（JGJ3—2010）第8.1.8條第2款規(guī)定，縱向（即X向）剪力墻不宜集中布置

在房屋的兩盡端，因此宜減也或照墻。

根據(jù)第8.1.8條第1款及表8.L8可知，Y向剪力墻間距不宜大于3B=45m及

40m之較小者40nb因此宜減W,或防。

綜合上述原因，同時(shí)考慮框架一剪力墻結(jié)構(gòu)中剪力墻的布置原則，C項(xiàng)方案相對(duì)

合理。

［單選題］17.某20層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一剪力墻結(jié)構(gòu)辦公樓，某層層高

3.5m,樓板自外圍豎向構(gòu)件外挑，多遇水平地震標(biāo)準(zhǔn)值作用下，樓層平面位移

如圖6-29所示。該層層間位移采用各振型位移的CQC組合值，見(jiàn)表6T9；整體

分析時(shí)采用剛性樓蓋假定，在振型組合后的樓層地震剪力換算的水平力作用下

樓層層間位移，見(jiàn)表6-20。試問(wèn)，該樓層扭轉(zhuǎn)位移比控制值驗(yàn)算時(shí)，其扭轉(zhuǎn)位

移比應(yīng)取下列哪組數(shù)值？（）［2013年真題］

水平力作用方向圖6-29表6-19層間位移采用各振型

位移的CQC組合值

AUAnunAu^nunAti^mmAttj)nunAu.EE

不考慮偶然偏心2.9172.22.40

考慮倡然偏心353.320IS25

考慮雙向地鬣作用3.13.6212027

在振型組合后的樓層地震剪力換算的水平力作用下樓層層問(wèn)位移

1mm

AMmmaAuomm

不考慮偈然偏心3.02.12322

考慮偶然偏心3.53.42.01.92.5

考慮雙向崎作用4.0It122.0n

同一側(cè)樓層角點(diǎn)（挑板）處最大層間位移；

△UB一一同一側(cè)樓層角點(diǎn)處豎向構(gòu)件最大層間位移；

△uc----同一側(cè)樓層角點(diǎn)（挑板）處最小層間位移；

△U）一—同一側(cè)樓層角點(diǎn)處豎向構(gòu)件最小層間位移；

△山一一樓層所有豎向構(gòu)件平均層間位移。

A.1.25

B.1.28

C.1.31

D.1.36

正確答案；B

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（、13—2010）第3.4.5條

及其條文說(shuō)明規(guī)定，扭轉(zhuǎn)位移比計(jì)算時(shí)，樓層的位移可取“規(guī)定水平力”計(jì)

算，“規(guī)定水平力”一般可采用振型組合后的樓層地震剪力換算的水平力，并

考慮偶然偏心。扭轉(zhuǎn)位移比計(jì)算時(shí)無(wú)考慮雙向地震作用的要求。層間位移取樓

層豎向構(gòu)件的最大、最小層間位移。

樓層平均層間位移，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年

版）第3.4.3條規(guī)定，應(yīng)取兩端豎向構(gòu)件最大、最小位移的平均值，不能取樓

層所有豎向構(gòu)件層間位移的平均值，以免由于豎向構(gòu)件不均勻布置可能造成的

偏差。

因此，樓層最大層間位移取：3.4mm,最小值為1.9mm。

樓層平均層間位移?。海?.4+1.9）/2=2.65mm,樓層位移比：3.4/2.65=

1.28。

［單選題］18.某平面不規(guī)則的現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層結(jié)構(gòu)，整體分析時(shí)采用剛性樓

蓋假定計(jì)算，結(jié)構(gòu)自振周期見(jiàn)表6-21。試問(wèn)，對(duì)結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)不規(guī)則判斷時(shí)，扭轉(zhuǎn)

為主的第一自振周期，與平動(dòng)為主的第一自振周期「之比值最接近下列何項(xiàng)數(shù)

值？（）［2013年真題］

表6-21結(jié)構(gòu)自振周期

不考慮傲然偏心考慮偶然偏心扭轉(zhuǎn)方向因子

T內(nèi)2.13.0(15)0.0

2.718(13)0.1

2.62.8(13)03

2316(XI)0.6

T內(nèi)2012<1.9)0.7

A.0.71

B.0.82

C.0.87

D.0.93

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)條文說(shuō)明第

3.4.5條第2款規(guī)定，周期比計(jì)算時(shí)，可直接計(jì)算結(jié)構(gòu)的固有自振特征，不必附

加偶然偏心。

3取剛度較弱方向的平動(dòng)為主的第一自振周期，即［=2.8s。

『取扭轉(zhuǎn)方向因子大于0.5且周期較長(zhǎng)的扭轉(zhuǎn)主振型周期，「取2.3s。

因此周期比為：T/T尸2.3/2.8=0.82。

［單選題］19.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，抗震等級(jí)為一級(jí)，梁局部平面圖如圖

6-30所示。梁L1截面(單位：mm)300X500(ho=440mm),混凝土強(qiáng)度等級(jí)

22

C30(fc=14.3N/mm),縱筋采用HRB400(ffi)(fy=360N/mm),箍筋采用

HRB335(①)。關(guān)于梁L1兩端截面A、C梁頂配筋及跨中截面B梁底配筋(通

長(zhǎng)，伸入兩端梁、柱內(nèi)，且滿足錨固要求)，有以下4組配置。試問(wèn)，哪一組

A.A截面：4塞20+4*20；910@100；B截面：4倏20；910@200；C截面：4我20

+4120；910@100

B.A截面：4鎏22+4*22；910@100；B截面：4④22；①10@200；C截面：2愛(ài)

22；①10@200

C.A截面：2婪22+6620；910@100；B截面：4*18；蟲(chóng)10@200；C截面：2艘

20；①10@200

D.A截面：4裝22+2費(fèi)22；^.100100；B截面：4箜22；&10@200；C截面：20

22；910@200

正確答案：0

參考解析：A項(xiàng)不合理，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)

第6.L8條規(guī)定，不與框架柱相連的次梁，可按非抗震要求進(jìn)行設(shè)計(jì)。梁L1與

框架柱相連的A端按框架梁抗震要求設(shè)計(jì)，與框架梁相連的C端，可按次梁非

抗震要求設(shè)計(jì)，A截面與C截面配筋相同，相當(dāng)于C截面也按抗震進(jìn)行了設(shè)計(jì)，

不合理。

B項(xiàng)不合理，截面A的縱向鋼筋配筋率為：P=3041/(300X440)=2.30%>

2.0九

根據(jù)第6.3.2條第4款規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，當(dāng)梁端縱向鋼筋配筋率大于2%時(shí)，

表6.3.2—2中箍筋最小直徑應(yīng)增大2mm,再根據(jù)表6.3.2-2可知，箍筋直徑應(yīng)

為12mm。

C項(xiàng)不合理，截面A的底面和頂面縱向鋼筋截面面積的比值為：AS2/AS1=

1017/2644=0.38<0.50。

根據(jù)第6.3.2條第3款規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋截

面面積的比值，除按計(jì)算確定外，一級(jí)不應(yīng)小于0.5。

D項(xiàng)合理，截面A：P=2281/(300X440)=1.73%<2.5%

K4―360x(2x380.1)一在小會(huì)

43M1x300x440x14.3As2/Asl=4/6=0,67>0,50

均滿足要求，故選D項(xiàng)。

［單選題］20.一庫(kù)房為6m間距的單跨門式剛架，如圖6-37所示，該剛架的斜梁

與水平線間的夾角為25°,斜梁上鋪設(shè)槽鋼楝條和壓型鋼板。楝條間距為

1.5m,計(jì)算跨度為6m。該地區(qū)的基本雪壓s°=0.5kN/m2。由此可算得楝條上由屋

面積雪荷載產(chǎn)生沿楝條跨度的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qs=0kN/mo

招條

1.WOm

圖6-37門式剛架上

的楝條及其雪荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖

A.0.68

B.0.75

C.0.85

D.0.94

正確答案：C

參考解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2012)第7.2.1條表7.2.1

第2項(xiàng)規(guī)定，當(dāng)考慮積雪不均勻分布的最不利情況，該庫(kù)房的屋面類別為單跨

雙坡屋面，屋面傾角為25°時(shí)，積雪分布系數(shù)為以r=1.0,最不利不均勻屋面

積雪分布系數(shù)為1.25u『。

根據(jù)公式(7.1.1)規(guī)定，棵條上沿屋面水平投影面上的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Sk=

2

1.2511rs0=1.25X1.0X0.5=0.625kN/m0

相應(yīng)地，楝條上的雪荷載線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：qs=skX1.5Xcos25°=0.625X1.5

X0.9063=0.85kN/mo

［單選題］21.計(jì)算一大雨篷中間主鋼梁的梁端彎矩設(shè)計(jì)值，如圖6-38所示。該

雨篷的主鋼梁GL與型鋼混凝土框架柱相連，柱距為9m,主鋼梁懸挑長(zhǎng)度為

6m。主鋼梁上鋪設(shè)帶金屬邊框構(gòu)件的采光玻璃，其重量包括主鋼梁在內(nèi)為

2

0.80kN/mo鋼梁面標(biāo)高為5.0m。該建筑在5m高度處的基本風(fēng)壓30=

0.456kN/m〈sup>2,地面粗糙度為A類?，F(xiàn)需計(jì)算在雨篷結(jié)構(gòu)永久荷載和風(fēng)的負(fù)

風(fēng)壓(吸力)作用下主鋼梁GL的梁端彎矩設(shè)計(jì)值MA=()kN?m。

圖6-38雨篷

主鋼梁平面布置圖

A.155.5

B.-120

C.-180

D.一242.4

正確答案：D

參考解析：如圖6-38所示，可分別計(jì)算主鋼梁GL的永久荷載和負(fù)風(fēng)壓產(chǎn)生的

線荷載，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)相關(guān)規(guī)范進(jìn)行計(jì)算。

①主鋼梁GL上由永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值算得的線荷載奧如圖6-39(a)所示，貝人5k

=0.8X9=7.2kN/m；

抬J14.76kN/m

qd二7.2kN/m

(a)(b)圖6-

39中間主鋼梁上的兩種線荷載②主鋼梁GL上由負(fù)風(fēng)壓(吸力)標(biāo)準(zhǔn)值算得的

線荷載q3k如圖6-39(b)所示。

根據(jù)式(8.規(guī)定，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值3k=BzUsL30；式中，32表示高度

z處的陣風(fēng)系數(shù)，根據(jù)表8.6.1可得，本雨篷的Bgz=L65；usi表示局部風(fēng)壓

體型系數(shù)，根據(jù)第8.3.3條第2款，本雨篷的LI=-2.0；L表示風(fēng)壓高度變

化系數(shù)，根據(jù)表8.2.1可得，在5m高度處及A類地面粗糙度時(shí)，uz=1.09；

將數(shù)據(jù)代入風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式可得：G)k=1.65X(-2.0)XI.09X0.456

=-1.64kN/m2o

主鋼梁GL上由負(fù)風(fēng)壓(吸力)標(biāo)準(zhǔn)值算得的線荷載CM=-1.64義9=一

14.76kN/m0

根據(jù)第3.2.4條第1款第2項(xiàng)規(guī)定，永久荷載對(duì)結(jié)構(gòu)有利，分項(xiàng)系數(shù)可取1.0。

根據(jù)第3.2.3條式(3.2.3-2)規(guī)定,梁端彎矩設(shè)計(jì)值MA為:MA=1.0X7.2X

672+1.4X(-14.76)X672=-242.35kN?nio

選項(xiàng)中與一242.35最接近的是一242.4,因此選D項(xiàng)。

［單選題］22.一檔案庫(kù)的樓面懸臂梁如圖6-41所示，其懸挑計(jì)算跨度lo=5m,

該梁上由永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的線荷載gk=30kN/m,由樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生

的線荷載qk=2.OkN/m,由此算得該梁的梁端B的彎矩設(shè)計(jì)值MB=OkN-m。

/…—一.....網(wǎng)”-

I圖6-41懸臂梁計(jì)算簡(jiǎn)圖

A.520

B.530.75

C.580

D.590

正確答案：B

參考解析：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的線荷載gk=30kN/m,而樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)

生的線荷載qk僅為2.0kN/m,兩者的比值gk/%=15,可判斷該梁的梁端彎矩設(shè)

計(jì)值MB是由永久荷載效應(yīng)控制的組合值。

根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2012)第3.2.4條規(guī)定，分項(xiàng)系數(shù)八=

1.35,yQ=l.4O

根據(jù)第3.2.3條規(guī)定，風(fēng)荷載組合值系數(shù)機(jī)=0.6,其余荷載組合值系數(shù)機(jī)=

0.7。

又已知SGR—gk—30kN/m,SQR—Qk-2.OkN/nio

根據(jù)第3.2.3條第2款規(guī)定，梁端B的彎矩設(shè)計(jì)值為：陳=(1.35X30+1.4X

0.7X2)X572=530.75kN?m0

［單選題］23.在剪力墻結(jié)構(gòu)體系中布置剪力墻時(shí)，下列說(shuō)法正確的是()。

A.只要建筑布局需要，對(duì)抗震設(shè)防區(qū)的矩形的建筑平面中，也可只在一個(gè)主軸

方向上布置剪力墻

B.B級(jí)高度的高層建筑和9度抗震設(shè)計(jì)的A級(jí)高度的高層建筑，允許采用具有較

多短肢剪力墻與筒體(或一般剪力墻)共同抵抗側(cè)向力的剪力墻結(jié)構(gòu)

C.對(duì)一字形截面的剪力墻，宜避免在墻一側(cè)有樓面梁直接匯交于墻的情況。否

則應(yīng)采取措施，以減少樓面梁的端部彎矩對(duì)墻的不利影響

D.為增大抗震剪力墻的側(cè)向剛度，宜設(shè)置較長(zhǎng)的剪力墻，并少開(kāi)洞口

正確答案：c

參考解析：C項(xiàng)，當(dāng)在墻平面外有與墻單側(cè)相交的樓面梁時(shí)，一字形截面的剪力

墻將承受由梁傳來(lái)的端彎矩，對(duì)該剪力墻的影響很大。為此必須采取措施，減

少梁的端彎矩。A項(xiàng)，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)條

文說(shuō)明第7.1.1條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)有較好的空間工作性能，剪力墻應(yīng)雙

向布置，形成空間結(jié)構(gòu)。特別強(qiáng)調(diào)在抗震結(jié)構(gòu)中，應(yīng)避免單向布置剪力墻，并

宜使兩個(gè)方向剛度接近。B項(xiàng)，根據(jù)第7.1.8條規(guī)定，B級(jí)高度高層建筑以及抗

震設(shè)防烈度為9度的A級(jí)高度高層建筑，不宜布置短肢剪力墻，不應(yīng)采用具有

較多短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)。D項(xiàng)，根據(jù)第7.1.2條規(guī)定，剪力墻不宜過(guò)長(zhǎng)，

較長(zhǎng)剪力墻宜設(shè)置跨高比較大的連梁將其分成長(zhǎng)度較均勻的若干墻段。

［單選題］24.對(duì)框架-剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置時(shí)，下列說(shuō)法不正確的是0。

A.由于剪力墻是框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的主要抗側(cè)力構(gòu)件，因此在各個(gè)主軸方向

上，均需設(shè)置剪力墻

B.在抗震設(shè)防區(qū)進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置時(shí)，宜使框架-剪力墻結(jié)構(gòu)在各個(gè)主軸方向上的側(cè)

向剛度數(shù)值相接近

C.宜將各主軸方向上設(shè)置的剪力墻相互整體連接，組成T形、L形、I形或圍成

筒體

D.在每個(gè)主軸方向上的剪力墻片數(shù)，只需按抵抗側(cè)向力的要求即可確定

正確答案：0

參考解析：D項(xiàng)，位于各主軸方向上的剪力墻的片數(shù)，不但由抗側(cè)力的需要所確

定，而且還需滿足一些構(gòu)造要求，例如在一個(gè)主軸方向上的剪力墻不宜少于3

片等，以使每片剪力墻所承擔(dān)的水平剪力比較均勻。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)

構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)第8.1.7條第4款規(guī)定，單片剪力墻底部承擔(dān)的

水平剪力不應(yīng)超過(guò)結(jié)構(gòu)底部總水平剪力的30%o根據(jù)第8.L7條第3款規(guī)定，

縱、橫剪力墻宜組成L形、T形等形式；根據(jù)第8.1.7條第7款規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)

時(shí)，剪力墻的布置宜使結(jié)構(gòu)各主軸方向得側(cè)向剛度接近。根據(jù)第8.1.5條規(guī)

定，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)應(yīng)設(shè)計(jì)成雙向抗側(cè)力體系，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，結(jié)構(gòu)兩主軸方向

均應(yīng)布置剪力墻。

［單選題］25.某框架一剪力墻結(jié)構(gòu)高40m,框架承受的地得傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總

地震傾覆力矩的50%,丙類建筑，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度

0.15g,建筑場(chǎng)地類別為IV類。則框架的抗震等級(jí)為()。

A.一級(jí)

B.二級(jí)

C.三級(jí)

D.四級(jí)

正確答案：A

參考解析：翥據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(問(wèn)3—2010)表3.3.1-1,

可知該框架屬于A級(jí)高度。

根據(jù)第3.9.7條規(guī)定，該場(chǎng)地屬于IV類、設(shè)計(jì)基本地震加速度0.15g,應(yīng)提高1

度考慮抗震構(gòu)造措施，故按8度設(shè)防。

根據(jù)第8.L3條第3款規(guī)定，當(dāng)框架部分承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震

傾覆力矩的50%但不大于80%時(shí)，按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，其最大適用高

度可比框架結(jié)構(gòu)適當(dāng)增加，框架部分的抗震等級(jí)和軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)的

規(guī)定采用。

根據(jù)表3.9.3可知，該框架的抗震等級(jí)為一級(jí)。

［單選題］26,今有一高層鋼筋混凝土框架一核心筒大樓，高160nl，位于7度抗震

設(shè)防區(qū)。當(dāng)?shù)叵率沂┕そY(jié)束時(shí)，建設(shè)單位為了加快竣工、提前營(yíng)業(yè)起見(jiàn)，要求

將該樓的上部結(jié)構(gòu)由原鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)改為鋼結(jié)構(gòu)，其他條件均不變。在建筑

外形、建筑布局、結(jié)構(gòu)體系等均不變，豎向承重構(gòu)件、樓面梁因截面尺寸因材

料變更自重均減輕了。若對(duì)這改動(dòng)前后的荷載進(jìn)行比較，下列說(shuō)法正確的是

Oo

A.改動(dòng)前后，結(jié)構(gòu)所受的風(fēng)荷載不變，結(jié)構(gòu)自重輕了，水平地震作用也減少了

B.改為鋼結(jié)構(gòu)后，結(jié)構(gòu)所受的風(fēng)荷載將減少、結(jié)構(gòu)自重減輕，水平地震作用也

減少了

C.改為鋼結(jié)構(gòu)后，結(jié)構(gòu)所受的風(fēng)荷載將增大，但由于結(jié)構(gòu)自重的減輕，水平地

震作用將減小

D.改為鋼結(jié)構(gòu)后，結(jié)構(gòu)所受的風(fēng)荷載、在房屋的部分表面積上增大而部分表面

積上又減少，結(jié)構(gòu)自重減少，水平地震作用增大

正確答案：C

參考解析：鋼筋混凝土的框架一核心筒結(jié)構(gòu)改為鋼結(jié)構(gòu)后，建筑立面、內(nèi)部使

用布置、平面布局、結(jié)構(gòu)體系等均保持原設(shè)計(jì)。這樣，結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度小了，

結(jié)構(gòu)的基本自振周期TJ曾長(zhǎng)，風(fēng)振系數(shù)3將增大，促使結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載增大；雖

然鋼結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)Q略增，但由于自重的減輕，水平地震作用還是下

降。

［單選題］27.今有一位于7度抗震設(shè)防區(qū)的鋼筋混凝土筒中筒結(jié)構(gòu)，高160m,平

面尺寸為42mx36m,樓面采用壓型鋼板混凝土組合樓面，下列各項(xiàng)中，最有可

能采用()作為內(nèi)筒平面尺寸。

A.15mX13m

B.17mX14m

C.18mX15m

D.21mX16m

正確答案：C

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(巾13—2010)第9.3.3條

規(guī)定，內(nèi)筒的寬度可為高度的1/15?1/12,即寬度b=(1/15-1/12)H=

(1/15-1/12)X160=10.7—13.3mo

當(dāng)內(nèi)筒中需安置房屋的所有電梯、樓梯、上下管道、機(jī)電設(shè)備及衛(wèi)生間、儲(chǔ)藏

間等公用面積，一般內(nèi)筒邊長(zhǎng)應(yīng)為外筒邊長(zhǎng)的1/3?1/2,即(1/3?1/2)X42

=14?21nb(1/3?1/2)X36=12?18nb內(nèi)筒宜居中，因而內(nèi)筒兩邊長(zhǎng)之比

宜接近外筒兩邊長(zhǎng)之比。內(nèi)筒所需面積約為房屋底面面積為0.16-0.20,即

(42X36)X(0.16?0.20)=242?302m

由于42:36=1.17:1.00,綜合比較,選用C項(xiàng)方案：18mxi5m,18X15=

270m2,18:15=1.2:1.00,滿足規(guī)范要求。

共享題干題

題3?6：某31層普通辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)，標(biāo)準(zhǔn)層

平面如圖6-1所示，首層層高6m,其余各層層高3.8m,結(jié)構(gòu)高度120m。基本

風(fēng)壓w0=0.80kN/m2,地面粗糙度為C類?？拐鹪O(shè)防烈度為8度(0.20g),標(biāo)

準(zhǔn)設(shè)防類建筑，設(shè)計(jì)地震分組第一組，建筑場(chǎng)地類別為n類，安全等級(jí)二級(jí)。

［2018年真題］

6一1

［單選題］1.圍護(hù)結(jié)構(gòu)為玻璃幕墻，試問(wèn)，計(jì)算辦公區(qū)室外幕墻骨架結(jié)構(gòu)承載力

時(shí)，100m高度A點(diǎn)處的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk(kN/m2),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？

0

提示：幕墻骨架結(jié)構(gòu)非直接承受風(fēng)荷載，從屬面積為25m2；按《建筑結(jié)構(gòu)荷載

規(guī)范》(GB50009—2012)作答。

A.1.5

B.2.0

C.2.5

D.3.0

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2012)表8.3.3第一項(xiàng)，幕

墻外表面ki=1.0,根據(jù)第&3.5條第1款規(guī)定，內(nèi)表面Usi=0.2,根據(jù)表

8.6.1查得，配,=1.69,根據(jù)表8.2.1查得，uz=1.50o

根據(jù)《荷規(guī)》第8.3.4條第2款規(guī)定，從屬面積25而時(shí)，對(duì)墻面折減系數(shù)取

0.8<?

根據(jù)《荷規(guī)》式(8.1.1-2),計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí)，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計(jì)

2

算：wk=PgzusiuzWo=l.69X0.8X(1.0+0.2)X1.5X0.80=1.95kN/mo

A點(diǎn)處的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值'限與2.0最為接近，故答案選B。

［單選題］2.在初步設(shè)計(jì)階段，發(fā)現(xiàn)需要采取措施才能滿足規(guī)范對(duì)Y向?qū)娱g位移

角、層受剪承載力的要求。假定，增加墻厚后均能滿足上述要求，如果W1、

W2、W3、W4分別增加相同的厚度，不考慮鋼筋變化的影響。試問(wèn)，下列四組增

加墻厚的組合方案，哪一組分別對(duì)減小層間位移角、增大層受剪承載力更有

效？()

A.W2,W1

B.W3,W4

C.Wl,W4

D.Wl,W3

正確答案：D

參考解析：工字形或田字形截面的翼緣比腹板對(duì)抗彎剛度貢獻(xiàn)更大，且越靠近

外側(cè)越有效，框架-核心筒的剛度主要由核心筒提供，核心筒主要是彎曲變形，

本題建筑核心筒布置形式為矩形筒體并帶內(nèi)部墻肢，墻肢截面離中性軸越遠(yuǎn)對(duì)

增加筒體慣性矩的作用越大，所以增加翼緣墻肢的厚度對(duì)核心筒的抗彎剛度效

率更高。對(duì)于Y向的層間位移角，增加W1的厚度，比增加W2、W3、W4的厚度

都更有效。

樓層受剪承載力與剪力墻受剪承載力相關(guān)，根