化工原理復(fù)習(xí)資料選擇及計算題---答案

1、第一章 流體流動與輸送機械一、 填空或選擇1牛頓粘性定律的表達式為 ，該式應(yīng)用條件為 牛頓型 流體作_層流 流動。在SI制中，粘度的單位是 流體的物性 ，在cgs制中，粘度的單位是 泊 。2某設(shè)備的表壓強為100kPa，則它的絕對壓強為_201.33 kPa；另一設(shè)備的真空度為400mmHg，則它的絕對壓強為_360mmHg 。（當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.33 kPa）3流體在圓形直管中作滯流流動時，其速度分布側(cè)形是_拋物線 型曲線。其管中心最大流速為平均流速的_2 倍，摩擦系數(shù)與Re關(guān)系為。層流區(qū)又稱為阻力的 一次方 。4流體在鋼管內(nèi)作湍流流動時，摩擦系數(shù)與_Re_和_/d 有關(guān)；若其作完全湍流，

2、則僅與_/d 有關(guān)。完全湍流又稱為阻力的 平方區(qū) 。5流體作湍流流動時，鄰近管壁處存在一_層流底層_，雷諾數(shù)愈大，湍流程度愈劇烈，則該層厚度_越薄 ；流動阻力 越大 。6因次分析的依據(jù)是_因次一致性原則 。7從液面恒定的高位槽向常壓容器加水，若將放水管路上的閥門開度關(guān)小，則管內(nèi)水流量將_減小 ，管路的局部阻力將_增大 ，直管阻力將_減小 ，管路總阻力將_恒定 。（設(shè)動能項可忽略。）8根據(jù)流體力學(xué)原理設(shè)計的流量（流速）計中，用于測定大直徑氣體管路截面上速度分布的是 測速管（皮托管） ；恒壓差流流量計有 轉(zhuǎn)子流量計 ；恒截面差壓流量計有 孔板流量計和文丘里流量計 ；能量損失最大的是 孔板流量計 ；

3、對流量變化反映最靈敏的是孔板流量計。 A孔板流量計 B文丘里流量計 C皮托管 D轉(zhuǎn)子流量計9當(dāng)量直徑的定義式為，水力半徑為_1/4_倍當(dāng)量直徑。10直管阻力的計算式； 局部阻力的計算式有 和。11水流經(jīng)圖示的管路系統(tǒng)從細(xì)管噴出。已知d1管段的壓頭損失Hf1=1m（包括局部阻力）d2管段的壓頭損失Hf,2=2m（不包括出口損失）。則管口噴出時水的速度 u3=_7.00_m/s，d1管段的速度u1=_1.75_m/s，水的流量V=_8.06_m3/h。12LZB-40轉(zhuǎn)子流量計，出廠時用20空氣標(biāo)定流量范圍為5m3/h50m3/h，現(xiàn)擬用以測定40的空氣，則空氣流量值比刻度值_大_，校正系數(shù)為_1

4、.034_，實際流量范圍為_5.1751.7 m3/h。13一轉(zhuǎn)子流量計，當(dāng)通過水流量為1m3/h時，測得該流量計進、出間壓強降為20Pa；當(dāng)流量增加到1.5m3/h時，相應(yīng)的壓強降_20Pa 。14水從內(nèi)徑為d1的管段流向內(nèi)徑為d2的管段，已知d2=1.414d1，d1管段流體流動的速度頭為0.8m，h1=0.7m（1）忽略流經(jīng)AB段的能量損失，則h2= 1.3 m，h3= 1.5 m。（2）若流經(jīng)AB段的能量損失為0.2mH2O，則h2= 1.1 m，h3= 1.3 m。15一敞口容器底部連接等徑的進水管和出水管，容器內(nèi)水面維持恒定1.5m，管內(nèi)水的動壓頭均為0.5m，則進水管的點A、容器

5、內(nèi)的點C、出水管的點B的靜壓頭分別為pA= 1.5 m，pB= 0.75 m，pC= 1.5 m。16在SI單位制中，通用氣體常數(shù)R的單位為( B )。Aatmcm3/molK BPam3/molK CkgfkmolK DIbfft/IbmolK17通常流體粘度隨溫度t的變化規(guī)律為( C )。At升高、減小 Bt升高、增大C對液體粘度t升高減小，對氣體則相反. D對液體t升高增大，對氣體則相反18流體在圓形直管中湍流時，則摩擦系數(shù)隨雷諾數(shù)Re的增大 減小 ；若已進入阻力平方區(qū)，隨雷諾數(shù)Re增大，摩擦系數(shù) 基本不變 。19滯流和湍流的本質(zhì)區(qū)別是( D )。A湍流流速大于滯流流速 B滯流時Re數(shù)小

6、于湍流時Re數(shù)C流道截面大時為湍流，截面小的為滯流 D滯流無徑向脈動，而湍流有徑向脈動20因次方析的目的在于( B )。A得到各變量間的確切定量關(guān)系；B用無因次數(shù)群代替變量,使實驗與關(guān)聯(lián)簡化；C得到無因次數(shù)群間定量關(guān)系； D無需進行實驗，即可得到關(guān)聯(lián)式21滯流內(nèi)層越薄,則以下結(jié)論是正確的( D )A近壁面處速度梯度越小 B流體湍動程度越低C流動阻力越小 D流動阻力越大22在一水平變徑管路中,在小管截面A和大管截面B連接一U型壓差計,當(dāng)流體流過該管時,壓差計讀數(shù)R值反映( A )AA、B兩截面間的壓強差 BA、B兩截面間的流動阻力CA、B兩截面間動壓頭變化 D突然擴大或縮小的局部阻力23在一定管

7、路中，當(dāng)孔板流量計的孔徑和文丘里流量計的喉徑相同時，相同流動條件下，文丘里流量計的孔流系數(shù)CV和孔板流量系數(shù)C0的大小為（C）。AC0=CV BC0CV CC0CV D不確定24流體流過兩個并聯(lián)管路管1和2，兩管內(nèi)均呈滯流。兩管的管長L1=L2、管內(nèi)徑d1=2d2，則體積流量V2/V1為（D）。A1/2 B1/4 C1/8 D1/16 1離心泵的泵殼制成蝸殼狀，其作用是 集液與轉(zhuǎn)能 。2離心泵的主要特性曲線包括 HQ 、 NQ 和 Q 三條曲線。3離心泵啟動前需要先向泵內(nèi)充滿被輸送的液體，否則將可能發(fā)生 氣縛 現(xiàn)象。而當(dāng)離心泵的安裝高度超過允許安裝高度時，將可能發(fā)生 氣蝕 現(xiàn)象。4若離心泵入口

8、真空表讀數(shù)為700mmHg，當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.33kPa，則輸送42水時（飽和蒸汽壓為8.2kPa）泵內(nèi)將發(fā)生 氣蝕 現(xiàn)象。5離心泵安裝在一定管路上，其工作點是指 管路特性曲線與泵特性曲線的交點 。用離心泵將儲槽A內(nèi)的液體送到一常壓設(shè)備B，若B變?yōu)楦邏涸O(shè)備，則輸液量 減小 ，泵的壓頭 增大 ，軸功率 減小 。6離心泵通常采用 改變出口閥的開度 調(diào)節(jié)流量；往復(fù)泵采用 旁路 調(diào)節(jié)流量。某離心泵在Q=0.02m3/s時H=20m，管路性能Qe=0.02m3/s時需要的He=16 m，泵安在此輸水管路，中調(diào)節(jié)流量為0.02m3/s，因調(diào)節(jié)閥門的壓頭損失為 4m ，消耗的功率 485W 。7離心泵在一

9、管路系統(tǒng)中工作，管路要求流量為Qe，管路所需壓頭為He，而與相對應(yīng)的泵所提供的壓頭為Hm，則閥門關(guān)小壓頭損失百分?jǐn)?shù)為 （Hm-He）/ Hm 。8往復(fù)泵的往復(fù)次數(shù)增加時，流量 增大 ，揚程 不變 。 9離心泵的效率和流量Q的關(guān)系為（ B）A.Q增大，增大 B.Q增大，先增大后減小C.Q增大，減小 D.Q增大，先減小后增大10離心泵的軸功率N和流量Q的關(guān)系為（A ）A.Q增大，N增大 B.Q增大，N先增大后減小C.Q增大，N減小 D.Q增大，N先減小后增大11離心泵停止操作時宜（A ）A.先關(guān)出口閥后停電 B.先停電后關(guān)閥C.先關(guān)出口閥或先停電均可 D.單級泵先停電，多級泵先關(guān)出口閥12往復(fù)泵適

10、用于（ C）A.大流量且要求流量特別均勻的場合 B.介質(zhì)腐蝕性特別強的場合C.流量較小，壓頭較高的場合 D.投資較小的場合13在測定離心泵性能時，若將壓力表裝在調(diào)節(jié)閥以后，則壓力表讀數(shù)p2將（B ），而當(dāng)壓力表裝在調(diào)節(jié)閥以前，則壓力表讀數(shù)p1將（A ），A.隨流量增大而減小 B.隨流量增大而增大C.隨流量增大而基本不變 D.隨真空表讀數(shù)的增大而減小14離心泵銘牌上標(biāo)出的流量和壓頭數(shù)值是（A ）。A.最高效率點對應(yīng)值 B.操作點對應(yīng)值C.最大流量下對應(yīng)值 D.計算數(shù)據(jù)15離心泵的氣蝕余量越小，則其抗氣蝕能力 越好 。16離心泵在一定管路系統(tǒng)下工作時，壓頭與被輸送液體密度無關(guān)的條件是 D 。A.Z

11、2-Z1=0 B.Hf=0 C.u2/2g=0 D.(p2-p1)/g=017往復(fù)泵具有 正位移特性 特性，有 自吸 能力，安裝過高會發(fā)生 氣蝕 現(xiàn)象。 第二章 非均相物系分離一填空或選擇1固體粒子的沉降過程分_加速_階段和_恒速_階段。沉降速度是指_恒速_階段顆粒相對于_流體_的速度。2在重力場中，固粒的自由沉降速度與下列因素?zé)o關(guān)（ D ）A）粒子幾何形狀 B）粒子幾何尺寸 C）粒子及流體密度 D）流體的流速3在降塵室中除去某粒徑的顆粒時，若降塵室高度增加一倍，則顆粒的沉降時間_加長一倍 ，氣流速度_為原來的1/2 ，生產(chǎn)能力不變。4在斯托克斯區(qū)，顆粒的沉降速度與其直徑的_2_次方成正比，而

12、在牛頓區(qū)，與其直徑的 1/2 次方成正比。5沉降雷諾準(zhǔn)數(shù)Ret越大，流體粘性對沉降速度的影響_越小_。6一球形石英粒子在空氣中作滯流自由沉降。若空氣溫度由20提高至50，則其沉降速度將_減小_。7降塵室操作時，氣體的流動應(yīng)控制在_層流_區(qū)。8含塵氣體通過長4m、寬3m、高1m的降塵室，顆粒的沉降速度為0.03m/s，則降塵室的最大生產(chǎn)能力為_0.36 _m3/s。9降塵室內(nèi)，顆粒可被分離的條件是氣體在降塵室的停留時間大于顆粒的沉降時間。10理論上降塵室的生產(chǎn)能力與_底面積_和_沉降速度_有關(guān)，而與_高度_無關(guān)。11在降塵室內(nèi)，粒徑為60m的顆粒理論上能全部除去，則粒徑為42m的顆粒能被除去的分

13、率為_49%_。（沉降在滯流區(qū)） 12在離心分離操作中，分離因數(shù)是指_ uT2/Rg _。某顆粒所在旋風(fēng)分離器位置上的旋轉(zhuǎn)半徑R0.2m，切向速度uT=20m/s，則分離因數(shù)為_203.9_。13旋風(fēng)分離器的分離效率隨器身_直徑 _的增大而減小。 14工業(yè)上應(yīng)用最廣泛的間歇壓濾機有_板框過濾機_和_葉濾機_，連續(xù)吸濾型過濾機為_轉(zhuǎn)筒真空過濾機_。15用板框壓濾機恒壓過濾某種懸浮液，其過濾方程式為q2+0.062q=510-5，式中q的單位為m3/m2，的單位為s，則過濾常數(shù)值及其單位為：K_510-5_，qe_0.031_，e_19.2s _。若該過濾機由6356352mm的10個框組成，則其

14、過濾面積A_8.06_m2，介質(zhì)的虛擬濾液體積Ve_0.25_m3。 16根據(jù)過濾基本方程式（）說明提高過濾機生產(chǎn)能力的措施是（最少寫出三條）增大壓差；提高溫度；使用阻力小的濾布；s1時在允許時使用助濾劑；清洗濾布等。17在板框壓濾機中，若過濾壓力差增加一倍，則過濾速率變?yōu)樵瓉淼?B )倍。（過濾介質(zhì)阻力忽略不計，濾餅不可壓縮）A）21/2 B）2 C）1 D）418板框壓濾機中橫穿洗滌法的洗滌速率與最終過濾速率之比為(A )；葉濾機置換洗滌法的洗滌速率與最終過濾速率之比為(D )。（p、在過濾最終與洗滌相同）A）1/4 B）1/2 C）4 D）1 19恒壓過濾某種懸浮液（介質(zhì)阻力可忽略，濾餅

15、不可壓縮），已知10min單位過濾面積上得濾液0.1m3。若1h得濾液2m3,則所需過濾面積為_8.16 _m2。 20葉濾機過濾某種懸浮液，介質(zhì)阻力可忽略，濾餅不可壓縮，K2.510-3m2/s。若過濾終了時，q2.5m3/m2，每m2過濾面積上用0.5m3清水洗滌（p、與過濾終了相同），則所需過濾時間_2500_s，洗滌時間w=_1000_s。 第三章 傳熱一、填空或選擇1. 多層壁穩(wěn)定導(dǎo)熱中，若某層的熱阻最大，則該層兩側(cè)的溫差 最大。2. 一定質(zhì)量的流體在252.5mm的直管內(nèi)，作強制的湍流流動，其對流傳熱系數(shù)i=1000W/m2，如果流量和物性不變，改在192mm的直管內(nèi)流動，其i為

16、D W/m2。A1259； B1496； C1585； D1678。3. 水與苯通過間壁換熱器進行換熱。水從20升至30，苯由80降至40，則熱容流量小的流體為 苯 ，此換熱器的傳熱效率=_0.667_ 。4. 列管式換熱器的殼程內(nèi)設(shè)置折流擋板的作用在于_提高殼程流體對流傳熱系數(shù)_ 。5. 有一套管換熱器，在內(nèi)管中空氣從46被加熱到50，環(huán)隙內(nèi)有119.6的水蒸氣冷凝，管壁溫度接近_ B _ 。A35； B119.6 ； C77.3 。6. 對膜狀冷凝傳熱，冷凝液膜兩側(cè)溫差愈大，冷凝傳熱系數(shù)愈_愈小。7. 在列管換熱器中飽和蒸氣加熱空氣，有：甲）傳熱管的壁溫接近加熱蒸氣溫度； 乙）換熱器總傳熱

17、系數(shù)K將接近空氣側(cè)的對流傳熱系數(shù)。則：AA甲乙均合理； B甲乙均無理； C甲合理，乙無理； D甲無理，乙合理。8. 在蒸氣冷凝傳熱中，不凝氣體的存在對的影響是_ A _ 。A不凝氣體的存在會使大大降低； B不凝氣體的存在會使升高；C不凝氣體的存在對無影響。 9. 對在蒸氣-空氣間壁換熱過程中，為強化傳熱，下列方案中在工程上可行的是_A_ 。A提高空氣流速； B提高蒸氣流速； C采用過熱蒸氣以提高蒸氣流速；D在蒸氣一側(cè)管壁上裝翅片，增加冷凝面積并及時導(dǎo)走冷凝液。10. 在兩灰體間進行輻射傳熱，兩灰體的溫度差50，現(xiàn)因某種原因，兩者的溫度各升高100，則此時的輻射傳熱量與原來的相比，應(yīng)該_A_ 。

18、A增大； B變小； C不變； D不確定。11. 在臥式列管換熱器中用飽和水蒸氣冷凝加熱原油，則原油宜在_管程_流動，總傳熱系數(shù)接近 原油 的對流傳熱系數(shù)值，傳熱壁面的溫度接近于_水蒸氣_溫度。12進出口溫度分別為85和40的熱流體對進口溫度為20的冷流體進行加熱，規(guī)定冷流體出口溫度不超過40，則必須采用 并流 操作。13冷熱兩流體的對流傳熱系數(shù)相差較大時，提高總傳熱系數(shù)K值的措施是 A A.提高小的h值； B. 提高大的h值；C.兩個都同等程度提高； D. 提高大的h值，同時降低小的h值。14蒸汽冷凝時的熱阻 B 。A.決定于汽膜厚度； B.決定于液膜厚度；C.決定于汽膜和液膜厚度； D.主要

19、決定于液膜厚度，但汽膜厚度也有影響。 15、在一列管式換熱器中用水來冷卻某有機溶液?，F(xiàn)希望有機溶液的出口溫度降低一些（溶液的流量、進口溫度不變），可采取的措施有 增加冷卻水的流量或降低冷卻水的進口溫度 。16、一臺新?lián)Q熱器正常運轉(zhuǎn)半年后，若冷熱流體的流量和進口溫度不變，但冷流體的出口溫度下降了，你認(rèn)為是下列 A 原因。 (A) 運行時間長后，換熱器內(nèi)產(chǎn)生了污垢； (B) 換熱器內(nèi)壓力升高；(C) 換熱器內(nèi)壓力降低； (D) 換熱器所在環(huán)境溫度降低。17、為了減少室外設(shè)備的熱損失，保溫層外包的一層金屬皮應(yīng)采用 A 。(A)表面光滑，色澤較淺； (B)表面粗糙，色澤較深；(C) 表面粗糙，色澤較淺

20、； (D) 表面光滑，色澤較深18、某一套管換熱器，用管間飽和蒸汽加熱管內(nèi)空氣，設(shè)飽和蒸汽溫度為100，空氣進口溫度20，出口溫度為80，此時套管換熱器內(nèi)壁溫度應(yīng)是 C 。(A) 接近空氣的平均溫度；(B) 接近飽和蒸汽與空氣的平均溫度； (C) 接近飽和蒸汽的溫度。19、在包有二層相同厚度保溫材料的園形管道上，應(yīng)該將_導(dǎo)熱系數(shù)小的_材料包在內(nèi)層，其原因是_減少熱損失_，_降低壁面溫度_。20、熱傳遞的三種基本方式是： 傳導(dǎo)、對流與熱輻射 。第六章 蒸餾一、選擇與填空1、精餾操作的依據(jù)是 混合液中各組分揮發(fā)度的差異 。實現(xiàn)精餾操作的必要條件是 塔頂液相回流 和 塔底上升蒸汽 。2、汽液兩相呈平

21、衡狀態(tài)時，汽液兩相溫度_相同_，但液相組成_小于_汽相組成。3、用相對揮發(fā)度表達的汽液平衡方程可寫為。根據(jù)的大小，可用來 判定用蒸餾方法分離的難易程度 ，若=1則表示 不能用普通的蒸餾方法分離該混合液 。4、在精餾操作中，若降低操作壓強，則溶液的相對揮發(fā)度 增加 ，塔頂溫度 降低 ，塔釜溫度 降低 ，從平衡角度分析對該分離過程 有利 。5、某二元物系，相對揮發(fā)度=3，在全回流條件下進行精餾操作，對第n、n+1兩層理論板，已知 yn=0.4，則 yn+1=_0.182_。全回流通常適用于 開工階段 或 實驗研究 。6、精餾和蒸餾的區(qū)別在于 精餾必須引入回流；平衡蒸餾和簡單蒸餾的主要區(qū)別在于前者為

22、連續(xù)的穩(wěn)態(tài)過程而后者是間歇的非穩(wěn)態(tài)過程 。7、精餾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是 塔底壓強高 和 塔底難揮發(fā)組分含量高 。8、在總壓為101.33kPa、溫度為85下，苯和甲苯的飽和蒸汽壓分別為pA0=116.9kPa,pB0=46 kPa，則相對揮發(fā)度= 2.54，平衡時液相組成xA= 0.78 ，氣相組成yA= 0.90 。9、某精餾塔的精餾段操作線方程為y=0.72x+0.275，則該精餾塔的操作回流比為_2.371_，餾出液組成為_0.982_。10、最小回流比的定義是 在特定分離任務(wù)下理論板數(shù)為無限多時的回流比 ，適宜回流比通常取 1.12.0 Rmin11、精餾塔進料可能有

23、 5 種不同的熱狀況，當(dāng)進料為氣液混合物且氣液摩爾比為2:3時，則進料熱狀況q值為 0.6 。注：12、在塔的精餾段測得 xD=0.96、x2=0.45、x3=0.40（均為摩爾分率），已知R=3 ，=2.5，則第三層塔板的氣相默弗里效率 EMV_44.1%_。 注：13、在精餾塔設(shè)計中，若F、xF、q、D保持不變，若增加回流比R，則xD 增加, xW 減小 ,V 增加,L/V 增加 。14、在精餾塔設(shè)計中，若F、xF、xD、xW及R一定，進料由原來的飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理論板數(shù)NT 減小 。精餾段上升蒸氣量V 不變 、下降液體量L 不變 ；提餾段上升蒸氣量V 增加 、下降液體量L 增

24、加 。15、操作中的精餾塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段液氣比L/V 增大 ，提餾段液氣比L/V 減小 ，xD 增加 , xW 減小 。16、操作中的精餾塔，保持F、xF、q、V不變，增加W ，則xD 增加 , xW增加，L/V_增加_。17、在連續(xù)精餾塔中，若xF、xD、R、q、D/F相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所需的理論板數(shù)NT 減小 ，xW增加。18、恒沸精餾與萃取精餾的共同點是 都需要加入某種添加劑 。兩者的主要區(qū)別是 恒沸精餾時添加劑需與被分離組分形成恒沸物 和 恒沸精餾的添加劑氣化后由塔頂排出，耗能大 。19、某二元混合物，若液相組成xA為0.45，相應(yīng)的泡點溫度為t1；汽相組成yA為0.45，露點溫度為t2，則 A 。At1t2 D不能判斷20、兩組分物系的相對揮發(fā)度越小，則表示分離該物系 B 。