材料的斷裂韌性.ppt

1、十五863子課題驗收匯報,材料的斷裂韌性,本章將以斷裂力學(xué)的基本原理為基礎(chǔ)，簡要介紹材料斷裂韌度的意義、影響因素及應(yīng)用。 主要內(nèi)容: 1)線彈性條件下的斷裂韌性； 2)彈塑性條件下的斷裂韌性； 3)影響材料斷裂韌度的因素； 4)斷裂韌度在工程中的應(yīng)用.,重點：概念（低應(yīng)力脆斷、應(yīng)力場強因子、斷裂韌度、J積分；K、G、J和COD判據(jù)；斷裂韌度與強度、塑性和沖擊韌度的關(guān)系 難點：裂紋尖端的應(yīng)力場及應(yīng)力強度因子KI,十五863子課題驗收匯報,前言,研究表明，很多脆斷事故與構(gòu)件中存在裂紋或缺陷有關(guān)，而且斷裂應(yīng)力低于屈服強度，即低應(yīng)力脆斷 解決裂紋體的低應(yīng)力脆斷，形成了斷裂力學(xué)這樣一個新學(xué)科。 斷裂力學(xué)

2、的研究內(nèi)容包括 裂紋尖端的應(yīng)力和應(yīng)變分析；建立新的斷裂判據(jù)；斷裂力學(xué)參量的計算與實驗測定，斷裂機制和提高材料斷裂韌性的途徑等。,十五863子課題驗收匯報,第一節(jié) 線彈性條件下的斷裂韌性,線彈性斷裂力學(xué)認為在脆性斷裂過程中，裂紋體各部分的應(yīng)力和應(yīng)變處于線彈性階段，只有裂紋尖端極小區(qū)域處于塑性變形階段. 處理問題有兩種方法：,另一種是能量分析方法，研究裂紋擴展時系統(tǒng)能量的變化，提出能量釋放率及對應(yīng)的斷裂韌度和G判據(jù)。,一種是應(yīng)力應(yīng)變分析方法，研究裂紋尖端附近的應(yīng)力應(yīng)變場，提出應(yīng)力場強度因子及對應(yīng)的斷裂韌度和K判據(jù)；,十五863子課題驗收匯報,一、裂紋擴展的基本方式,(a)張開型(型);(b)滑開型

3、(型); (c)撕開型()型,根據(jù)外加應(yīng)力的類型及其與裂紋擴展面的取向關(guān)系，裂紋擴展的基本方式有3種:,十五863子課題驗收匯報,設(shè)有一承受均勻拉應(yīng)力的無限大板，含有長為2a的I型穿透裂紋，其尖端附近(r，)處應(yīng)力、應(yīng)變和位移分量可以近似地表達如下： 應(yīng)力分量為:,二、裂紋尖端的應(yīng)力場及應(yīng)力場強度因子KI,十五863子課題驗收匯報,若裂紋尖端沿板厚方向(即z方向)的應(yīng)變不受約束， , 裂紋尖端處于兩向拉應(yīng)力狀態(tài)，即平面應(yīng)力狀態(tài)。若裂紋尖端沿z方向的應(yīng)變受到約束， ，則裂紋尖端處于平面應(yīng)變狀態(tài)。此時，裂紋尖端處于三向拉伸應(yīng)力狀態(tài)，應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù)小，因而是危險的應(yīng)力狀態(tài)。,平面應(yīng)變狀態(tài)應(yīng)變分量為

4、:,十五863子課題驗收匯報,裂紋尖端任意一點的應(yīng)力、應(yīng)變和位移分量取決于該點的坐標(biāo)(r，)、材料的彈性模數(shù)以及參量KI,平面應(yīng)變狀態(tài)位移分量為:,為泊松比；E為拉伸彈性模數(shù),十五863子課題驗收匯報,若裂紋體的材料一定，且裂紋尖端附近某一點的位置(r，)給定，則該點的各應(yīng)力、應(yīng)變和位移分量唯一決定于KI值。 KI值愈大，則該點各應(yīng)力、應(yīng)變和位移分量之值愈高，因此，KI反映了裂紋尖端區(qū)域應(yīng)力場的強度，故稱之為應(yīng)力強度因子。 它綜合反映了外加應(yīng)力和裂紋位置、長度對裂紋尖端應(yīng)力場強度的影響，其一般表達式為,Y為裂紋形狀系數(shù)，取決于裂紋的類型，對于不同類型的裂紋，KI和Y的表達式見本章附表。（I的意

5、義）,十五863子課題驗收匯報,當(dāng)應(yīng)力和裂紋尺寸a單獨或同時增大時，KI和裂紋尖端的各應(yīng)力分量也隨之增大。當(dāng)應(yīng)力或裂紋尺寸a增大到臨界值時，也就是在裂紋尖端足夠大的范圍內(nèi)，應(yīng)力達到材料的斷裂韌性，裂紋便失穩(wěn)擴展而導(dǎo)致材料的斷裂，這時KI也達到了一個臨界值，這個臨界KI記為KIC或KC,稱為斷裂韌性(概念)，單位為Mpam1/2或KNm-3/2，其是一個表示材料抵抗斷裂的能力。,三、斷裂韌度KIC和斷裂K判據(jù),(KC為平面應(yīng)力斷裂韌度,KIC為平面應(yīng)變斷裂韌度.同一種材料KCKIC,十五863子課題驗收匯報,KIC和KI的區(qū)別,KI是一個力學(xué)參量，表示裂紋中裂紋尖端的應(yīng)力應(yīng)變場強度的大小，它決定

6、于外加應(yīng)力、試樣尺寸和裂紋類型，而和材料無關(guān)。 KIC是一個是材料的力學(xué)性能指標(biāo)，它決定于材料的成分、組織結(jié)構(gòu)等內(nèi)在因素，而與外加應(yīng)力以及試樣尺寸等外在因素?zé)o關(guān)，為平面應(yīng)變斷裂韌度。,根據(jù)應(yīng)力場強度因子KI和斷裂韌度KIC的相對大小，可以建立裂紋失穩(wěn)擴展脆斷K判據(jù)： KI KIC,十五863子課題驗收匯報,塑性區(qū)的邊界方程：,平面應(yīng)力,平面應(yīng)變,裂紋尖端塑性區(qū)的形狀,四、裂紋尖端塑性區(qū)及KI的修正,塑性區(qū)的邊界方程圖形如右下圖：,在x軸上,=0時,塑性區(qū)的寬度r0為,平面應(yīng)力：,平面應(yīng)變：,十五863子課題驗收匯報,平面應(yīng)力狀態(tài)下應(yīng)力松弛后塑性區(qū)尺寸為：,可見：考慮應(yīng)力松弛后，塑性區(qū)的尺寸擴大

7、了1倍。,平面應(yīng)變塑性區(qū)寬度為：,塑性區(qū)的寬度也擴大了1倍。,應(yīng)力松弛的影響下,平面應(yīng)變塑性區(qū)寬度R0也是原r0的兩倍。,應(yīng)力松馳后的塑性區(qū),十五863子課題驗收匯報,平面應(yīng)變狀態(tài)是理論上的抽象。厚板件:表面處于平面應(yīng)力狀態(tài),心部是平面應(yīng)變狀態(tài)。,十五863子課題驗收匯報,可求得修正后的KI值，即,平面應(yīng)力：,平面應(yīng)變：,當(dāng)應(yīng)力增大時，裂紋尖端的塑性區(qū)也增大，影響就越大，其修正就必要，通常情況下，當(dāng)/S0.6-0.7時，就需要修正。,圖4-6 用等效裂紋修正KI,十五863子課題驗收匯報,五、裂紋擴展能量釋放率GI,Griffith 最早用能量法研究了玻璃、陶瓷等脆性材料的斷裂強度及其受裂紋的

8、影響，從而奠定了線彈性斷裂力學(xué)的基礎(chǔ)。 驅(qū)使裂紋擴展的動力是彈性能的釋放率： 平面應(yīng)力狀態(tài)（） GI即為最早的斷裂力學(xué)參量，單位為J/mm2或KN/mm，稱為裂紋擴展的能量釋放率 。上式是平面應(yīng)力的能量釋放率表達式，對于平面應(yīng)變，GI的表達式為,GI和KI相似（是否相等？），也是應(yīng)力和裂紋尺寸a的復(fù)合參量，是一個力學(xué)參量。,十五863子課題驗收匯報,六、斷裂韌度GIC和斷裂G判據(jù),根據(jù)GI和GIC的相對大小，也可建立裂紋失穩(wěn)擴展的力學(xué)條件，即斷裂G判據(jù)：GIGIC 盡管GI和KI的表達式不同，但它們都是應(yīng)力和裂紋尺寸的復(fù)合力學(xué)參量，都決定于應(yīng)力和裂紋尺寸，其間必有相互聯(lián)系如對于具有穿透裂紋的無

9、限大板： 所以，KI不僅可以度量裂紋尖端的應(yīng)力場強度，而且可以度量裂紋擴展時系統(tǒng)勢能的放率。,GI和KI的聯(lián)系：,十五863子課題驗收匯報,第二節(jié) 彈塑性條件下的斷裂韌性,Rice于1968年提出了J積分理論，它可定量地描述裂紋體的應(yīng)力應(yīng)變場的強度，定義明確，有嚴(yán)格的理論依據(jù)。 設(shè)有一單位厚度的I型裂紋體，逆時針取一回路，其所包圍體積內(nèi)的應(yīng)變能密度為，上任一點的作用力為T。 在彈性狀態(tài)下，所包圍體積的系統(tǒng)勢能U等于彈性應(yīng)變能Ue與外力功W之差。因為厚度B1，故GI由下式?jīng)Q定：,一、J積分的概念,圖4-7 J積分的定義,十五863子課題驗收匯報,分別求Ue和W:,這就是線彈性條件下的能量線積分的

10、表達式。 在彈塑性條件下，如果將彈性應(yīng)變能密度改成彈塑性應(yīng)變能密度，也存在上式等號右端的能量線積分，Rice將其定義為J積分。,可以證明：,JI為I型裂紋的能量線積分,總的應(yīng)變能：,在整個外圍邊界上外力所做的功：,十五863子課題驗收匯報,在線彈性條件下，JI=GI。Rice還證明，在小應(yīng)變條件下，J積分和路徑無關(guān)，即J的守恒性。如圖4-7所示，不管路徑還是路徑，其J積分值是不變的。這樣就可將路徑取得很小，小到僅包圍裂紋尖端。此時，積分回路因裂紋表面T=0，則 因此，J積分反映了裂紋尖端區(qū)的應(yīng)變能，即應(yīng)力應(yīng)變的集中程度。,十五863子課題驗收匯報,二、J積分的能量率表達式,J積分的形變功差率意

11、義，是J積分的能量率表達式，只要知道OABO陰影面積及a便可計算JI值。,設(shè)有兩個外形尺寸相同而裂紋長度略異的試樣(a，a+a)，分別在F和F+F力的作用下產(chǎn)生相同的位移，兩種情況的載荷-位移曲線如圖中(b)，分別為OA 及OB，曲線下所包圍的面積應(yīng)為其變形功，U1=OAC，U2=OBC，二者之差U=U1-U2=OABO，即陰影面積。將U除以Ba，在a0的情況下，就可獲得加載到(F，)的JI值，即:,圖4-8 J積分的變動功差率的意義 (a)試樣；(b)載荷-位移曲線,十五863子課題驗收匯報,塑性變形是不可逆的，因此求J值必須單調(diào)加載，不能有卸載現(xiàn)象。 但裂紋擴展意味著有部分區(qū)域卸載，所以在

12、彈塑性條件下，,不能像GI那樣理解為裂紋擴展時系統(tǒng)勢能的釋放率，應(yīng)當(dāng)理解為：裂紋相差單位長度的兩個等同試樣，加載到等同位移時，勢能差值與裂紋面積差值的比率，即所謂形變功差率。 正因為如此，通常J積分不能處理裂紋的連續(xù)擴展問題，其臨界值只是開裂點，不一定是失穩(wěn)斷裂點。,十五863子課題驗收匯報,三、斷裂韌度JIC及斷裂J判據(jù),根據(jù)JI和JIC的相互關(guān)系，可以建立斷裂J判據(jù)，即 JIJIC 只要滿足上式，裂紋就會開裂。 實際生產(chǎn)中很少用J積分判據(jù)計算裂紋體的承載能力，主要原因是： 各種實用的J 積分?jǐn)?shù)學(xué)表達式并不清楚，即使知道材料的JIC值，也無法用來計算； 中、低強度鋼的斷裂機件大多是韌性斷裂，

13、裂紋往往有較長的亞穩(wěn)擴展階段，JIC對應(yīng)的點只是開裂點。 # 具有實際應(yīng)用價值:J積分表示的裂紋擴展阻力JR與裂紋擴展量a之間的關(guān)系曲線. 該曲線能描述裂紋體從開裂到亞穩(wěn)擴展以至失穩(wěn)斷裂的全過程.,十五863子課題驗收匯報,目前，JI判據(jù)及JIC的測試目的， 主要是期望用小試樣測出JIC，以代替大試樣的KIC，然后再按K判據(jù)去解決中、低強度鋼大型件的斷裂問題。,在平面應(yīng)變線彈性條件下，JI=GI，,在一定程度近似的條件下，上式也可應(yīng)用到彈塑性狀態(tài)。,十五863子課題驗收匯報,四、裂紋尖端張開位移(COD)的概念,人們提出裂紋尖端的張開位移COD(crack opening displaceme

14、nt)來間接表示應(yīng)變量的大小，用臨界張開位移c來表征材料的斷裂韌度。 所謂裂紋尖端張開位移，是裂紋體受載后，在裂紋尖端沿垂直裂紋方向所產(chǎn)生的位移，用表示。 對于I型穿透裂紋， 可推得：,圖4-9 裂紋尖端張開位移,斷裂的應(yīng)變判據(jù)的提出條件:*,十五863子課題驗收匯報,試驗證明，對于一定材料和厚度的板材，不論其裂紋尺寸如何，當(dāng)裂紋張開位移達到同一臨界值C時，裂紋就開始擴展。因此，可將看作一種裂紋擴展的動力。臨界值c也稱為材料的斷裂韌度，表示材料阻止裂紋開始擴展的能力。 根據(jù)和c的相對大小的關(guān)系，可以建立斷裂判據(jù)： c 判據(jù)和J判據(jù)一樣，都是裂紋開始擴展的斷裂判據(jù)，而不是裂紋失穩(wěn)擴展的斷裂判據(jù).

15、,十五863子課題驗收匯報,五、彈塑性條件下的COD表達式,對于大范圍屈服，KI和GI已不適用，但COD仍不失其使用價值。 帶狀曲服模型(DM模型) 設(shè)塑性材料無限大薄板中有長為2a的I型穿透裂紋，在遠處作用有平均應(yīng)力，裂紋尖端的塑性區(qū)呈尖劈形。假設(shè)沿x軸將塑性區(qū)割開，使裂紋長度由2a變?yōu)?c，在割面的上下方代之以應(yīng)力s，以阻止裂紋張開，于是該模型就變?yōu)樵?a，c)和（-a，-c）區(qū)間作用有s，無限遠處有均勻應(yīng)力的線彈性問題。,十五863子課題驗收匯報,上式展開成級數(shù)，若/較小，略去 高次項，得,在臨界條件下，斷裂韌度:,通過計算，AB兩點的張開位移為:,十五863子課題驗收匯報,上式將外加應(yīng)

16、力、裂紋尺寸a及材料性質(zhì)E、s同c的關(guān)系定量地聯(lián)系起來，適合于中、低強度鋼板、壓力容器進行設(shè)計、選材和斷裂分析 在平面應(yīng)力條件下，c和其他斷裂韌度的關(guān)系為: 在平面應(yīng)變條件下，由于裂紋尖端材料的硬化作用，以及尖端存在一定的三向應(yīng)力狀態(tài)，應(yīng)對上式修正，修正式為:,式中，1n1.52.0，完全平面應(yīng)力狀態(tài)n1，完全平面應(yīng)變狀態(tài)n2。,十五863子課題驗收匯報,第三節(jié) 影響材料斷裂韌度的因素,斷裂韌度作為評價材料抵抗斷裂能力的力學(xué)性能指標(biāo)，它取決于材料的化學(xué)成分、組織結(jié)構(gòu)等內(nèi)在因素，同時也受到溫度、應(yīng)變速率等外部因素的影響。,一、化學(xué)成分、組織結(jié)構(gòu)對斷裂韌度的影響,1化學(xué)成分的影響,a細化晶粒的合金

17、元素：因提高強度和塑性，可使斷裂韌度提高； b強烈固溶強化的合金元素：因大大降低塑性而使斷裂韌度降低，并且隨合金元素的濃度的提高，降低的作用更加明顯；,金屬材料,十五863子課題驗收匯報,c形成金屬間化合物并呈第二相析出的合金元素：因降低塑性有利于裂紋擴展而使斷裂韌度降低。 對于陶瓷材料，提高材料強度的組元，都將提高斷裂韌度。對于高分子材料，增強結(jié)合鍵的元素都將提高斷裂韌度。 2基體相結(jié)構(gòu)和晶粒尺寸的影響 一般而言，基體相晶體結(jié)構(gòu)易于發(fā)生塑性變形，產(chǎn)生韌性斷裂，材料的斷裂韌度就高。 對于陶瓷材料，可以通過改變晶體類型，調(diào)整斷裂韌度的高低。 細化晶粒既可以提高強度，又可以提高塑性，那么斷裂韌度也

18、可以得到提高。,十五863子課題驗收匯報,3夾雜和第二相的影響,對于金屬材料，非金屬夾雜物的 第二相的存在對斷裂韌度的影響可以歸納為： A.非金屬夾雜物往往使斷裂韌度降低；（AB原因） B.脆性第二相隨著體積分?jǐn)?shù)的增加，使得斷裂韌度降低；,C.韌性第二相當(dāng)其形態(tài)和數(shù)量適當(dāng)時，可以提高材料的斷裂韌度。 對于陶瓷材料和復(fù)合材料，目前常利用適當(dāng)?shù)牡诙嗵岣咂鋽嗔秧g度，第二相可以是添加的，也可以是在成型時自蔓延生成的如在SiC、SiN陶瓷中添加碳纖維，或加入非晶碳，燒結(jié)時自蔓延生成碳晶須，可以使斷裂韌度提高。,十五863子課題驗收匯報,4顯微組織的影響,相同強度條件下，斷裂韌度的大小: ）在低碳鋼中，

19、回火馬氏體貝氏體 ）在高碳鋼中，上貝氏體回火馬氏體下貝氏體 原因：由于低碳鋼中，回火馬氏體呈板條狀，而高碳鋼中，回火馬氏體呈針狀，上貝氏體由貝氏體鐵素體和片層間斷續(xù)分布的碳化物組成，下貝氏體由貝氏體鐵素體和其中彌散分布的碳化物組成。 板條馬氏體主要是位錯亞結(jié)構(gòu)，具有較高的強度和塑性，裂紋擴展阻力較大，呈韌性斷裂，因而斷裂韌度較高。 針狀馬氏體主要是孿晶亞結(jié)構(gòu)，硬度高而脆性大，裂紋擴展阻力小，呈準(zhǔn)解理或解理斷裂，因而斷裂韌度較低。,十五863子課題驗收匯報,二、特殊改性處理對斷裂韌度的影響,1亞溫淬火 獲得不同形態(tài)和數(shù)量的未溶鐵索體+馬氏體的復(fù)相組織，由于晶粒的細化、相界面積的增加、單位面積雜質(zhì)

20、濃度的降低、鐵素體對裂紋尖端應(yīng)力集中的松弛作用、裂紋沿相界面擴展途徑的延長等，使得強度和韌性得到提高。 2超高溫淬火 對于中碳合金結(jié)構(gòu)鋼，采用超高溫淬火，雖然奧氏體晶粒顯著粗化，塑性和沖擊吸收功降低，但斷裂韌度提高,十五863子課題驗收匯報,3形變熱處理 高溫形變熱處理由于動態(tài)再結(jié)晶，可以細化奧氏體晶粒，因而細化了淬火后的馬氏體，使強度和韌性都提高。 低溫形變熱處理除了細化奧氏體晶粒外，還可增加位錯密度，促進合金碳化物彌散沉淀，降低奧氏體含碳量和增加細小板條馬氏體的數(shù)量，因而提高強度和韌性。,原因可能是： 馬氏體形態(tài)由孿晶型變?yōu)槲诲e型，使斷裂機理由準(zhǔn)解理變?yōu)槲⒖拙奂?；在馬氏體板條束間存在10

21、20nm的殘余奧氏體薄膜，且很穩(wěn)定，可阻止裂紋擴展； 碳化物及夾雜物能溶人奧氏體，減少了微裂紋形成源,十五863子課題驗收匯報,四、斷裂韌度與強度、塑性和沖擊韌度的關(guān)系,三、外界因素對斷裂韌度的影響,1對于大多數(shù)材料，溫度的降低通常會降低斷裂韌度。 2應(yīng)變速率對斷裂韌度的影響類似于溫度。增加應(yīng)變速率相當(dāng)于降低溫度，也可使KIC下降。,1韌斷模型,加載時，裂紋尖端鈍化并在裂紋前方的三向拉應(yīng)力區(qū)形成微孔，于是在裂紋尖端和微孔之間形成韌帶，如圖413所示，其中陰影線部分表示韌帶。當(dāng)韌帶中的應(yīng)變達到臨界值時，韌帶將發(fā)生斷裂，裂紋體即處于臨界狀態(tài)。,十五863子課題驗收匯報,dT為塑性區(qū)的尺寸，可以認為

22、是材料中不均勻區(qū)或夾雜物的平均間距。 Kraft假設(shè)塑性區(qū)內(nèi)的應(yīng)變規(guī)律和單向拉伸應(yīng)變規(guī)律相同，也服從Hollomon關(guān)系：SKen，ebn 當(dāng)ey頸縮臨界值時eb，應(yīng)力集中使韌帶前端開裂，形成微孔。微孔長大和主裂紋連接形成宏觀裂紋度擴展而斷裂。,在彈性區(qū)中一直到韌帶的邊沿，應(yīng)變的分布用線彈性理論給出：,十五863子課題驗收匯報,Kraft的模型可以很好地解釋鋼中第二相和夾雜物對KIC的影響，但是，該模型把線彈性應(yīng)變公式外推到大變形的頸縮階段，有些脫離實際。 Hahn和Rosenfield根據(jù)對裂紋尖端塑性區(qū)的金相觀察和對實驗數(shù)據(jù)的分析，提出了下列公式：,Schwalbe根據(jù)對A1-Zn-Mg-

23、Cu合金斷裂韌度的分析推導(dǎo)出：,以上各式都得到了一些實驗結(jié)果的支持，但都不能普遍適用。,十五863子課題驗收匯報,Tetelman等通過對脆性斷裂的實驗分析認為，當(dāng)裂紋尖端某一特征距離內(nèi)的應(yīng)力達到材料解理斷裂強度時，裂紋就失穩(wěn)擴展，產(chǎn)生脆性斷裂。如取特征距離為晶粒直徑的2倍，則由此導(dǎo)出KIC與材料的強度性能及裂紋尖端曲率半徑之間的關(guān)系為:,2脆性斷裂模型,鄭修麟等給出了一個根據(jù)拉伸性能估算KIC的公式：,十五863子課題驗收匯報,第四節(jié) 斷裂韌度在工程中的應(yīng)用,斷裂力學(xué)從其問世起就與工程實際相結(jié)合，特別是線彈性斷裂力學(xué)在工程中獲得了廣泛應(yīng)用。 斷裂韌度在工程中的應(yīng)用可以概括為三方面： 第一就是

24、設(shè)計: 包括結(jié)構(gòu)設(shè)計和材料選擇，可以根據(jù)材料的斷裂韌度，計算結(jié)構(gòu)的許用應(yīng)力，針對要求的承載量，設(shè)計結(jié)構(gòu)的形狀和尺寸；可以根據(jù)結(jié)構(gòu)的承載要求、可能出現(xiàn)的裂紋類型，計算可能的最大應(yīng)力強度因子，依據(jù)材料的斷裂韌性進行選材；,十五863子課題驗收匯報,第二就是校核,可以根據(jù)結(jié)構(gòu)要求的承載能力、材料的斷裂韌度，計算材料的臨界裂紋尺寸，與時測的裂紋尺寸相比較。校核結(jié)構(gòu)的安全性，判斷材料的脆斷趨向；,第三就是材料開發(fā),可以根據(jù)對斷裂韌度的影響因素，有針對性地設(shè)計材料的組織結(jié)構(gòu)，開發(fā)新材料。,十五863子課題驗收匯報,一 材料的選擇 例1（見書p80） 二 安全校核 例2（見書p81） 三 失效分析 例3（見書p81-82）,十五863子課題驗收匯報,四 評價材料脆性,計算構(gòu)件中的臨界裂紋尺寸，可以評價材料的脆性一般構(gòu)件中，較常見的是表面半橢 圓裂紋，從安全角度取Y2，如果不考慮塑性區(qū)的影響，則裂紋臨界尺寸可由下式估算：,1超高強度鋼,這類鋼屈服強度很高