五層框架結構辦公樓畢業(yè)設計參考計算書

1、2012屆土木工程專業(yè)畢業(yè)設計目 錄1 設計說明11.1 工程概況11.2 設計依據11.3 防水設計11.4 墻體21.5 樓地面21.6 門窗21.7 室外工程及其他：22 設計計算32.1 工程概況32.2 板的設計32.2.1.屋面板的設計32.2.2 樓板設計82.3.次梁的設計142.4樓梯設計172.4.1梯段板設計172.4.2 平臺板設計172.4.3 平臺梁設計182.5橫向框架在豎向荷載作用下的計算簡圖202.5.1橫向框架簡圖202.5.2恒荷載計算：212.5.3.樓面活荷載計算：242.5.4 風荷載計算26 2.5.5 橫向地震荷載的計算-今年需要新加進去的內容2

2、.6內力計算：272.6.1.恒荷載作用下的內力計算272.6.2、活荷載作用下的內力計算342.6.3.風荷載作用下的內力計算40 2.6.4 橫向荷載作用下內力計算-今年需要新加進去的內容2.7內力組合：452.8截面設計482.8.1、梁截面設計482.8.2.框架柱非抗震截面設計502.9 基礎設計522.9.1.設計資料：522.9.2.基礎尺寸522.9.3.地基承載力驗算522.9.4.受沖切承載力驗算523 畢業(yè)設計結論56致謝57參考文獻：581 設計說明1.1 工程概況 1.建設單位:三明建筑公司 2.工程名稱：黎歌行政辦公樓 3.建設地點：三明列東 4.工程性質：本工程是

3、多層辦公樓建筑 使用年限：50年 耐火等級：二級 5.工程規(guī)模：本工程主體高度：19.7米 建筑面積：4658.53平方米 建筑層數：5 6.建筑標高:本工程標高正負零是設計假定 7.本工程是綜合樓，建筑結構體系為框架結構，抗震設防烈度為6度 8.設計圖紙以毫米為單位，標高以米為單位1.2 設計依據 1.三明學院土木建筑工程學院提供的畢業(yè)設計指導及方案為設計要求 2.市規(guī)劃局提供的用地紅線圖，地形圖 4.建筑工程設計國家現行規(guī)范及工程建設標準強制條文（房屋建筑部分）1.3 防水設計 1.本工程屋面防水等級為三級。防水層耐用年限為10年 2.屋面為上人屋面 3.密實混凝土上人屋面做法： 現澆鋼筋

4、混凝土屋面板，建筑找坡2% 20厚1:2.5水泥砂漿找平層 刷基層處理劑一遍 卷材防水層 40厚C20密實性混凝土一次性抹光（配4200雙向鋼筋網） 4.屋面內外排水，雨水口做法詳見閩93J01-19頁 山墻泛水做法詳見閩93J01-12-11.4 墻體 1.外墻墻厚為240，采用頁巖燒結多孔磚 內墻墻厚為120，采用頁巖燒結多孔磚 2.外墻裝修：外墻面做法詳見各立面圖 3.內墻裝修：內墻均抹20厚的石灰砂漿 4.所有墻柱之陽角均做1：2水泥砂漿護腳線，高1800，詳98ZJ501-20-2。1.5 樓地面 1.除廁所外其他的地面均采用大理石地面，做法詳見閩97J09-13-64 2.除廁所外

5、其他的樓面均采用大理石樓面，做法詳見閩97J09-13-67 3.廁所地面采用陶瓷錦磚防水地面，做法詳見閩97J09-27-126 廁所樓面采用陶瓷錦磚防水地面，做法詳見閩97J09-27-127 4.凡裝有地漏或出水口的樓地面，均做1%坡向地漏或出水口 5.衛(wèi)生間樓地面墻面1200高度以內均加刷一道水泥基聚合物防水涂料防水層 6.衛(wèi)生間周邊墻體基腳應用C20混凝土，現澆與墻同寬卷邊，高度為2001.6 門窗 1.門窗錨固： A：鋁合金門窗安裝詳見協91J604-61至63 B：彈簧門的錨固及構造詳見協91J604-69至70 2.門窗安裝：門窗安裝墻節(jié)點詳見協91J604-71 3.所用門窗

6、均用鋁合金1.7 室外工程及其他： 1.建筑周邊設有蓋板明溝，做法詳見閩08J03-9-3 當排水遇踏步坡道時，埋設150水泥管相接。 2.樓梯水平段長度大于0.5米時，其扶手高度為1.1米 3.基礎在-0.050米處做25厚1:2水泥砂漿防潮層 4.廁所地面低于相應樓層地面50 5.平屋面采用結構找坡 6.凡有預留洞，預埋件及管線設備安裝的，各專業(yè)應密切配合， 按施工和驗收規(guī)范進行施工 7.圖紙經施工圖審查后方可施工，未盡事宜，按國家現行規(guī)范施工或協商解決。472 設計計算2.1 工程概況該工程為黎歌行政辦公樓，建筑總面積為4658.53平方米，主體為5層，層高3.6米，室內設計標高為0.0

7、00，室內外高差為0.500m，設計使用年限為50年，整個建筑為全框架結構。地質條件：經地質勘察部門確定，此建筑場地質類型為二類土，地基承載力為180200KN/m2，抗震等級為六度設防，場地粗糙度為B類，基本風壓為0.7KN/m2，基本雪壓為0KN/m2。1場地土為類，自上而下分布為：雜填土層0.5m，=19KN/m3 , 粉質粘土層6.8m，=19KN/m3 , 粉質粘土層2m，=19KN/m3 , 粉土層3m，=15KN/m3 , 中砂層5.5m, 卵石層0.5m?；A底面放置于粉質粘土層上，承載力特征值fak=120 KN/m22.2 板的設計2.2.1.屋面板的設計（1）設計資料a.

8、屋面做法：40mmC20細石防水混凝土；4mm厚聚合物水泥砂漿結合層干鋪玻纖布一層隔離層；一道改性瀝青防水卷材防水層；20mm 1：3水泥砂漿找平層；保溫隔熱層（40mm聚苯乙烯泡沫塑料板）；20mm 1：3水泥砂漿找平層100mm現澆鋼筋混凝土屋面板；20mm石灰沙漿抹底。b.上人屋面活荷載：樓面活荷載2.0 kN/m2；c.采用C30混凝土，板中鋼筋采用HPB235級鋼筋。(2) 板的設計（按彈性理論設計）a.屋面恒荷載標準值計算 40mmC20細石混凝土 0.0425=1kN/m2 4mm厚聚合物水泥砂漿結合層 0.00418=0.072 kN/m220mm水泥砂漿找平層（2層） 20.

9、0220= 0.8kN/m240mm改性瀝青防水卷材、聚苯乙烯泡沫塑料板 0.040.5=0.02 kN/m2100mm現澆鋼筋混凝土屋面板 0.125=2.5 kN/m220mm石灰沙漿抹底 0.0217= 0.34kN/m屋面恒荷載標準值總計 4.732kN/m2b.屋面荷載設計值可變荷載設計值 q=1.42=2.8 kN/m2永久荷載設計值 g=1.24.732=5.68kN/m2折算荷載 g,= g+q/2=5.68+2.8/2=7.08kN/m2 q,= q/2=2.8/2=1.4kN/m2 荷載總設計值 g+q = 5.68+2.8=8.48 kN/m2 (3).計算跨度框架結構樓

10、蓋整體現澆，內跨及邊跨的計算跨度均取為軸線間的距離，即（軸線間距離）。(4).彎矩計算及配筋跨中最大彎矩為當內支座固定時在g+q/2作用下的跨中彎矩值與內支座鉸支時在q/2作用下的跨中彎矩值之和。計算時混凝土的泊松比取0.2；支座最大負彎矩為當內支座固定時g+q作用下的支座彎矩。根據不同的支承情況及不同的荷載，整個樓蓋可以分為A、B、C、D、E、F、G、H八種區(qū)格板。（全部區(qū)格板為雙向板）板的劃分如下圖2-1所示：圖2-1 結構平面布置圖及板的劃分a.板的計算：各區(qū)格板根據/和四邊支承情況查附表7得系數如表2-1所示： 表2-1系數區(qū)格四邊固支（g+q/2或g+q作用時）q/2作用時A0.03

11、500.0091-0.0771-0.05710.07640.0268B0.03160.0116-0.0728-0.05680.06700.0300C0.02260.0163-0.0596-0.05430.04660.0356D0.03740.0068-0.0801-0.05710.08490.0230E0.03060.0123-0.0715-0.05670.06450.0309F0.02710.0144-0.0664-0.05590.05610.0334G0.03010.0127-0.0708-0.05660.06310.0313H0.04000.0038-0.0829-0.05700.096

12、50.0174A區(qū)格板：/=0.64，查表得=（0.0350+0.20.0091）7.08+(0.0764+0.20.0268)1.4=2.735kNm=(0.0091+0.20.0350) 7.08+(0.0268+0.20.0764) 1.4=1.260kNm=-0.0771 (g+q) =-0.07718.48=-4.766kNm=-0.0571 (g+q) =-0.05718.48=-3.530kNm各區(qū)格板分別計算的彎矩值列于表1-2b. 截面設計截面有效高度：由于雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應將短跨方向的跨中受拉鋼筋放在長跨方向的外側

13、，以期具有較大的界面高度。其取值，短跨：=h-20=100-20=80mm；長跨：=h-30=100-30=70mm 截面設計用的彎矩：對于周邊與梁整體連接的雙向板區(qū)格，由于受到支承構件的變約束，使板得內彎矩大大減小。對四邊與梁整體連接的板，其彎矩跨中及支座截面彎矩按規(guī)范進行折減，折減系數如下表所示。近似取=0.95，=。板跨中、邊支座、內支座的配筋計算結果及實際配筋分別列于下表1-3表2-2 彈性理論計算的彎矩值項目區(qū)格(m)(m)/(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)A2.74.20.642.7351.260-4.766-4.766-3.530-3.530B34.2

14、0.713.0811.689-5.556-5.556-4.335-4.335C2.42.70.891.8831.533-3.684-3.684-3.357-3.357D3.35.70.584.3531.711-7.397-7.397-5.273-5.273E2.43.30.731.9181.104-3.492-3.492-2.770-2.770F2.430.8001.7291.168-3.243-3.243-2.730-2.730G4.25.70.745.7893.423-10.591-10.591-8.467-8.467H2.45.70.422.4680.777-4.049-4.049-2.

15、784-2.784表2-3 彈性理論設計的板跨中配筋 項目區(qū)格 方向 M 配筋 實有A802.735171.378190265.0701.26090.238190265.0B803.0810.8=2.465154.458190265.0701.6890.8=1.35196.748190265.0C801.8830.8=1.50694.368190265.0701.5330.8=1.22687.798190265.0D804.3530.9=3.918245.498190265.0701.7110.9=1.540110.288190265.0E801.9180.8=1.53496.12819026

16、5.0701.1040.8=0.88363.238190265.0F801.7290.8=1.38386.658190265.0701.1680.8=0.93466.888190265.0G805.7890.8=4.631290.168190265.0703.4230.8=2.738196.068190265.0H802.468154.648190265.0700.77755.648190265.0表2-4 彈性理論設計的板邊支座配筋 項目邊支座h0(mm)M(KNm)As(2)配筋實有As(2)A80-4.766298.6210150523.080-3.530221.1810150523.0

17、B80-4.335271.6210150523.0C80-3.357210.3410150523.0D80-5.273330.3910150523.0E80-2.770173.5610150523.0G80-8.467530.5110150523.0表2-5 按彈性理論設計的板內支座配筋 項目支座(mm)M(KNm)As(2)配筋實有As(2)A-B80-4.766298.628130387.0A-C80-3.684230.838/10130495.0B-E80-5.5560.8=-4.445278.508130387.0B-F80-4.3350.8=-3.468217.298/1013049

18、5.0C-D80-7.3970.8=-5.918370.788130387.0C-F80-3.3570.8=-3.021189.308/10130495.0D-D80-7.3970.8=-5.918370.8010130604.0D-E80-5.2730.9=-4.746297.358130387.0D-G80-10.5910.8=-8.473530.8810130604.0E-E80-2.7700.8=-2.216138.858/10130495.0E-F80-3.4920.8=-2.794175.048130387.0E-G80-8.4670.8=-6.774424.418130387.0

19、E-H80-3.4920.8=-3.143196.928130387.0G-H80-10.591663.608130387.0 2.2.2 樓板設計(1) 設計資料a.樓面做法： 20mm磨光石材面層，細水泥漿擦縫； 2mm純水泥漿；25mm1：3水泥砂漿找平層；純水泥漿一道；100mm現澆鋼筋混凝土樓板；20mm石灰沙漿抹底。b.廁所樓面做法： 5mm陶瓷錦磚面層，鋪實拍平，純水泥砂漿擦縫；5mm 1：1水泥細砂砂漿結合層；15mm 1：3水泥砂漿找平層；防水隔離層周邊上翻300；2550mm C20細石混凝土找坡層，從四周向地漏找坡，墻邊四周抹小人字角，純水泥砂漿一道；90mm現澆混凝土樓

20、板；20 mm石灰沙漿抹底。c.活荷載：普通房間、廁所樓面活荷載2.0 kN/m2，走廊、電梯前室樓面活荷載2.5kN/m2 d.采用C30混凝土，板中鋼筋采用HPB235級鋼筋；（2）板的設計（按彈性理論設計）a.一般樓面恒荷載計算 20mm磨光石材面層 0.0228=0.56 kN/m2 25mm 1：3水泥砂漿找平層 0.02520= 0.5kN/m2100mm現澆鋼筋混凝土樓板 0.125=2.5 kN/m220mm石灰沙漿抹底 0.0217= 0.34kN/m一般樓面恒荷載標準值荷載總計 3.90 kN/m2b.廁所樓面恒荷載計算5mm陶瓷錦磚面層 0.12 kN/m2 5mm 1：

21、1水泥細砂砂漿結合層 0.00520= 0.1kN/m2 15mm 1：3水泥砂漿找平層 0.01520= 0.3kN/m225-50mm C20細石混凝土找坡層（0.025+0.05）0.525=0.938 kN/m2100mm現澆鋼筋混凝土樓板 0.125=2.5 kN/m220mm石灰沙漿抹底 0.0217= 0.34kN/m2廁所樓面恒荷載標準值荷載總計 4.30kN/m2c.普通房間樓面荷載設計值：q=1.42=2.8 kN/m2g=1.23.90=4.68kN/m2 g,=g+q/2=4.68+2.8/2=6.08kN/m2 q,=q/2=2.8/2=1.4kN/m2 g+q=4.

22、68+2.8=7.48kN/m2 d.廁所樓面荷載設計值：q=1.42=2.8 kN/m2g=1.24.3=5.16kN/m2 g,=g+q/2=5.16+2.8/2=6.56kN/m2 q,=q/2=2.8/2=1.4kN/m2 g+q=5.16+2.8=7.96kN/m2e.走廊、走道前室樓面荷載設計值：q=1.42.5=3.5kN/m2 g=1.23.9=4.68kN/m2g,=g+q/2=4.68+3.5/2=6.43kN/m2 q,=q/2=3.5/2=1.75kN/m2 g+q=4.68+3.5=8.18kN/m2(3)計算跨度由于框架結構樓蓋整體現澆，所以內跨及邊跨的計算跨度均取

23、為軸線間的距離，即（軸線間距離）。(4)彎矩計算及配筋跨中最大彎矩為當內支座固定時在g+q/2作用下的跨中彎矩值與內支座鉸支時在q/2作用下的跨中彎矩值之和。本題計算時混凝土的泊松比取0.2；支座最大負彎矩為當內支座固定時g+q作用下的支座彎矩。根據不同的支承情況及不同的荷載，整個樓蓋可以分為A、B、C、D、E、F、G、H八種區(qū)格板。（全部區(qū)格板為雙向板）板的劃分如下圖2-2：圖2-2 結構平面布置圖及板的劃分圖a. 板的計算：根據/和四邊支承情況查附表7得系數如下表2-6 表2-6系數區(qū)格四邊固支（g+q/2或g+q作用時）q/2作用時A0.03500.0091-0.0771-0.05710

24、.07640.0268B0.03160.0116-0.0728-0.05680.06700.0300C0.02260.0163-0.0596-0.05430.04660.0356D0.03740.0068-0.0801-0.05710.08490.0230E0.03060.0123-0.0715-0.05670.06450.0309F0.02710.0144-0.0664-0.05590.05610.0334G0.03010.0127-0.0708-0.05660.06310.0313H0.04000.0038-0.0829-0.05700.09650.0174A區(qū)格板：/=0.64，查表得=

25、（0.035+0.20.0091）6.56+(0.0764+0.20.0268) 1.4=2.595=(0.0091+0.20.035) 6.56+(0.0268+0.20.0764) 1.4=1.199=-0.0771 (g+q) =-0.07717.96=-4.474=-0.0571 (g+q) =-0.05717.96=-3.313各區(qū)格板分別計算的彎矩值列于表2-7 表2-7 彈性理論計算的彎矩值表 項目區(qū)格(m)(m)/(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)A2.74.20.642.5951.199-4.474-4.474-3.313-3.313B3.04.20

26、.712.9221.605-5.215-5.215-4.069-4.069C3.65.40.891.4991.224-2.808-2.808-2.558-2.558D4.25.40.583.9311.555-6.525-6.525-4.651-4.651E2.73.90.731.9371.124-3.369-3.369-2.672-2.672F2.74.20.801.7431.184-3.129-3.129-2.634-2.634G3.95.40.745.2143.092-9.342-9.342-7.468-7.468H3.05.40.422.5170.807-3.906-3.906-2.68

27、6-2.686b.截面設計截面有效高度：由于雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同。考慮到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應將短跨方向的跨中受拉鋼筋放在長跨方向的內側，以期具有較大的界面高度。 短跨：=h-20=100-20=80mm； 長跨：=h-30=100-30=60mm截面設計用的彎矩：對于周邊與梁整體連接的雙向板區(qū)格，由于受到支承構件的變形約束，使板得內彎矩大大減小。對四邊與梁整體連接的板，其彎矩跨中及支座截面彎矩按規(guī)范進行折減，折減系數如下表所示。，近似取=0.95，=。板跨中、邊支座、內支座的配筋計算結果及實際配筋分別列于下列表2-3、表2-4、表2-5表2-8 彈性理論設計的板跨

28、中配筋 項目區(qū)格 方向 M 配筋 實有A802.595162.598190265.0701.19985.868190265.0B802.9220.8=2.338146.498190265.0701.6050.8=1.28491.948190265.0C801.4990.8=1.19975.138190265.0701.2240.8=0.97970.108190265.0D803.9310.9=3.538221.688190265.0701.5550.9=1.400100.258190265.0E801.9370.8=1.55097.128190265.0701.1240.8=0.89964.3

29、88190265.0F801.7430.8=1.39487.348190265.0701.1840.8=0.94767.818190265.0G805.2140.8=4.171261.348190265.0703.0920.8=2.474177.168190265.0H802.517157.718190265.0700.80757.798190265.0表2-9 彈性理論設計的板邊支座配筋項目邊支座h0(mm)M(KNm)As(2)配筋實有As(2)A80-4.474280.3310170462.080-3.313207.5810170462.0B80-4.069254.9510170462.

30、0C80-2.558160.2810170462.0D80-4.651291.4210170462.0E80-2.672167.4210170462.0G80-7.468467.9210170462.0H80-3.906244.7410170462.080-2.686168.3010170462.0表 2-10 彈性理論設計的板內支座配筋項目支座(mm)M(KNm)As(2)配筋實有As(2)A-B80-5.215280.338130387.0A-C80-3.313207.588/10130495.0B-E80-5.2150.8=-4.172261.408130387.0B-F80-4.069

31、0.8=-3.255203.968130387.0C-D80-6.5250.8=-5.220327.078/10130495.0C-F80-2.6340.8=-2.107132.038130387.0D-D80-6.5250.8=-5.220327.078130387.0D-E80-4.6510.9=-4.186262.278/10130495.0D-G80-9.3420.8=-7.474468.2710130604.0E-E80-2.6720.8=-2.138133.938130387.0E-F80-3.3690.8=-2.695168.878130387.0E-G80-7.4680.8=-

32、5.974374.3410130604.0E-H80-3.369211.0910130495.0G-H80-9.342585.348130387.02.3.次梁的設計（A、B和C、F板間的次梁）1荷載設計值：圖2-3 荷載設計圖板傳來的荷載：1.24.3 3/2+2.8 3/2= 11.94kN/m(三角荷載) 1.23.92.4/2+3.5 2.4/2=9.82KN/ m(梯形荷載)轉為均布荷載：（1-20.4+0.4）11.94+9.82=15.02KN/m 次梁自重： 0.25 (0.4-0.1)251.2 = 2.25 kN/m 次梁粉刷： 0.02 (0.4-0.1) 2 171.2

33、 = 0.29 kN/m 荷載總設計值： 17.56kN/m 2彎矩設計值和剪力設計值的計算 3配筋計算 （1）正截面抗彎承載力計算次梁跨中正彎矩按T形截面進行承載力計算。環(huán)境類別一級，C30混凝土，=14.3，=1.43，一排縱向鋼筋=400-35=365mm，縱向鋼筋采用HRB335鋼，=300，箍筋采用HPB235鋼，=210。1）確定翼緣寬度因為，所以其翼緣寬度按計算跨度和梁（肋）凈距考慮，取兩者的的較小值。按計算跨度考慮 按梁（肋）凈距考慮 故取判別跨中截面屬于哪一類T形截面 屬于第一類T型截面，按梁寬為的矩形截面計算；支座截面按矩形截面計算，正截面承載力計算過程列于下表表2-11

34、次梁正截面受彎承載力計算 截面位置1B29.14-12.806.328002508000.0060.02690.00410.0060.0280.0041或83.51121.7957.07選用鋼筋（mm2）212212212實際配筋（mm2）226226226（2）正截面抗彎承載力計算 (包括復核截面尺寸、腹筋計算和最小配箍率驗算)。復核截面尺寸：且截面尺寸按下式驗算故截面尺寸滿足要求因為，所以，按構造配筋，采用8250。 4. 配箍筋率驗算： 實際配箍率，所以，滿足箍筋最小配筋率。 2.4樓梯設計2.4.1梯段板設計采用C30混凝土，取板厚h=120（1/30-1/25的板斜長），板傾斜角的正

35、切，。取1m寬的板帶計算。(1).荷載計算 恒荷載： 大理石面層： 25mm水泥砂漿： 三角形踏步： 混凝土斜板： 板底抹灰： 小計 7.21kN/m活荷載 ： 2.5 kN/m荷載設計值：(2).截面設計 板水平計算跨度：，彎矩設計值板的有效高度：選配10150，,分布筋每級踏步18.2.4.2 平臺板設計 設平臺板的板厚為h=70mm，取1m寬板帶計算。(1) 荷載計算恒荷載： 大理石面層： 25mm水泥砂漿： 70mm混凝土板： 板底抹灰： 小計 3.16kN/m活荷載 ： 2.5 kN/m荷載設計值：(2).截面設計 平臺板計算跨度：，彎矩設計值： 板的有效高度：選配 受力筋6200，

36、 分布筋63002.4.3 平臺梁設計 設平臺梁截面尺寸為200mm350mm。(1) 荷載計算恒荷載標準值：梁自重 梁側粉刷 平臺板傳來 梯段板傳來 小計 15.86kN/m活荷載準值 荷載總設計值永久效應控制：活荷載控制：取(2) 截面設計計算跨度 彎矩設計值剪力設計值截面按倒L形計算，梁的有效高度屬于第一類型T形截面 選配216，.配置箍筋。斜截面受剪承載力 滿足要求。2.5橫向框架在豎向荷載作用下的計算簡圖2.5.1橫向框架簡圖選取4軸框架進行計算。假定框架柱嵌固于基礎頂面上，框架梁與柱剛接，由于各層柱的截面尺寸不變，故框架梁的跨度等于柱截面形心之間的距離。AB之間的跨度為5700(m

37、m) ，BC之間的跨度為2400(mm)，CD之間的跨度為5700(mm)。底層柱高從基礎頂面算至二樓樓面，根據地質條件，室內外高差為0.00m，基礎頂面至室外地坪通常取-0.500m ，為了便于計算，本設計取基礎頂面至室外地坪的距離為-0.5m，二樓樓面標高為+3.600m，故底層柱高為3.6+0.5+0.5=4.6m，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高），即3.6 m、3.6 m、3.6 m和3.6 m。4軸線橫向框架簡圖如下圖所示。圖2-4邊跨（AB、CD跨）梁：取bh=250mm650mm中跨（BC跨）：取bh=250mm400mm邊柱（A軸、D軸）連系梁，取bh=250mm65

38、0mm；中柱（B軸、C軸）連系梁,取bh=250mm400mm柱截面均為b=300mm h=450mm底層柱高：=3.6+0.45+0.55=4.6m其它層柱高： =3.6m其中在求梁截面慣性矩時考慮到現澆樓板的作用，取I=2I0（I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。AB、CD跨梁：i=2Ec1/120.250.653/5.7=20.0710-4 Ec(m3)BC跨梁：i=2Ec1/120.250.43/2.4=11.1110-4 Ec(m3)上部各層柱：i=Ec1/120.30.453/3.6=6.3310-4 Ec(m3)底層柱：i=Ec1/120.30.453/4.6=4.9510

39、-4 Ec(m3)結構計算簡圖如下 圖2-5 注：圖中數字為線剛度，單位：10-4 Ec(m3)252 恒荷載計算：（1）屋面框架梁線荷載標準值：屋面恒荷載：4.732kN/邊跨（AB、CD跨）框架梁自重：梁側粉刷 中跨（BC跨）框架梁自重：梁側粉刷 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為：（2）樓面框架梁線荷載標準值：樓面恒荷載：3.9kN/邊跨（AB、CD跨）框架梁自重：梁側粉刷 邊跨填充墻自重： 墻面粉刷： 中跨（BC跨）框架梁自重：梁側粉刷 因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為：（3）屋面框架節(jié)點集中荷載標準值：邊柱連系梁自重： 粉刷： 1.2m高女兒墻自重： 粉刷： 連系梁傳來屋面自重：

40、頂層邊節(jié)點荷載：中柱連系梁自重： 粉刷： 連系梁傳來屋面自重： 頂層中節(jié)點荷載： （4）樓面框架節(jié)點集中荷載標準值：邊柱連系梁自重： 粉刷： 鋼窗重：墻體重：粉刷： 框架柱自重： 粉刷：連系梁傳來樓面自重：中間層邊節(jié)點集中荷載： 中柱連系梁自重： 粉刷： 內縱墻體重：粉刷： 門重： 框架柱自重： 粉刷：連系梁傳來樓面自重：中間層中節(jié)點荷載： （5）.恒荷載作用下的結構計算簡圖：圖2-62.5.3.樓面活荷載計算：（1）屋面: （2）樓面： （3）活荷載作用下的結構計算簡圖：圖2-72.5.4 風荷載計算風壓標準值計算公式為W=zUsUzW因結構高度H=19m30m，可取z=1.0，對于矩形平面

41、Us=1.3,Uz可查建筑結構荷載規(guī)范。將風荷載按算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如下表所示，表中Z為框架結點至室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，計算結果如下圖4-4所示。表2-12風荷載計算表層次zUsZ(m)UzWo(KN/m2)A(m2)Pw(KN)51.01.318.451.2160.559.908.6141.01.314.851.1360.5511.889.6531.01.311.251.0350.5511.888.7921.01.37.651.0000.5511.888.4911.01.34.051.0000.5512.629.02風荷載作用下結構的計算簡

42、圖：圖2-82.6內力計算：2.6.1.恒荷載作用下的內力計算：（采用彎矩二次分配）(1) 各節(jié)點分配系數: 對稱結構 （分配系數之和=1） 5層 A=D 下柱=6.33/（6.33+20.07）=0.240 右梁=20.07/（6.33+20.07）=0.760 B 左梁=20.07/（20.07+6.33+11.11）=0.535 右梁=11.11/（20.07+6.33+11.11）=0.296 下柱=6.33/（20.07+6.33+11.11）=0.1694-2層 A 下柱=6.33/（6.33+6.33+20.07）=0.193 上柱=6.33/（6.33+6.33+20.07）=0.193 右梁=20.07/（6.33+6.33+20.07）=0.613 B 左梁=20.07/（20.07+6.33+6.33+11.11）=0.458 右梁=11.11/（20.07+6.33+6.33+11.11）=0.253 下柱=上柱=6.33/（20.07+6.33+6.33+11.11）=0.1441層 A 上柱=6.33