木材科學(xué)與工程專業(yè)畢業(yè)外文翻譯

1、刨花板生產(chǎn)的基礎(chǔ)：木材水分的關(guān)系卡姆克； 沃爾科特，布萊克斯堡，弗吉尼亞州，美國摘要：對刨花板板坯在熱壓過程中相對蒸汽壓，平衡含水率，刨花平均溫度，刨花平均含水率進行估計。這種方法是基于對板坯熱壓過程中溫度和氣壓的測量，改編自一個預(yù)測個別刨花內(nèi)的溫度和含水率的傳熱傳質(zhì)模型的文獻。明顯的水分梯度可預(yù)測內(nèi)部刨花發(fā)展情況。每個刨花內(nèi)部的水分含量的變化通過對流換熱控制。在熱壓過程中熱力學(xué)氣相和板坯之間沒有達到平衡。簡介受到熱壓時，刨花板坯的氣壓，溫度，濕度迅速改變（Kamke, Casey 1988 a, b）。板坯的變化引起溫度梯度和水分梯度的變化，影響板材形成機制。極端的溫度和水分含量影響膠液的固

2、化和滲透（Brady, Kamke 1988; Chow, Mukai 1972），膠液的固化和滲透也反過來影響粘接質(zhì)量。溫度，含水量，壓實壓力的相互作用下面板形成垂直密度梯度（Strickler 1959; Wolcott et al. 1989）。局部密度通過影響相鄰的木元素(Back 1988)和刨花損害(Geimer et al. 1985）形成的粘接面積，以及每單位體積板材所含細(xì)胞壁的量而影響板材物理性能。刨花板熱壓過程中板坯內(nèi)部溫度和水分含量變化可用已開發(fā)的數(shù)學(xué)模型來預(yù)測（Humphrey 1979; Kayi- han, Johnson 1983; Harless et al.

3、1987）。這些模型刨花板坯當(dāng)作一個特殊的連續(xù)空隙體積。假設(shè)局部熱力學(xué)平衡，那么，任何氣相和相鄰木構(gòu)件間的傳熱傳質(zhì)過程中的阻力可以忽略。這就可以預(yù)測板坯內(nèi)的刨花溫度和水分含量的差異。板坯木構(gòu)件熱壓時水分變化的實驗測量方法尚未開發(fā)。但是，現(xiàn)場溫度和氣體總壓力可以測量（Humphrey 1979; Kamke, Casey 1988 a, b）。這些參數(shù)可以被用來描述木構(gòu)件周圍的氣體成分構(gòu)成。隨著系統(tǒng)熱力學(xué)平衡過程，木構(gòu)件進行跨邊界的熱量和質(zhì)量交換。木材元素的表面存在著一些溫度和濕度變化的阻力。以前的實驗對于這些阻力的影響通過結(jié)合連續(xù)板坯上實驗得出的傳熱傳質(zhì)系數(shù)來解釋。對流過程的傳熱傳質(zhì)系數(shù)是通過

4、對于粒狀物料的固定流化層進行計算得出的（Frantz 1961; Toei et al. 1967; Treybal 1980）。這些系數(shù)是用來描述顆粒層中熱量或質(zhì)量從氣相轉(zhuǎn)移到固相的過程。如果刨花周圍的氣體成分和阻力傳送可以測量或預(yù)測，那么必要的邊界條件將作為輸入條件，提供好了個別片狀刨花熱量和質(zhì)量的傳輸模式。（Stanish et al. 1985）。因此，它可以使用廣義方程和派生獨立的刨花板坯熱質(zhì)變化模型來預(yù)測熱壓時個別木刨花的溫度和濕度的改變。然而，這種方法確實需要知道刨花板坯內(nèi)的氣相成分。這項工作的目標(biāo)是：1.制定一個刨花板熱壓時的氣相成分估算方法。2.使用已經(jīng)開發(fā)的木材傳熱傳質(zhì)模型

5、來估計刨花在熱壓時的溫度和含水率。3.評估單個刨花表面的熱壓操作中傳熱傳質(zhì)阻力。方法高溫EMC吸附模型早已被用來預(yù)測的平衡含水（EMC）的木材作為相對濕度和溫度的函數(shù)（小于100（辛普森1971年，1973年）。辛普森（1973）評估了幾種木材手冊中以描述平衡含水率能力排列的各種類型的吸附方程（美國森林中的EMC數(shù)據(jù)產(chǎn)品實驗室1987年）。當(dāng)一個非線性回歸技術(shù)被用來進行曲線擬合，辛普森的判斷是，Hailwood Horobin方程提供了最合適的二水合物的形成機理。這個方程被用來描述EMC木材傳熱傳質(zhì)模型。辛普森確定的方程和系數(shù)為（1973）：(1)其中: H代表相對蒸汽壓； T代表溫度。 而在

6、低溫度，木材平均吸附的關(guān)系是有據(jù)可查。在高溫下（高于100）的數(shù)據(jù)卻是有限的，辛普森和羅斯（1981）通過回顧在1個大氣壓力和溫度升高時木材水分含量的推算數(shù)據(jù)和實驗數(shù)據(jù)。他們的結(jié)論是高溫下的數(shù)據(jù)使用單水合物形式的Hailwood Horobin方程可以充分說明，通過參數(shù)辛普森提出了低溫吸附數(shù)據(jù)（1971年）。然而，Hailwood Horobin理論的二水合物的形式?jīng)]有評估。此外，雷希等公布了黃楊樹在高溫和大于一個大氣壓的壓力下的吸附特性數(shù)據(jù)（1988）。辛普森和羅斯（1981）提出的高溫及一個大氣壓下的數(shù)據(jù)同雷希等提出的高溫及大于一個大氣壓時的數(shù)據(jù)一樣都同時使用單水合物和二水合物的Hailw

7、ood Horobin方程。雷希等在方程中使用的系數(shù)和辛普森提出的相同（1971年，1973年）。 使用root的經(jīng)驗公式的結(jié)果與EMC值均方誤差（本杰明1970年，康奈爾大學(xué)）進行比較實驗是測試可以預(yù)期的實驗值范圍內(nèi)平均偏差的措施。表1表示的均方誤差方程和數(shù)據(jù)集的最大偏差。一個大氣壓力下EMC預(yù)測數(shù)據(jù)和收集的實測數(shù)據(jù)之間的誤差大于高于一個大氣壓下的誤差。預(yù)測數(shù)據(jù)是在最差的加壓條件和140時的數(shù)據(jù)。在此溫度下的數(shù)據(jù)是不值得懷疑的，因為脫附等溫線沒有顯示120和160的S形形式（雷希等。1988年）。通過分析協(xié)方差，確定個別回歸線之間的EMC實驗值與預(yù)測值是否存在差異（1967，Snedecor

8、，科克倫）。這一分析表明，在0.05水平下比較這四組數(shù)據(jù)在回歸線上沒有顯著差異。 已經(jīng)證明預(yù)測的EMC和在一定條件下實驗 EMC相差不大。但是，考慮到實驗數(shù)據(jù)有限，我們選擇使用辛普森1973年提出的二水合物Hailwood- Horobin方程。表1通過協(xié)方差分析100以下單水合物、二水合物的Hailwood- Horobin模式的EMC數(shù)據(jù)。該數(shù)據(jù)來自辛普森和羅森和雷希等。氣相成分估計當(dāng)壓板初步壓縮時，一些空氣和水蒸汽被困于木材間隙中。由于空隙小，木材成分控制的水蒸汽的含量。隨后在壓板外表面迅速加熱，產(chǎn)生水蒸汽，從而增加了其表面的氣體總壓力。表面與板坯內(nèi)部水蒸汽的壓力差促使熱蒸汽向板坯內(nèi)部傳

9、遞。在內(nèi)部，在內(nèi)部，傳入的水蒸汽與現(xiàn)有的環(huán)境混合，可能發(fā)生水蒸氣內(nèi)部縮合。表面的水蒸氣的加入導(dǎo)致了內(nèi)部總壓力的增加。這就形成了從板坯的內(nèi)部到邊緣的橫向壓力差。因此，水蒸汽和空氣的混合物從板坯的邊緣溢出。熱壓時氣相的空氣將不能得到補充。因此，空隙中的空氣的摩爾分?jǐn)?shù)會不斷下降?？房撕蛣P西（1988B）研究出在熱壓過程中，壓板的溫度和刨花板內(nèi)部氣體總壓力的一系列關(guān)系?？偟臍怏w壓力會上升，直到通過板坯邊緣的失水率超過水蒸汽產(chǎn)生的速度。發(fā)生這種情況時，由于排氣而導(dǎo)致結(jié)合水接近枯竭或板坯橫向滲透率增加。熱壓時板坯內(nèi)部環(huán)境差異就體現(xiàn)在溫度和總氣壓的變化。然而，木材中結(jié)合水的含量影響溫度和氣壓的變化。描述木

10、構(gòu)件水分變化時，板坯中相對蒸汽壓的計算基于局部溫度和總體氣壓數(shù)據(jù)。壓力循環(huán)開始時，板坯內(nèi)初始相對壓力由初含水率和溫度通過方程(1)倒推回來。初含水率計算如下：（2）其中： H代表相對蒸汽壓； 代表飽和蒸汽壓； 是使用由Stanish等所得的經(jīng)驗公式計算：（3）其中： R代表氣體常數(shù)；T代表溫度。水汽含量被定義式如下：（4）其中：C代表水汽含量，水汽摩爾數(shù)/氣體總摩爾數(shù);P代表總氣壓;壓力循環(huán)中其他時間的水汽含量估計基于以下假設(shè)：1、板上任何位置的氣壓變化是由于板坯內(nèi)部產(chǎn)生的水蒸氣，板坯其他位置的流體動力影響，理想氣體定律中的溫度影響。2、氣體通過墊子的邊緣繼續(xù)泄漏。泄漏率與氣壓差成正比。泄漏系

11、數(shù)是恒定的,不管時間的推移和在板上的位置變化。3、板內(nèi)空氣得不到補充。在熱壓時水汽含量不減少。4、只有水蒸氣和空氣是呈氣相的時候。（5）假設(shè)4中，總氣壓是由水和空氣的部分壓力構(gòu)成，方程如下：(6)理想氣體替代為局部壓力條件產(chǎn)量:其中：代表水蒸氣的摩爾濃度，代表空氣的摩爾濃度，下面是方程6關(guān)于時間的導(dǎo)數(shù)方程式：（7）以時間求導(dǎo)時，水汽相對濃度是由于內(nèi)部水蒸氣的產(chǎn)生、流動以及泄漏。這是分析板上某一點的得出的。因此,水蒸氣的摩爾濃度變化的機制是不能分開分析的，每個部分都作為獨立的因變量處理?？諝饽枬舛戎饕捎诎鍍?nèi)氣體的生成和泄露。氣體的泄露使得板坯內(nèi)壓力持續(xù)下降。假設(shè)3中氣體不能得到補充，加上內(nèi)部

12、水汽產(chǎn)生，因此，水汽含量C將增加?？諝饬鲃拥挠绊憴C制就不能用這種方法分析。為了說明水汽含量變化所導(dǎo)致的泄漏，定義了一個明顯的板坯滲透性系數(shù)。定義為板坯內(nèi)部和周圍環(huán)境之間空氣和總壓力的相對變化。（8）其中：K代表板坯滲透系數(shù)，代表周圍環(huán)境總氣壓；必須強調(diào)方程8中滲透系數(shù)的運用不是很嚴(yán)格。滲透系數(shù)應(yīng)與幾何條件相結(jié)合。板坯的滲透系數(shù)通常被當(dāng)作一個常數(shù)，但是板坯物理性能和刨花將會影響它的值。摩爾濃度的可以表示為采用理想氣體定律時的局部壓力，如方程5、方程6的應(yīng)用。水蒸氣摩爾濃度的時間導(dǎo)數(shù)如下：（9）將方程8、方程9代入方程7，得出部分水蒸氣壓力的時間導(dǎo)數(shù)如下：（10），。 方程10中P和T的范圍是 和

13、C都是t=0時的值,和R是常數(shù)。PW值超過一定的時間時，K可以用實驗數(shù)據(jù)計算。卡姆克和Casey報告的數(shù)據(jù)顯示，板坯芯層在15的水分含量時溫度和氣體壓力呈現(xiàn)飽和狀態(tài)。在這種情況下，水蒸汽壓力的變化等于飽和水蒸汽壓力，這僅是溫度的函數(shù)的變化。根據(jù)方程10，可以求得K的值為這個值適用于所有含有相同的刨花幾何形狀，平均密度和大小的板坯。 方程10是部分蒸汽壓對于時間的求導(dǎo)得出的方程。相關(guān)蒸汽壓計算根據(jù)方程2。平衡含水率的計算就可以通過方程1，根據(jù)相關(guān)的吸附關(guān)系得出。 通過以上分析計算，可以確定刨花周圍的環(huán)境條件，整個壓力循環(huán)中的溫度、總氣壓的數(shù)據(jù)以及相對蒸汽壓的估計值。下一步就是模擬這些板坯內(nèi)部木材

14、刨花的溫度和水分含量的變化。傳熱傳質(zhì)模型 用來描述單個刨花的傳熱傳質(zhì)模型首先由Stanish等人和Casey提出。木材中的傳熱傳質(zhì)過程的數(shù)學(xué)描述由一組熱力學(xué)相平衡的一維輸運方程（長度和寬度方向不計）。該模型認(rèn)為傳熱過程是通過傳導(dǎo)和對流換熱進行的。傳質(zhì)過程是氣態(tài)和結(jié)合水?dāng)U散、氣態(tài)和液態(tài)的水的流體的結(jié)果。結(jié)合水的擴散被認(rèn)為是由化學(xué)勢梯度驅(qū)動的。結(jié)合水含量通過在當(dāng)?shù)販囟认乱凰衔颒ailwood霍羅賓模型擬合低溫吸附數(shù)據(jù)（辛普森1971年）使用倒推形式計算得出。木材的物理性質(zhì)隨空間和時間改變。因此，任何與這些物理性質(zhì)相關(guān)的傳送方程都有相似之處。讀者可根據(jù)文獻材料做進一步的討論研究。邊界條件傳熱傳質(zhì)模

15、型中刨花的溫度和相對蒸汽壓的邊界條件必須是已知的?？房撕虲asey（1988）提出的板坯測量數(shù)據(jù)提供了相關(guān)數(shù)據(jù)。12塊黃楊樹刨花板被壓在一個6161厘米的實驗室熱壓至到750公斤/米3的標(biāo)稱密度?？刂苾蓚€滾筒的溫度在154190，初含水率在615。板坯用酚醛樹脂膠膠合，熱壓總時間12分鐘，其中熱壓機閉合時間1分鐘。溫度和總氣壓數(shù)據(jù)通過表面和中心位置設(shè)置測試點，通過電腦分析取得數(shù)據(jù)。相對蒸汽壓的計算按照之前所說的通過溫度和總氣壓計算。 傳熱傳質(zhì)模型所需的其他數(shù)據(jù)板坯表面相關(guān)的對流傳熱系數(shù)和傳質(zhì)系數(shù)。這些值的估算方法將在下面的討論。結(jié)果和討論EMC轉(zhuǎn)變情況 圖1是初含水率15%的刨花板190熱壓

16、時中心和表面溫度和相對蒸汽壓的測試數(shù)據(jù)。中心和表面的相對蒸汽壓分別在熱壓開始1.5分鐘和2分鐘時顯著增加。溫度開始上升后，總氣壓開始上升。當(dāng)排氣開始6分鐘，表面的相對蒸汽壓開始下降。然而，中心的相對蒸汽壓仍舊保持在一個很高的水平。排氣期間在中心溫度下降，表明存在相當(dāng)數(shù)量的水蒸汽凝結(jié)。由于中心區(qū)域的總壓力減小，蒸發(fā)潛熱就是溫度的凈減量。 圖2是板的表面和中心位置分別發(fā)生EMC轉(zhuǎn)變的情況。 最初，EMC在同等條件下初始含水率用來計算相對蒸氣壓的過程中施加。隨著溫度的上升，平衡含水率急劇下降。直到板中的結(jié)合水蒸發(fā)進入刨花空隙，相對蒸汽壓和平衡含水率開始上升。這個現(xiàn)象在中心尤其明顯。當(dāng)系統(tǒng)開始排氣（大

17、約熱壓6分時），水汽迅速消散，總氣壓下降。相對蒸汽壓和平衡含水率的上升或下降都取決于留在板中的水分?jǐn)?shù)量。有趣的是190初含水率15%的條件熱壓的刨花板在系統(tǒng)排氣時中心的平衡含水率反而在增加。這是因為蒸發(fā)潛熱導(dǎo)致溫度降低，而相對蒸汽壓力仍然大致相同。圖1.初含水率15%的刨花板190熱壓時中心和表面溫度和相對蒸汽壓的測試數(shù)據(jù) 圖2.板的表面和中心位置分別發(fā)生EMC轉(zhuǎn)變的情況圖3. 15%含水率刨花板190熱壓中心位置預(yù)測對流傳熱系數(shù)傳熱傳質(zhì)模型的參數(shù)估計 使用一種機械模型來描述木材的傳熱傳質(zhì)過程需要知道物理參數(shù)的知識和運輸系數(shù)。需要知道的物理參數(shù)，包括刨花厚度，密度，滲透率，結(jié)合水的擴散性，水蒸

18、氣擴散性等。由于木材的自然變異，刨花的這些物理參數(shù)各不相同。 stanish等人在1985提出了一些必要的關(guān)系來估計這些物理參數(shù)。刨花的密度和厚度可以測量，但在熱壓過程中會改變。刨花之間的傳熱傳質(zhì)的描述，需要知道傳熱傳質(zhì)系數(shù)。我們可以在文獻中找到計算氣體在材料顆粒層流動的對流傳熱系數(shù)和傳質(zhì)系數(shù)的經(jīng)驗公式。使用從文獻中獲得的物理參數(shù)和傳送系數(shù)可以獨立估計刨花板熱壓時的情況。然而，這些參數(shù)和系數(shù)的敏感性分析需要更好地了解它們?nèi)绾斡绊懻w解決方案。用12塊黃楊樹刨花板進行實驗收集到的數(shù)據(jù)進行了模型的敏感性分析。敏感度分析實驗要知道刨花的密度和厚度。分析得出占主導(dǎo)地位的參數(shù)是對流換熱系數(shù)結(jié)論。這一結(jié)果

19、與1986年卡姆克*威爾遜的木刨花干燥文獻的結(jié)果是一致的。因為相對短距離的木刨花的熱質(zhì)傳遞的阻力幾乎都發(fā)生在表面。因此，對流傳熱系數(shù)幾乎是主導(dǎo)因素。圖3是模擬刨花熱壓期間平均含水率的預(yù)測的四個實驗。四個實驗中采取不同量級的對流傳熱系數(shù)。分別測試了中心和表面的平衡含水率（圖3只顯示了中心位置的實驗數(shù)據(jù)）。隨著對流換熱系數(shù)從最高值下降到1000 W / M2 K，含水量增加。最低的對流換熱系數(shù)（1 W / M2 K）導(dǎo)致不切實際的預(yù)測表層和內(nèi)部水分含量增加。對流換熱傳熱系數(shù)在100W / M2 K到1000W / M2 K之間時，熱壓機閉合后不久預(yù)測的水分含量急劇下降。然而，預(yù)期大約3-4后表層和

20、內(nèi)部的含水率都上升。這個結(jié)果也是不現(xiàn)實的，因為板的總水分含量會隨著時間的推移而降低。基于這個道理，選擇10 W / M2 K的對流換熱傳熱系數(shù)似乎是適當(dāng)?shù)摹＿@個實驗中，預(yù)測表層含水率在熱壓后期快速下降，結(jié)束后下降速度變緩。隨后中心層含水率下降，但是下降速率更緩慢。整個熱壓過程對流傳熱系數(shù)都保持恒定是不可能的。熱對流是由于內(nèi)部氣體流動和最初由水分蒸發(fā)形成的水蒸氣。熱壓時，由于水分蒸發(fā)率的變化，氣體流動速率隨之變化。因此，對流傳熱系數(shù)無法保持恒定。然而，由于信息不足，我們假設(shè)對流傳熱系數(shù)恒定。由于傳熱傳質(zhì)模型只適用于單個刨花，整塊刨花板適應(yīng)的熱力學(xué)平衡狀態(tài)無法實現(xiàn)。當(dāng)水汽蒸發(fā)時，環(huán)境數(shù)據(jù)就不可靠了

21、。因此，溫度和含水率的變化，無論內(nèi)部還是表面，都是獨立呈現(xiàn)。Toei等人開發(fā)了過熱蒸汽干燥多孔固體對流換熱系數(shù)計算方法（1967年）。他們的實驗數(shù)據(jù)的收集使用蒸汽通過粘土和木屑形成的粒子床。重組之后的公式為： （11）其中：G表示氣體質(zhì)量流量，單位kg/m 2 s；表示等效粒徑，單位m；表示氣體粘度（蒸汽 ）C表示氣體比熱（蒸汽2,060 J/kg ）k表示氣體導(dǎo)熱系數(shù)（蒸汽0.025 W/m C）在測試氣體質(zhì)量流量的熱壓操作時，重點是在熱壓開始的6分鐘，溫度升高幾乎都發(fā)生這段時間。在這段時間內(nèi)，水分從表層向內(nèi)部移動。據(jù)推測，這時的氣體流量完全由水汽。初含水率為15%，終含水率為6%，截面積為

22、0.37平方米的板上氣體質(zhì)量流量為0.005 kg/m 2 s。由每個刨花的平均值決定，將其等效成球體表面積。方程11中，h取值7 W/m 2 K。此值對應(yīng)使用敏感性分析圖3，是最合理的含水量剖面(h= 10 W/m 2 K)。以下用到的h都是 10 W/m 2 K。刨花的厚度和密度也影響熱量預(yù)測和傳質(zhì)模型。由于板坯粘彈性變形，熱壓時存在瞬態(tài)溫度梯度和濕度梯度，板坯有可能繼續(xù)變形（沃爾科特等，1989年）。然而傳熱傳質(zhì)模型的木材尺寸固定。圖4是刨花熱壓前和熱壓后厚度和密度的對比圖。圖上顯示熱壓前和熱壓后厚度和密度差別不大。使用熱壓后的刨花尺寸是比較現(xiàn)實的，因為在熱壓結(jié)束泄壓時刨花必須接近最終尺

23、寸。因此，余下的測試使用最后的刨花尺寸。圖4.假定厚度密度，含水率15%刨花板190熱壓，中心位置的平均含水率變化圖圖5. 含水率15%刨花板190熱壓，中心位置的平均含水率和含水率梯度圖6. 含水率15%刨花板190熱壓，中心位置溫度實測值與估算值的差異刨花含水率測定傳熱傳質(zhì)模型中刨花出現(xiàn)明顯的含水率梯度（如圖5）。當(dāng)內(nèi)部環(huán)境變化較小時，梯度較緩。相對的，內(nèi)部環(huán)境快速變化時，含水率梯度明顯。為了更好的解釋和提出問題，當(dāng)把刨花板內(nèi)部看做是連續(xù)的，那么假設(shè)當(dāng)?shù)責(zé)崃W(xué)平衡是否合理。換句話說，刨花的含水率不等于平衡含水率，就像圖5中，兩者只有在熱壓開始和結(jié)束時比較接近。在圖6的實驗中，刨花溫度沒有呈

24、現(xiàn)一個明顯的梯度。木材中，熱傳遞比水汽傳遞快得多。測得的環(huán)境溫度與刨花真實溫度的差別取決于對流傳熱系數(shù)。熱壓過程的4個位置平均含水率隨時間變化曲線在圖7中顯示。這種研究方法，第一個峰值出現(xiàn)在熱壓閉合時的板坯表面，隨后表面含水率快速下降，中心部分的含水率下降較表面滯后一分鐘才開始下降。最低點從板坯中心測得，是熱壓6分鐘板坯排氣最后一次降低。有趣的是，低含水率的板坯壓縮的好。這與中心總氣壓的增加相關(guān)。壓機閉合時，表層含水率較高，出現(xiàn)一個小峰值，導(dǎo)致表層氣體出現(xiàn)真空，隨之氣體總氣壓增加。這就是壓力材積的關(guān)系。圖7.刨花板表層和中心在不同條件下的含水率總結(jié)和結(jié)論提出的方法，用來計算刨花板熱壓過程中相對

25、蒸氣的內(nèi)部環(huán)境壓力。這種技術(shù)是通過測量板坯溫度和氣體壓力獲得數(shù)據(jù)。EMC數(shù)學(xué)關(guān)系的功能是表示溫度和相對蒸氣壓，以確定板坯瞬變電磁兼容條件。通過木材溫度和水分含量的預(yù)測，為木材傳熱傳質(zhì)模型的建立奠定基礎(chǔ)。使用這種方法表明，在刨花表面對流換熱的阻力控制著木材刨花和板坯內(nèi)部環(huán)境之間的熱量和傳熱。木材的溫度和水分含量與內(nèi)部墊環(huán)境不一致。解決模型預(yù)測問題需要提出幾個假設(shè)。雖然這可能會限制定量模型的使用，但預(yù)測趨勢是合理的，可用在有限的實驗數(shù)據(jù)是不沖突的。這些結(jié)果中垂直密度梯度，粘結(jié)平整，板材透氣度，回彈性，和其他面板的屬性或行為，主要取決于木材的含水率和溫度。 參考文獻：Back, E. L. 1987

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