地下室外墻局部單面支模方案施工方案資料

1、一、 工程概況 雅學(xué)苑項目位于南通市國勝路南側(cè)、勝利路東側(cè)。 本工程占地面積約為 1.1萬m2，總建筑面積約為 6.04萬m2。人防地下室地下一層。四棟主樓為住宅分別為1#、2#樓，地下二層、地上十一層；3#、4#樓地下一層，地上十七層。本工程由江蘇致豪房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資興建，南通市民用建筑設(shè)計院有限公司設(shè)計，南通精誠建設(shè)項目管理有限公司監(jiān)理，南通市中房建設(shè)工程有限公司總承包。 地下一層的層高分別為4.8米；地下二層的層高分別為3.2m、3m 外墻厚度為350mm；由于本工程東南側(cè)、西北側(cè)局部外墻距外側(cè)止水帷幕樁距離過?。ň唧w部位見附圖），造成該些部位外墻與止水樁間距離不能滿足雙面支模的要

2、求。由于該墻體的厚度較厚,模板的側(cè)壓力較大,且無法采取止水對拉螺栓進行加固,只能靠單側(cè)的模板支架來承受混凝土的全部側(cè)壓力,這就為單面模板施工帶來了極大的困難。 所以,本工程支撐系統(tǒng)、模板系統(tǒng)的接茬處理成為本工程施工設(shè)計和質(zhì)量控制的關(guān)鍵。二、支模方案 經(jīng)項目組經(jīng)慎重考慮后決定止水樁于外墻間用擠塑板填塞，內(nèi)側(cè)采用鋼管三角斜撐作支撐系統(tǒng), 1830*915*15mm 木膠板為模板面板,45 mm*90 mm 方木為次龍骨,2 48 mm*3.0 mm 鋼管為主龍骨。其優(yōu)點是材料通用性強,重復(fù)利用率高,有利于降 低成本,對本工程的外墻適應(yīng)性強。三、單面支模構(gòu)造1、模板形式 （1）面板采用 1830*9

3、15*15mm 木膠板，用釘子與次龍骨相連，主龍骨用鐵 絲勾住次龍骨。（2）支撐系統(tǒng)采用48鋼管，扣件連接，地面埋設(shè)鋼筋地錨與支撐體系相連，次龍骨間距不大于 200 ，主龍骨間距不大于 500 。 2、支撐系統(tǒng) 外墻單面支模系統(tǒng)見圖所示。支撐系統(tǒng)要保證模板的牢固性和穩(wěn)定性，垂直模板方向的寬度應(yīng)大于高度的 1.5 倍。 3.1 主龍骨立桿、水平桿順模板方向的主龍骨立桿間距應(yīng)為 500mm，垂直于立桿方向的上下水平間 距為 500mm，用扣件連接牢固。 3.2 掃地桿 距地 50mm 設(shè)置縱橫掃地桿，垂直于模板方向的掃地桿與主龍骨的立桿間距對應(yīng)為 500mm，平行于模板方向的掃地桿間距為 700m

4、m。掃地桿與地錨須連接牢固。 3.3 斜撐鋼管斜撐上連接每道主龍骨水平桿，下連接掃地桿，斜撐的角度不應(yīng)大于 45，斜撐橫向間距500mm。 3.4 地錨設(shè)置地錨用兩根通長的14#槽鋼預(yù)埋于基礎(chǔ)砼，其位置分別距墻2500、4500，再用長150的25焊接于槽鋼以便栓固底部固定鋼管。主龍骨立桿和斜支撐的下部及掃地桿的端部，順模板方向，均用扣件固定于底部鋼管。 4、施工要點 4.1 主龍骨的水平桿與斜撐的連接，斜撐與掃地桿的連接完全靠扣件固定，為了增加扣件的抗滑性，扣件必須擰緊，模板受力最大的中下部的斜撐要加雙扣件。 4.2 地錨在荷載作用下產(chǎn)生水平和向上分力靠地錨拉牢，受力最大，所以主地 錨與掃地

5、桿的連接、掃地桿與主龍骨的連接是整個體系最重要的一道工序，必須確保它的穩(wěn)定性。 4.3 砼的側(cè)壓力與砼的澆注高度和速度有關(guān)，所以砼澆注時須分層澆注，控制砼的澆注速度。5、實際應(yīng)用5.1 根據(jù)要求，斜撐越往上越長，它的整體剛度越弱，因此，斜撐用鋼管拉通 相連來增加它的剛度（見圖）。 5.2 由于架子密集，又有整體的滿堂腳手架相連接，實際施工時主龍骨受力較 小的中上部水平桿的斜撐可改為間隔支撐。 5.3 由于底部側(cè)壓力較大， 在底板上預(yù)埋兩根通長14#槽鋼及三角鋼管支撐進行固定。 （見圖）單面模板支設(shè)區(qū)域示意圖單面模板支設(shè)示意圖單面模板支撐支設(shè)示意圖側(cè)墻單面支模結(jié)構(gòu)計算書材料的力學(xué)性能: 木枋 e

6、=9000 n/mm2 f 順紋抗剪=1.4 n/mm2 =13 n/mm2 普通膠合板 e=6000 n/mm2 f 順紋抗剪=1.5 n/mm2 =13 n/mm2 鋼管(48*3.0) e=2.06105 n/mm2 =205n/mm2 w=5.08cm3 i=12.19cm4 模板及其支架設(shè)計主要參考書： 1、建筑施工手冊（第四版） 2、建筑施工腳手架實用手冊 3、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 側(cè)墻采用單邊支模，墻模采用18mm 厚普通膠合板，豎向小楞用木枋45*90 間距300，標(biāo)高600、1200、1800、2400、3000、3600、4200（底板面相對標(biāo)高0.000）處

7、分別采用2 48 鋼管作水平外橫楞。 因不能使用對拉螺桿施工，標(biāo)高600、1200、1800、2400 、3000、3600、4200處水平向間距600 采用鋼管 斜撐支撐，標(biāo)高1200、1800、2400、3000、3600處采用鋼管間距600 水平對撐，（1）荷載設(shè)計值：1）、墻側(cè)模板荷載設(shè)計值： 、新澆筑砼對模板的側(cè)壓力： 按 建 筑 施 工 手 冊（ 第 四 版 ）縮 印 版 第 514 頁 ，公 式 計 算 ，并應(yīng)取其中的 較小值：f=0.22gcb1b2vf=chg 式中： f新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m2）； gc混凝土的重力密度（kn/m ）；t0新澆混凝土的初凝時

8、間 （h） 可按實測確定；當(dāng)缺乏試驗資料時可采用t0200/（t+15）計算，t為混凝土的溫度（）；b1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 b2混凝土坍落度影響修正系數(shù)： 當(dāng)坍落度在 30mm 時, 坍落度在 50mm90m m取 0.85;時,取 1.0；坍落度在 110mm150mm 時,取 1.15；v混凝土澆筑高度（厚度）與澆筑時間的比值，即澆筑速度（m/h）； h混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖a.0.4所示；圖中 h= f/gcf=0.222451.21.15 1.414= 51.52kn/

9、m f=244.65=111.6 kn/其中：t0=200/（t+15）=200/（25+15）=5h v=2m/h 新澆筑砼總高度可達4.65m .計算參數(shù)的確定 ： gc =24kn/m 3砼重力密度）t0 =5h（砼初凝時間）v=2m/h (砼 澆 筑 速 度 ) b1= 1.2(外 加 劑 影 響 修 正 系 數(shù) ) b2=1.15(砼 坍 落 度 影 響 修 正 系 數(shù) ) 砼側(cè)壓力的計算高度取4.65 米。f=244.65=111.6kn/ 取兩者較小值即 f1=51.52kn/m2 其有效壓頭高度 h=f/gc =51.52/24=2.15m，計算簡圖如下：、混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：

10、f=f1*分項系數(shù)*折減系數(shù)=f1*1.2*0.9=55.64kn/m 2）、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載： 查表8-66傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載q=4kn/ 荷載設(shè)計值=q*1.4*0.9=5.04kn/m2 3）按表8-69進行荷載組合 f，=55.64+5.04=60.68 kn/m2 （2)、驗算: 取1 米寬板帶作為計算對象,化為線荷載: q1=60.68*1=60.68kn/m 按三跨連續(xù)梁計算，其計算簡圖如下：面板計算簡圖mmax=1/10ql2 = mmax/wfm 式中：q作用在模板上的側(cè)壓力(n/mm)； l內(nèi)楞的間距(mm)； 模板承受的應(yīng)力(n/mm)； w模板的截面抵抗矩

11、(mm3)； f木材的抗彎強設(shè)計值,采用松木板取13n/mm2； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = m/w f 其中，-面板承受的應(yīng)力(n/mm2)；m -面板計算最大彎矩(nmm)；w -面板的截面抵抗矩 :w = bh2/6 = 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設(shè)計值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：=m/w =1.19105/3.24104= 3.7n/mm2 ； mmax=1/10ql2=0.1ql2=0.160.680.22=0.2427kn.m =m/w=0.2427*106/3.24*104=

12、7.49n/mm2fm=13 n/mm2 經(jīng)檢驗，抗彎強度符合要求。 3）、抗剪強度驗算： 計算公式如下: v=0.6ql 其中，v-面板計算最大剪力(n)； l-計算跨度(次楞間距): l =200.0mm； v=0.6ql=0.6*60.68*0.2=7.28kn 截面抗剪強度必須滿足: = 3v/(2bhn)fv 其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(n/mm2)； v-面板計算最大剪力(n)：v = 7.25kn；b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 600mm ；hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設(shè)計值(n/mm2)：fv = 1.500 n/mm2；

13、=3v/2bh=（37.28103）/（2*600*15）=1.21n/mm2fv=1.5n/mm2 經(jīng)檢驗，抗剪強度符合要求。 4）、剛度驗算：根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下: =0.677ql4/(100ei) =l/250 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 60.680.6 =36.41n/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 200mm；e-面板的彈性模量: e = 6000n/mm2；i-面板的截面慣性矩: i = 600183/12=29.16cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.8mm； 面板的最大撓度計算

14、值: = 0.67736.412004/(100600029.16104) = 0.2254 mm；面板的最大撓度計算值: =0.2254mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm， 滿足要求！ 2、內(nèi)豎楞的驗算： 內(nèi)楞采用45*90 方木。 1）、抗彎強度驗算: 化為線荷載: q1=60.68*0.2=12.136kn/m 其各跨受荷簡圖如下： 內(nèi)楞計算簡圖mmax=ql2/10=12.1360.62/10=0.4369kn.m = mmax /w=0.4369106 /（501002/6）=5.24n/mm2 fm=13n/mm2經(jīng)檢驗，抗彎強度符合要求。 2）、抗剪強度驗算： vm

15、ax =0.625ql=0.62512.1360.6=4.551kn =3 v2max /2bh=3*4.551*103/2*50*100=1.365n/mm2fc=1.4n/mm2 經(jīng)檢驗，抗剪強度符合要求。 3）、剛度驗算： 用于計算撓度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為： q1=60.68*0.2=12.136kn/m =0.677ql4/(100ei)=0.67712.1360.64/1009000501003/12=0.284mm 次楞的最大容許撓度值: = 2.4mm； 次楞的最大撓度計算值 =0.284mm小于次楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！ 3、外橫楞的驗算：外橫楞采用2 48鋼管，

16、水平方向間距600用鋼管斜撐支承。 1）、抗彎強度驗算: 按均布荷載考慮，化為線荷載:q1=60.68*0.6=36.41kn/m 按四跨連續(xù)梁計算，其計算如下：q1=36.41kn/m m1=0.1q1l2=0.136.410.62=1.31kn.m = m1/w=1.31*106/25.08103=128.94n/mm2fm=205n/mm2 經(jīng)檢驗，抗彎強度符合要求。 2）、剛度驗算： 用于計算撓度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為：q2=60.680.6=36.41kn/m w=0.677q3l4/100ei=0.67736.416004/1002.06105212.19104=0.636 mmw經(jīng)檢驗，剛度符合要求。 4、鋼管斜撐驗算：鋼管斜撐間距600，下面四道用鋼管斜撐，上面四道用鋼管對撐