年產(chǎn)5000t乙酸乙酯釜式反應(yīng)器設(shè)計

1、反應(yīng)工程課程設(shè)計前言反應(yīng)工程課程設(shè)計是化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)和反應(yīng)工程課程教學(xué)中綜合性和實踐性較強(qiáng)的教學(xué)環(huán)節(jié)，是理論聯(lián)系實際的橋梁，是學(xué)生體察工程實際問題復(fù)雜性，學(xué)習(xí)初次嘗試反應(yīng)釜機(jī)械設(shè)計?；ぴO(shè)計不同于平時的作業(yè)，在設(shè)計中需要同學(xué)獨立自主的解決所遇到的問題、自己做出決策，根據(jù)老師給定的設(shè)計要求自己選擇方案、查取數(shù)據(jù)、進(jìn)行過程和設(shè)備的設(shè)計計算，并要對自己的選擇做出論證和核算，經(jīng)過反復(fù)的比較分析，擇優(yōu)選定最理想的方案和合理的設(shè)計。反應(yīng)工程是培養(yǎng)學(xué)生設(shè)計能力的重要實踐教學(xué)環(huán)節(jié)。在教師指導(dǎo)下，通過裸程設(shè)計，培養(yǎng)學(xué)生獨立地運(yùn)用所學(xué)到的基本理論并結(jié)合生產(chǎn)實際的知識，綜合地分析和解決生產(chǎn)實際問題的能力。因此，當(dāng)

2、學(xué)生首次完成該課程設(shè)計后，應(yīng)達(dá)到一下幾個目的：1、 熟練掌握查閱文獻(xiàn)資料、收集相關(guān)數(shù)據(jù)、正確選擇公式，當(dāng)缺乏必要的數(shù)據(jù)時，尚需要自己通過實驗測定或到生產(chǎn)現(xiàn)場進(jìn)行實際查定。2、 在兼顧技術(shù)先進(jìn)性、可行性、經(jīng)濟(jì)合理的前提下，綜合分析設(shè)計任務(wù)要求，確定化工工藝流程，進(jìn)行設(shè)備選型，并提出保證過程正常、安全可行所需的檢測和計量參數(shù)，同時還要考慮改善勞動條件和環(huán)境保護(hù)的有效措施。3、 準(zhǔn)確而迅速的進(jìn)行過程計算及主要設(shè)備的工藝設(shè)計計算及選型。4、 用精煉的語言、簡潔的文字、清晰地圖表來表達(dá)自己的設(shè)計思想和計算結(jié)果?；ぴO(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)課程設(shè)計是一項很繁瑣的設(shè)計工作，而且在設(shè)計中除了要考慮經(jīng)濟(jì)因素外，環(huán)保也是一項

3、不得不考慮的問題。除此之外，還要考慮諸多的政策、法規(guī)，因此在課程設(shè)計中要有耐心，注意多專業(yè)、多學(xué)科的綜合和相互協(xié)調(diào)。1 設(shè)計任務(wù)及條件1.1設(shè)計任務(wù)及條件乙酸乙酯酯化反應(yīng)的化學(xué)式為：CH3COOH+C2H5OH=CH3COOC2H5+H2OA B R S1、 原料中反應(yīng)組分的質(zhì)量比為：A：B：S=1：2：1.35，反應(yīng)液的密度為1020Kg/m3，并假定在反應(yīng)過程中不變。生產(chǎn)時間：連續(xù)生產(chǎn)8000小時/年，間隙生產(chǎn)6000小時/年。反應(yīng)在100下等溫操作，其反應(yīng)速率方程如下rR=k1(CACBCRCS/K) 1100時，k1=4.76L/(molmin),平衡常數(shù)K=2.92。乙酸的轉(zhuǎn)化率XA

4、=0.39，反應(yīng)器的填充系數(shù)f=0.8，為此反應(yīng)設(shè)計一個反應(yīng)器。2工藝設(shè)計2.1原料的處理量按間歇生產(chǎn)計算 根據(jù)乙酸乙酯的產(chǎn)量可計算出每小時的乙酸用量為（物料損耗5%） Q=4690X103/(88X6000X0.39X0.95)=23.975kmol/h所以單位時間處理量為Q1Q1=(23.975X60X4.35)/1020=6.135m3/h硫酸用量為總流量的1% Q0= Q1/0.99=6.197 m3/h原料液起始濃度CA0=23.975/6.197=3.869 mol/L乙醇和水的起始濃度CB0=3.869x60x2/46=10.093 mol/LCS0=3.869x60x1.35/

5、18=17.411 mol/L將速率方程變成轉(zhuǎn)化率的函數(shù)其中a=cB0cA0=2.609b=-(1+cB0cA0+cS0KcA0)=-5.15c=1-1/K=0.6575=4.8475反應(yīng)時間=1/(4.74x10-4x3.869x4.8475)xln(-5.15+4.8475)x0.39+2x2.609)/ (-5.15-4.8475)x0.39+2x2.609)=152.12 min反應(yīng)體積Vr=Q0(t0+t)=6.197x(152.12/60+0.5)=18.81m3實際體積V= Vr/f=18.81/0.8=23.513 m3按連續(xù)生產(chǎn)計算 根據(jù)乙酸乙酯的產(chǎn)量可計算出每小時的乙酸用量

6、為 Q=4690x103/(0.95x88x8000x0.39)=17.981 kmol/h原料組成 A：B:S=1:2:1.35所以單位時間處理量為Q1Q1=17.981x60x4.35/1020=4.601m3/h硫酸用量為總流量的1%，所以 Q0= Q1/0.99=4.647 m3/h原料液起始濃度CA0=17.981/4.647= 3.868mol/L乙醇和水的起始濃度CB0=3.86860246=10.091mol/LCS0=3.868601.3518=17.406 mol/L將速率方程變成轉(zhuǎn)化率的函數(shù)a=cB0cA0=2.61b=-(1+cB0cA0+cS0KcA0)= -5.15

7、c=1-1/K=0.6575反應(yīng)體積Vr=Q0cA0XArArA=4.76(2.61-5.150.37+0.65750.372)3.868210-4 =5.65810-3 mol/(L min)3.=0.339 kmol/(m3 h)Vr=4.7783.8680.370.339=20.17m3設(shè)計方案比較(1) 乙醇脫氫法 采用銅基催化劑使乙醇脫氫生成粗乙酸乙酯，經(jīng)高低壓蒸餾除去共沸物，得到純度為99.8%以上乙酸乙酯。 2 CH3CH2OHCH3COOCH2CH3+ H2(2) 乙烯加成法 在以附載在二氧化硅等載體上的雜多酸金屬鹽或雜多酸為催化劑的存在下，乙烯氣相水合后與氣化乙酸直接酯化生成

8、乙酸乙酯。 CH2 CH2+ CH3COOHCH3COOCH2CH3 該反應(yīng)乙酸的單程轉(zhuǎn)化率為66%，以乙烯計乙酸乙酯的選擇性為94%。Rhone-Poulenc 、昭和電工和BP等跨國公司都開發(fā)了該生產(chǎn)工藝。傳統(tǒng)的醋酸酯化法工藝在國外被逐步淘汰, 而大規(guī)模生產(chǎn)裝置主要采用乙醛縮合法、乙醇脫氫法和醋酸/ 乙烯加成法,其中新建裝置多采用醋酸/ 乙烯加成法。我國醋酸乙酯則主要采用醋酸酯化法進(jìn)行生產(chǎn)。綜上所述：鑒于我國在乙酸乙酯的合成技術(shù)與國際水平相比相對落后，運(yùn)用乙醛縮合法、乙烯加成法、乙醛縮合法等方法合成乙酸乙酯的技術(shù)還不是很成熟，而且本次設(shè)計的年產(chǎn)量不是很大，轉(zhuǎn)化率只有37%，要求不是很高。所

9、以，選用酯化法合成工藝即可滿足設(shè)計要求，也符合我國國情。 (3) 乙醛縮合法 在催化劑乙醇鋁的存在下，兩個分子的乙醛自動氧化和縮合，重排形成一分子的乙酸乙酯。2CH3CHOCH3COOCH2CH3該方法20世紀(jì)70年代在歐美、日本等地已形成了大規(guī)模的生產(chǎn)裝置，在生產(chǎn)本和環(huán)境保護(hù)等方面都有著明顯的優(yōu)勢。通過間歇式和連續(xù)式的對比，間歇生產(chǎn)的反應(yīng)體積18.81m3，連續(xù)的反應(yīng)體積為20.17 m3還有處理量也不是很大，生產(chǎn)量也不是很大所以選間歇式比較合算，并以此設(shè)計工藝流程及設(shè)備。物料衡算根據(jù)乙酸的每小時進(jìn)料量為23.975kmol/h，在根據(jù)它的轉(zhuǎn)化率和反應(yīng)物的初始質(zhì)量比算出各種物質(zhì)的進(jìn)料和出料量

10、，具體結(jié)果如下表：3.3能量衡算3.3.1熱量衡算總式式中：進(jìn)入反應(yīng)器無聊的能量， ：化學(xué)反應(yīng)熱，：供給或移走的熱量，有外界向系統(tǒng)供熱為正，有系統(tǒng)向外界移去熱量為負(fù)，：離開反應(yīng)器物料的熱量，3.3.2每摩爾各種物值在不同條件下的值對于氣象物質(zhì)，它的氣相熱容與溫度的函數(shù)由下面這個公式計算：2各種液相物質(zhì)的熱容參數(shù)如下表3：液相物質(zhì)的熱容參數(shù)物質(zhì)AB10/K C10/KD10/K乙醇59.34236.358-12.1641.8030乙酸-18.944109.71-28.9212.9275乙酸乙酯155.942.3697-1.99760.4592水92.053-3.9953-2.11030.5346

11、9由于乙醇和乙酸乙酯的沸點為778.3和77.1，所以：(1) 乙醇的值=59.342+36.35810351.5-12.16410351.5+1.803010351.5=59.342+127.798-150.289+78.302=115.153(2) 乙酸乙酯的值=155.94+2.369710350.2-1.997610350.2+0.459210350.2=155.94+8.297-24.499+19.713=159.451(3) 水的值=92.053-3.995310373-2.110310373+0.5346910373=92.053-14.902-29.360+27.748=75.

12、539(3) 乙酸的值=-18.944+109.7110373-28.92110373+2.927510373=139.82233.3.3各種氣象物質(zhì)的參數(shù)如下表氣相物質(zhì)的熱容參數(shù)4物質(zhì)AB103C103D103乙醇4.3960.6285.546-7.024乙酸乙酯10.228-14.94813.033-15.736(1) 乙醇的值=4.396+0.62810351.5+5.54610351.5-7.02410351.5+2.68510351.5=(4.396+0.234+7.716-3.645+0.520)8.314=76.663(2) 乙酸乙酯的值=(10.228-5.576+18.133

13、-8.166+1.161)8.314=131.1953.3.4每摩爾物質(zhì)在100下的焓值(1) 每摩爾水的焓值(3) 每摩爾的乙醇的焓值(4) 每摩爾乙酸的焓值(5) 每摩爾乙酸乙酯的焓值 3.3.5總能量衡算（1）的計算（2）的計算（3）的計算因為： 即：+=求得：=393384.90，故應(yīng)是外界向系統(tǒng)供熱。3.3.6換熱設(shè)計換熱采用夾套加熱，設(shè)夾套內(nèi)的過熱水蒸氣由130降到110，溫差為20。3.3.7水蒸氣的用量忽略熱損失，則水的用量為5= 851291.61.9220=22169.05 Kg/h 4反應(yīng)釜釜體設(shè)計在已知攪拌器的操作容積后，首先要選擇罐體適宜的高徑比（H/Di），以確定罐

14、體的直徑和高度。選擇罐體高徑比主要考慮以下兩方面因數(shù)：1、 高徑比對攪拌功率的影響：在轉(zhuǎn)速不變的情況下，（其中D攪拌器直徑，P攪拌功率），P隨釜體直徑的增大，而增加很多，減小高徑比只能無謂地消耗一些攪拌功率。因此一般情況下，高徑比應(yīng)選擇大一些。2、 高徑比對傳熱的影響：當(dāng)容積一定時，H/Di越大，越有利于傳熱。高徑比的確定通常才用經(jīng)驗值表假定高徑比為H/Di=1.3，先忽略罐底容積V=Di2H/4=1.3Di3/4=23.513 m3 解得：Di=2846mm取標(biāo)準(zhǔn)Di=2900 mm筒體的高度=4(23.513-3.18)/(3.142.92)=3100mm釜體高徑比的復(fù)核H/Di=3100

15、/2900=1.07滿足要求4.1筒體壁厚的設(shè)計4.1.1設(shè)計參數(shù)的確定表33反應(yīng)器內(nèi)各物質(zhì)的飽和蒸汽壓9物質(zhì)水乙酸乙醇乙酸乙酯飽和蒸汽壓（MPa）0.1430.080.3160.272該反應(yīng)釜的操作壓力必須滿足乙醇的飽和蒸汽壓所以去操作壓力P=0.4MPa，該反應(yīng)器的設(shè)計壓力PLgH=10209.8073.1=0.031 MPaPL/ Pw1.1=0.031/0.44=7.04%5% 所以液體靜壓不能忽略4.1.2該反應(yīng)器的計算壓力 Pc=Pw1.1+ PL =1.10.4+0.031MPa=0.471MPa該反應(yīng)釜的操作溫度為100，設(shè)計溫度為120。由此選用16MnR卷制16MnR材料在

16、120是的許用應(yīng)力t=170MPa焊縫系數(shù)的確定取焊縫系數(shù)=1.0（雙面對接焊，100無損探傷）腐蝕裕量C2=2mm4.1.3筒體壁厚的設(shè)計計算厚度S=0.471x2900/（2x170x1-0.471）=4.0229mm鋼板負(fù)偏差設(shè)計厚度SdSd =S+ C2=4.0229+2=6.0229 mm名義厚度等于設(shè)計厚度加上鋼板負(fù)偏差等于6.3229 mm鋼制容器的制造取壁厚詳見化工機(jī)械基礎(chǔ)圓整取標(biāo)準(zhǔn) Sd =8 mm4.1.4釜體封頭設(shè)計本設(shè)計選用橢球型封頭計算壓力 Pc=0.47MPa該反應(yīng)釜的操作溫度為100，設(shè)計溫度為120。由此選用16MnR卷制16MnR材料在120是的許用應(yīng)力t=1

17、70MPa焊縫系數(shù)的確定取焊縫系數(shù)=1.0（雙面對接焊，100無損探傷）腐蝕裕量C2=2mm鋼板負(fù)偏差 C1=0.25mm用標(biāo)準(zhǔn)橢球型封頭參數(shù)公稱直徑（mm）曲面高度（mm）直邊高度（mm）內(nèi)表面積（m2）容積（m3）2800700508.913.18計算厚度=0.471x2900/(2x170x1-0.5x0.471)=4.02鋼板負(fù)偏差設(shè)計厚度=4.02+2=6.02名義厚度按鋼制容器的制造取壁厚4.1.5外壓封頭壁厚的設(shè)計1.設(shè)計外壓的確定封頭的設(shè)計外壓與筒體相同，即設(shè)計外壓=0.1。封頭壁厚的計算設(shè)封頭的壁厚=12，則：= 12-2.25=9.75（），對于標(biāo)準(zhǔn)橢球形封頭=0.9，0.

18、92800=2520，=2520/9.75=258.462計算系數(shù)：A=0.125/(Ri/Se)=0.125/258.462=4.8410-4根據(jù)材料的外壓應(yīng)力B曲線圖，在圖的水平坐標(biāo)上找到=4.8410-4點，由該點作豎直線與對應(yīng)的材料溫度線相交，沿此點再作水平線與右方的縱坐標(biāo)相交，得到系數(shù)的值為值為：62、=2.00105根據(jù)=得 P= 62/258.426=0.23mm因為0.10.23，所以假設(shè)12偏大，考慮到與筒體的焊接，取封頭的壁厚與筒體一致，故取12。4.1.6反應(yīng)釜夾套的設(shè)計夾套DN、PN的確定夾套的DN 由夾套的筒體內(nèi)徑與釜體筒體內(nèi)徑之間的關(guān)系可知：Dj=Di+200=29

19、00+200=3100mm4.1.7夾套的PN由設(shè)備設(shè)計條件可知，夾套內(nèi)介質(zhì)的工作壓力為常壓，取PN=0.25MPa，由于壓力不高所以夾套的材料選用Q235B卷制Q235B材料在120是的許用應(yīng)力t=113MPa焊縫系數(shù)的確定取焊縫系數(shù)=1.0（雙面對接焊，100無損探傷）腐蝕裕量C2=2mm4.1.8夾套筒體的壁厚計算厚度=0.25x3100/(2x113x1-0.25)=3.43mm鋼板負(fù)偏差=3.43+0.25=3.68mm按鋼制容中DN=3100mm的壁厚最小不得小于8mm所以取夾套筒體的高度=4x(0.8x23.513-3.18)/(3.14x2.9x2.9)=2.367m4.1.9

20、封頭的厚度夾套的下封頭選標(biāo)準(zhǔn)橢球封頭，內(nèi)徑與筒體（）相同。夾套的上封頭選帶折邊形的封頭，且半錐角。計算厚度=0.25x3100/(2x113x1-0.5x0.25)=3.43鋼板負(fù)偏差設(shè)計厚度=3.43+2=5.43mm按鋼制容中DN=3100mm的壁厚最小不的小于8mm所以取帶折邊錐形封頭的壁厚考慮到風(fēng)頭的大端與夾套筒體對焊，小端與釜體筒體角焊，因此取封頭的壁厚與夾套筒體壁厚一致，即5傳熱面積校核由于反應(yīng)釜內(nèi)進(jìn)行的反應(yīng)是放熱反應(yīng)，產(chǎn)生的熱量不僅能夠維持反應(yīng)的不短進(jìn)行，且會引起反應(yīng)釜內(nèi)的溫度升高。為防止反應(yīng)釜內(nèi)溫度過高，在反應(yīng)釜的上方設(shè)置了冷凝器進(jìn)行換熱，因此不需要進(jìn)行傳熱面積的校核。如果反應(yīng)

21、釜內(nèi)進(jìn)行的是吸熱反應(yīng)，則需進(jìn)行傳熱面積的校核。6.1反應(yīng)釜釜體及夾套的壓力試驗6.1.1釜體的水壓試驗水壓試驗壓力的確定由反應(yīng)釜設(shè)計條件單可知，反應(yīng)釜材料為16MnR在120是的許用應(yīng)力t=170MPa液壓試驗的壓力：液壓試驗的強(qiáng)度校核=0.55x(2900+0.97)/(2x0.97)=82.24MPa16MnR的屈服極限 T =82.24MPa0.9s=310.5 MPa 由故液壓強(qiáng)度足夠。6.1.2壓力表的量程、水溫及水中濃度的要求壓力表的最大量程：P表=2=20.55=1.1,或1.5PT P表4PT 即0.825MPa P表2.2 水溫15 ，水中濃度256.1.3水壓試驗的操作過程

22、操作過程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.55，保壓不低于30，然后將壓力緩慢降至0.44，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質(zhì)量合格，緩慢降壓將釜體內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質(zhì)量不合格，修補(bǔ)后重新試壓直至合格為止。水壓試驗合格后再做氣壓試驗。6.2釜體的氣壓試驗氣壓試驗壓力的確定氣壓試驗的壓力： PT =1.1p t=1.10.441.0=0.484 MPa 氣壓試驗的強(qiáng)度校核=0.484x(2900+9.7)/(2x9.7)=72.6 MPa16MnR的屈服極限 0.8s=0.83451.0=276 M

23、PaT =72.6MPa900，因此需要在釜體的封頭上設(shè)置人孔，以便于安裝、維修、檢查釜體的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，本設(shè)計選用不銹鋼A型回轉(zhuǎn)蓋帶頸平焊法蘭人孔，其結(jié)構(gòu)尺寸如圖4-5所示。由文獻(xiàn)【4】表3-4-1查得其尺寸見表、材料見表。 圖83 A型回轉(zhuǎn)蓋帶頸平焊法蘭人孔結(jié)構(gòu)1-人孔接管；2-螺母；3-螺栓；4-法蘭；5-墊片；6-手柄；7-法蘭蓋；8-銷軸；9-開口銷；10-墊圈；11、12、13、14-軸耳表84回轉(zhuǎn)蓋平焊法蘭進(jìn)料口的尺寸公稱壓力（MPa）密封面形式公稱直徑DNd wSDD1AB螺栓規(guī)格數(shù)量0.6突面4504806590550325150M207516LH1H2bb1b2d重量(kg)2

24、0022010228/3022262088.9補(bǔ)強(qiáng)計算釜體上封頭開人孔后被削弱的金屬面積為：式中：=480-12+2（1+612.5%）=472S=PCDi2【】t-0.5PC=(0.417x2900)/(2x170-0.5x0.417)=3.559=1=4723.559+0=1680有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)起補(bǔ)強(qiáng)作用的金屬面積的計算8.2.1封頭起補(bǔ)強(qiáng)作用金屬面積的計算式中：B=2d=2472=944mm, B=d+2SN+2SM=477+212+26=513 mm取兩者中較大值，故944=12-2.25=9.75=6-1-612.5%=4.25r=1A1=(944-472)9.75=4602接管起補(bǔ)強(qiáng)

25、作用金屬面積的計算其中： 取其中的較小值53.22St=PCdi2【】t-PC=(0.417x(480-12)/(2x170-0.417=0.649=0，=392.8焊縫起補(bǔ)強(qiáng)作用金屬面積的計算18判斷是否需要補(bǔ)強(qiáng)的依據(jù)有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)起補(bǔ)強(qiáng)作用的金屬面積為：=4602+392.8+18=5012.8被削弱的金屬面積為：=684因為=1711=5012.8，所以不需要補(bǔ)強(qiáng)。8.6視鏡的選型 視鏡的選型由于釜內(nèi)介質(zhì)壓力較低（0.3）本設(shè)計選用兩個=150mm的不帶頸視鏡。該類視鏡具有結(jié)構(gòu)簡單，不易結(jié)料，窺視范圍大等優(yōu)點，視鏡的結(jié)構(gòu)其結(jié)構(gòu)見圖-6。圖85 視鏡的結(jié)構(gòu)型式視鏡的規(guī)定標(biāo)記、標(biāo)準(zhǔn)圖號、視鏡的

26、尺寸 查文獻(xiàn)【8】可確定視鏡的規(guī)定標(biāo)記、標(biāo)準(zhǔn)圖號,文獻(xiàn)【8】表3-5-2確定其尺寸，尺寸見表85，視鏡在封頭上對稱布置。標(biāo) 記：視鏡0.6，150標(biāo)準(zhǔn)圖號：HGJ501-86-14。表85 視鏡的尺寸9支座選型夾套反應(yīng)釜采用立式安裝，采用耳式支座。標(biāo)準(zhǔn)耳式支座（JB/T4725-92）分為A型和B型兩種，此設(shè)備需要保溫110時選用B型。支座數(shù)設(shè)計為4個。車間布置的基本原則車間布置設(shè)計的原則有以下幾點：（1）最大限度地滿足工藝生產(chǎn)包括設(shè)備維修的要求；（2）有效地利用車間建筑面積(包括空間)和土地；（3）要為車間的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、先進(jìn)合理以及節(jié)能等要求創(chuàng)造條件；（4）考慮其他專業(yè)對本車間布置的要求；

27、（5）要考慮車間的發(fā)展和廠房的擴(kuò)建；（6）車間中所采取的勞動保護(hù)、防腐防火、防毒、防爆及安全衛(wèi)生等措施是否符合要求；（7）本車間與其他車間在總平面圖上的位置合理，力求使它們之間輸送管路最短，聯(lián)系最方便；（8）考慮建廠地區(qū)的氣象、地質(zhì)等條件；（9）人流、物流不能交錯。車間布置的要求車間布置涉及面較廣，但大致可以歸納為以下幾個方面：（1）廠房建筑 廠房面積力求簡單化，以利用建筑定型化和施工機(jī)械化。常用形式有直線型、長方形、T型和L型。 柱間距多用66，一般不超過12m。總跨度：多層一般24m，單層30m。常用廠房總跨度有6m、12m、18m、24m、30m，一般有機(jī)化工車間總跨度為23個柱網(wǎng)跨度。

28、層高與設(shè)備的高低、安裝位置有關(guān)，一般每層4m6m，最低不低于3.2m，凈空高度不得低于2.6m以上方面盡量符合建筑模數(shù)(標(biāo)準(zhǔn)化)的要求。在可能情況下盡量采用露天化和敞開式設(shè)計，這樣既能節(jié)省投資，又有利于通風(fēng)采光、防爆、放毒等安全需要。在不影響流程情況下，較高設(shè)備集中布置，可簡化廠房立體化布置，又省投資。對于笨重設(shè)備和震動設(shè)備盡量布置底樓的地面。同類設(shè)備可盡量集中。設(shè)備穿孔必須避開主梁。廠房出入口、交通道、樓梯等都需精心安排。一般廠房大門寬度要比通過的設(shè)備寬度大0.2m以上，滿載的運(yùn)輸設(shè)備大0.6m1.0m，單門寬一般900mm，雙門寬有1200mm、1500mm、1800mm，樓梯的坡度456

29、0，主樓梯45的較多。（2） 生產(chǎn)操作設(shè)備布置盡量和工藝流程一致，避免交叉往返送料，盡量采用位差送料，一般從高層到低層設(shè)備布置槽反應(yīng)設(shè)備貯槽、重型設(shè)備和震動設(shè)備。設(shè)備間的垂直距離，要保證物料能順利進(jìn)出。相互有聯(lián)系的設(shè)備盡量靠近，但要考慮操作、行人通道、送料及半成品堆放等空地。相同、相似設(shè)備盡可能對稱、集中，以利操作管理及水、電、氣等供應(yīng)。主要符號一覽表V反應(yīng)釜的體積 筒壁的設(shè)計厚度筒壁的名義厚度反應(yīng)器夾套筒體的高度水壓試驗壓力夾套的內(nèi)徑Q乙酸的用量單位時間的處理量t反應(yīng)時間反應(yīng)物A的起始濃度反應(yīng)物的B起始濃度反應(yīng)物S的起始濃度f反應(yīng)器的填充系數(shù)反應(yīng)釜的內(nèi)徑H反應(yīng)器筒體的高度封頭的高度P操作壓力Pc設(shè)計壓力取焊縫系數(shù)t鋼板的許用應(yīng)力C1鋼板的負(fù)偏差C2鋼板的腐蝕裕量S筒壁的計算厚度設(shè)計結(jié)果一覽表項目數(shù)值設(shè)計壓力/Mpa反應(yīng)釜0.417夾套0.1設(shè)計溫度/120壁厚/mm反應(yīng)釜體12夾套8材料選型反應(yīng)釜體16MnR夾套Q235-B直徑/mm反應(yīng)釜體2900夾套3000高度/mm反應(yīng)釜體3000夾套2300傳熱量/KJ/h481350.95攪拌器材料1Cr18Ni9Ti人孔450mm 1個支座4個攪拌器功率24kw反應(yīng)釜體積/m323.51參考文獻(xiàn)李紹芬編. 反應(yīng)工程M. 北京: 化學(xué)工出版社. 2000玉瑋，王立業(yè)，喻建良，化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)，7版，大連：大連理工大學(xué)出版社