煤礦工作面供電設計

1、神華神東上榆泉煤礦管理處i021005綜放工作面供電設計說明書綜采二隊2013.03.20審 批 欄機電副總機電科綜采二隊i021005綜放工作面供電設計（一）綜放工作面主要條件1、021005回采工作面位于現10#煤層主運大巷的東部第2勘探線第3勘探線、標高為880990米之間的10#煤層內。2、該回采工作面的范圍見表a 表 a走 向傾 向西 北 起東 南 至東 北 起西 南 至10#煤層主運大巷東工作面設計停采線工作面開切眼工作面輔運順槽工作面主運順槽3、該回采工作面的面積見表b 表 b工作面走向長(m)工作面傾向寬(m)煤層平均傾角（）工作面面積 (m2)206522044543004、

2、該工作面的四鄰關系為：工作面東部為煤層露頭，北部為021003綜放工作面（現已采終），南部相隔519米為021004綜放工作面（現已采終），西部為10#煤層集中主、輔運大巷和021001綜采工作面（已采終）。5、工作面對應地表為山西西北部黃土高原中低山區(qū)地形，地表沖刷溝較多，地面最低點在工作面開切眼附近的溝谷中，標高為990.3m，該溝谷下游為曲峪水庫，下部煤層底板標高為920m，煤層埋藏深度為70.3m；地表最高處在工作面開切眼往西北288m處，地表標高為1108.1m，下部煤層底板標高為970m，煤層埋藏深度138.1m；在工作面靠近10#煤層集中主、輔運大巷附近地表標高為1060米，該范

3、圍煤層底板高為890米，煤層埋深為170米，工作面周圍200m范圍內對應地表無建（構）筑物。（二）綜放工作面設備選用1、工作面設備采煤機選用德國艾柯夫生產的sl-300型采煤機，其額定功率1138kw，其中兩臺截割主電動機功率為480kw,額定電壓為3300v；兩臺牽引電機功率為80kw,額定電壓為460v;兩臺調高泵電機電壓600v，功率9kw。工作面前部刮板輸送機為山西煤礦機械制造有限公司制造的sgz1000/1400型輸送機，機頭及機尾都采用額定功率為350/700kw的雙速電機，額定電壓為3300v。工作面后部刮板輸送機為西北奔牛實業(yè)集團有限公司的sgz1200/1400型輸送機，機頭

4、及機尾都采用額定功率為350/700kw的雙速電機，額定電壓為3300v。2、順槽設備1）破碎機：采用西北奔牛實業(yè)集團有限公司制造的plm4000型破碎機，其額定功率400kw,額定電壓1140v。2）轉載機：采用山西煤礦機械制造有限公司制造的szz1200/525型轉載機。其額定功率263/525kw,額定電壓3300v。3）乳化液泵站：兩泵一箱，乳化液泵采用無錫威順生產的brw400/31.5x4a型液泵，其額定功率250kw,額定電壓1140v。4）噴霧泵：兩泵一箱，采用無錫威順生產的bpw516/13.2x4a型，其額定功率125kw,額定電壓1140v。3、其它設備 1）回柱絞車：采

5、用徐州煤礦機械制造有限公司生產的jh-30型回柱絞車（2臺）。其額定功率45kw,額定電壓660v。2）調度絞車：采用徐州煤礦機械制造有限公司生產的jd-11.4型調度絞車。其額定功率11.4kw,額定電壓660v。3）煤礦用防滅火液壓泵站：采用撫順正工礦業(yè)科技裝備有限公司生產的bh-160/16-g型防滅火液壓泵站。其額定功率55kw,額定電壓660v。（三）工作面移動變電站位置的確定工作面電源電壓為10kv,來自井下北翼變電所。根據用電設備的容量與布置，采用3300v、1140v、660v電壓等級供電，照明及保護控制電壓采用127v。移動變電站安裝在設備列車組內，共計4臺移動變電站。（四）

6、負荷統(tǒng)計及移動變電站選擇1、1#移動變電站的選取1#移動變電站負荷統(tǒng)計：供電設備用電設備額定功率（kw）額定電壓（v）kbsgzy-3150/10采煤機sl3002*480+2*80+2*93300、460、600后部運輸機sgz1200/140014003300合計2538計算電力負荷總視在功率 s=pn kva 式中 s所計算的電力負荷總的視在功率 ，kva ； pn參加計算的所有用電設備額定功率之和， kw； cos參加計算的電力負荷的平均功率因數； kr-需用系數。kr按下式進行選擇kr=0.4+0.6 式中 ps最大電機的功率數 ，kw ；pn其他參加計算的用電設備額定功率之和， k

7、w；則 kr =0.4+0.6 =0.731 cos取0.7 kr取0.731電力負荷總視在功率為 s=2538=2650kva根據計算負荷，選用kbsgzy-3150/10礦用隔爆型移動變電站一臺。2、2#移動變電站的選取1#移動變電站負荷統(tǒng)計：供電設備用電設備額定功率（kw）額定電壓（v）kbsgzy-1000/10刮板輸送機sgz1000/14002*7003300轉載機szz1200/5255253300合計1925計算電力負荷總視在功率 kr =0.4+0.6 =0.836 cos取0.7 kr取0.836電力負荷總視在功率為 s=1925=2298kva據計算負荷，選用kbsgzy

8、-2500/10礦用隔爆型移動變電站一臺。3、3#移動變電站的選取3#移動變電站負荷統(tǒng)計：供電設備用電設備額定功率（kw）額定電壓（v）kbsgzy-1250/10破碎機plm40004001140乳化液泵站brw400/31.52*2501140清水泵站bpw516/13.22*1251140合計1150計算電力負荷總視在功率 kr =0.4+0.6 =0.609 cos取0.7 kr取0.609電力負荷總視在功率為 s=1150=1001kva3#移動變電站主供破碎機和液壓泵站使用，由負荷統(tǒng)計可知，選擇kbsgzy-1250/10型移動變電站一臺可以滿足供電需求。4、4#移動變電站的選取4

9、#移動變電站負荷統(tǒng)計：供電設備用電設備額定功率（kw）額定電壓（v）kbsgzy-315/10回柱絞車jh-302*45660調度絞車jd-11.411.4660防滅火液壓泵站55+2*3660排水、照明等設備32.65660合計195.05計算電力負荷總視在功率 kr =0.4+0.6 =0.569 cos取0.7 kr取0.569電力負荷總視在功率為 s=195.05=158.5kva4#移動變電站主供絞車及排水、照明使用，由負荷統(tǒng)計可知，選擇kbsgzy-200/10型移動變電站一臺可以滿足供電需求。預防工作面排水量增加，考慮移動變電站容量不足，故選擇kbsgzy-315/10型移動變電

10、站一臺可以滿足供電需求。（五）、移動變電站高壓開關的選擇（1）、配電裝置額定電壓：選定為10kv。（2）、高壓配電裝置額定電流應大于變壓器的最大長時工作電流。變壓器最大長時工作電流即額定電流ie為ie=式中 se變壓器額定容量，kva ；ve變壓器高壓側額定電壓，kv。1.1#移變高壓開關的選擇高壓側額定電流為ie=根據計算選擇pbg1-200/10 100/5型高壓真空配電裝置。2.2#移變高壓開關的選擇高壓側額定電流為ie=根據計算選擇pbg1-200/10 100/5型高壓真空配電裝置。3.3#移變高壓開關的選擇高壓側額定電流為ie=根據計算選擇kbg-315/10 100/5型高壓真空

11、配電裝置。（六）高壓電纜截面選擇校驗按設計規(guī)定及礦用高壓電纜選型，初選myptj型礦用10kv銅芯、橡套、雙屏蔽電纜。北翼配電所至1005輔助運輸順槽設備列車段高壓電纜選擇計算該綜放工作面設有四臺移動變電站，其中：kbsgzy3150-10/3.3移動變電站（提供后部刮板機及采煤機電源），kbsgzy1250-10/1.14（提供破碎機及泵站電源）單獨由一根3.5km長的高壓電纜供電（1號線路）。另一臺kbsgzy2500-10/3.3移動變電站（提供前部刮板機及轉載機電源）、和kbsgzy315-10/0.66移動變電站（提供低壓電源）由一根3.5km長的高壓電纜供電（2號線路）。i0210

12、05工作面設備功率表序號設備名稱型 號額定功率(kw)電壓（v）單 位使用數量1采煤機sl-30011383300臺12轉載機szz1200/5255253300臺13前部刮板機sgz1000/140027003300臺14后部刮板機sgz1200/140027003300臺15乳化泵brw400/31.5x4a22501140臺36噴霧泵bpw516/13.2x4a21251140臺27破碎機plm40004001140臺18絞車jh-30245660臺29絞車jd-11.411.4660臺110水泵bqw-30-15/7.527.5660臺411防滅火液壓泵站bh160/5555+2x36

13、60臺112照明等zxz84.0等2x2等127臺2合計：5808kw1號線路所帶負荷共計：3688 kw2號線路所帶負荷共計：2120kw一、計算1號線路供電電纜1、1號線路負荷計算工作面需用系數kr計算：根據煤礦電工手冊第348頁(10-3-3)公式： kr=0.4+0.6ps/ pnkr=0.4+0.61400/3688=0.627kr需用系數ps最大電動機的功率，kw.pn-參加計算的所有用電設備（不包括備用）額定功率之和，kw.s= pn kr/ cos 煤礦電工手冊第348頁(10-3-1)公式s=3688*0.627/0.7=3303.3kvas所計算的電力負荷總的視在功率，kv

14、acos平均功率因數，綜采工作面取0.7流過1號線路的長時計算工作電流為；im.n =s/1.732ueim.n =3303.3/1.732*10=190.7a2、按經濟電流密度選擇電纜截面：a=im.n/j 煤礦電工手冊第349頁(10-3-7)公式a電纜截面積mm2j經濟電流密度a/mm2上榆泉礦年工作時間為20小時*350天=7000小時，取j =2im.n最大長時工作電流 aa=190.7/2=85mm2 由上式計算可知，選用一條myptj-10 3*95+1*35+3*4電纜供電能滿足負荷要求。3、按最大長時工作電流選擇截面：（95mm2電纜載流量為250a） kipim.n 煤礦電

15、工手冊第349頁公式 1.1250a275a190.7aim.n通過電纜的最大持續(xù)工作電流 ，ak環(huán)境不同時載流量的修正系數， 井下環(huán)境溫度按15時 k1.1ip空氣溫度為25時，電纜允許載流量，a。由上式計算可知，95 mm2電纜能滿足供電要求 。4、按最大短路熱穩(wěn)定電流校檢：i（3）= 6671 aa=45mm2 95 mm2由上式計算可知，95 mm2電纜能滿足供電要求式中：t短路電流的假想時間取0.4s c熱穩(wěn)定系數，查煤礦電工手冊350頁表取93.4 i（3）電纜首端最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流a a電纜最小熱穩(wěn)定截面 mm2r0電纜單位長度阻抗0.24/km（查表，）r0=3.5*0.24

16、=0.84x0電纜單位長度電抗0.080/km（查表）x0=3.5*0.080=0.28un額定電壓10kv5、按允許電壓損失校驗：v%=0.1l(pr0+qx0)/un2=0.1*3.5（3688*0.24+3303.3*0.080）/102= 3.94138aim.n通過電纜的最大持續(xù)工作電流 ，ak環(huán)境不同時載流量的修正系數， 井下環(huán)境溫度按15時 k1.1ip空氣溫度為25時，電纜允許載流量，a。由上式計算可知，70 mm2電纜能滿足供電要求 。4、按最大短路熱穩(wěn)定電流校檢：i（3）=5020 aa=34 mm2 70mm2由上式計算可知，70 mm2電纜能滿足供電要求式中：t短路電流

17、的假想時間取0.4s c熱穩(wěn)定系數，查煤礦電工手冊350頁表取93.4 i（3）電纜首端最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流a a電纜最小熱穩(wěn)定截面 mm2r0電纜單位長度阻抗0.32/km（查表，）r0=3.5*0.32=1.12x0電纜單位長度電抗0.083/km（查表）x0=3.5*0.083=0.29un額定電壓10kv5、按允許電壓損失校驗：v%=0.1l(pr0+qx0)/un2=0.1*3.5（2120*0.32+2392.5*0.083）/102= 3.01248a 滿足要求。2、轉載機電纜（l6）選擇：1）、轉載機低速電纜截面的選擇：2）、轉載機高速電纜截面的選擇：根據礦用橡套電纜長時允許載

18、流量查表得70mm2 電纜為215a 58a、115a 滿足要求。3、破碎機電纜（l7）選擇：根據礦用橡套電纜長時允許載流量查表得95mm2 電纜為260a 253a 滿足要求。4、前、后部輸送機電纜（l10-11）選擇：1）、輸送機低速電纜截面的選擇：2）、輸送機高速電纜截面的選擇：根據礦用橡套電纜長時允許載流量查表得70mm2 電纜為215a 76a 、153a滿足要求。(因前后部運輸機所使用的電機為同一型號的電機，故計算結果相同，只列出一次即可)5、移動變電站與組合開關間電纜截面的選擇：1）1號移變與其所控制的組合開關間電纜（l13）截面的選擇：根據礦用橡套電纜長時允許載流量查表得120

19、mm2 電纜為300a 306a、248a 滿足要求。2）2號移變與其所控制的組合開關間電纜截面的選擇：根據礦用橡套電纜長時允許載流量查表得120mm2 電纜為300a 306a、115a 滿足要求。3）3號移變與其所控制的組合開關間電纜截面的選擇：根據礦用橡套電纜長時允許載流量查表得95mm2 電纜為260a 253a、237a 滿足要求。6、乳化液泵電纜（l14-15）選擇：根據礦用橡套電纜長時允許載流量查表得50mm2 電纜為173a 158a 滿足要求。7、噴霧泵電纜（l16-17）選擇：根據礦用橡套電纜長時允許載流量查表得25mm2 電纜為113a 79a 滿足要求。根據計算，初選電

20、纜見下表：電纜編號負荷名稱長時負荷電流（a）長時負荷電流要求最小截面（查表mm2）初選截面(mm2)備注l5采煤機2489595400ml6轉載機58/1157070480ml7破碎機2539595500ml10-11輸送機前電機76/15370702*400ml13移動變電站輸出線2581201202*20ml14l15乳化液泵158505020ml16l17噴霧泵79252515m采煤機選用進口307s - 400m x 95sqmm型電纜，轉載機、前后部運輸機選用截面70mm2 耐壓3300v、mycp型礦用橡套金屬屏蔽電纜。破碎機選用95mm2 耐壓1140v、myp型礦用橡套屏蔽電纜

21、。考慮到低壓系統(tǒng)排水問題，故低壓電纜干線選用一根50mm2 耐壓660v、myp型橡套屏蔽電纜（八）按機械強度要求校驗電纜截面機械強度要求采煤機電纜允許最小截面35-50 mm2，工作刮板輸送機為16-35 mm2，均滿足要求。（九）短路電流計算1.1#移變二次出口端的短路電流id1計算（1）系統(tǒng)阻抗變壓器二次電壓3300v，容量3150kva，系統(tǒng)短路容量按50mva計算；則系統(tǒng)電抗為；（2）高壓電纜阻抗 10kv電纜l1=3.5km查表得,ro=0.588/ km, xo=0.078/ km高壓電纜電阻、電抗：rg=0.2293.5=0.802xg=0.0963.5=0.336（3）變壓器

22、阻抗查表得kbsgzy-3150/10型移動變電站的vs=5.5, pn.t=6100w則變壓器的電阻、電抗：0.00710.20182.2#移變二次出口端的短路電流id2計算（1）系統(tǒng)阻抗變壓器二次電壓3300v，容量2500kva，系統(tǒng)短路容量按50mva計算；則系統(tǒng)電抗為；（2）高壓電纜阻抗 10kv電纜l1=3.5km查表得,ro=0.31/ km, xo=0.101/ km高壓電纜電阻、電抗：rg=0.313.5=1.085xg=0.1013.5=0.354（3）變壓器阻抗查表得kbsgzy-2500/10型移動變電站的vs=5.5, pn.t=5200w則變壓器的電阻、電抗：0.0

23、0610.20183.3#移變二次出口端的短路電流id3計算（1）系統(tǒng)阻抗變壓器二次電壓1140v，容量1250kva，系統(tǒng)短路容量按50mva計算；則系統(tǒng)電抗為；（2）高壓電纜阻抗 10kv電纜l1=3.5km查表得,ro=0.588/ km, xo=0.078/ km高壓電纜電阻、電抗：rg=0.2293.5=0.802xg=0.0963.5=0.336（3）變壓器阻抗查表得kbsgzy-1250/10型移動變電站的vs=4.5, pn.t=3100w則變壓器的電阻、電抗：0.00290.05184.4#移變二次出口端的短路電流id4計算（1）系統(tǒng)阻抗變壓器二次電壓660v，容量315kv

24、a，系統(tǒng)短路容量按50mva計算；則系統(tǒng)電抗為；（2）高壓電纜阻抗 10kv電纜l1=3.5km查表得,ro=0.31/ km, xo=0.101/ km高壓電纜電阻、電抗：rg=0.313.5=1.085xg=0.1013.5=0.354（3）變壓器阻抗查表得kbsgzy-315/10型移動變電站的vs=1.8, pn.t=1300w則變壓器的電阻、電抗：0.00620.02725.轉載機電機處短路電流id計算：轉載機所使用的電纜為mycp 370+150+3x4型。其電纜的長度、電阻、電抗為：l2=500米，為2趟線路高低速使用。阻抗參數：ro=0.346/ km, xo=0.078/ k

25、mrg1=0.2470.5/3=0.041167xg1=0.0750.5/3=0.0125由于chp33-9組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計r=0.1243+0.041167=0.1655 x=0.4582+0.0125=0.47076.采煤機電機處短路電流id計算：選用進口 307s 395+135+34型電纜的電阻、電抗：l2=400米，阻抗參數：ro=0.247/ km, xo=0.075/ kmrg1=0.2470.4=0.0988 xg1=0.0750.4=0.03由于chp33-7組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計r=0.0945+0.0988=0

26、.1933 x=0.4562+0.03=0.48627.破碎機電機處短路電流id計算：mcpt 395+150+34型電纜的長度、電阻、電抗：l=500米，阻抗參數：ro=0.247/ km, xo=0.075/ km由于chp11-8組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計rg1=0.2470.5=0.1235 xg1=0.0750.5=0.0375r=0.0145+0.1235=0.138x=0.3263+0.0375=0.36388.后部運輸機前電機處短路電流id計算：選用mcpt 370+135+34型電纜的電阻、電抗：l2=400米，阻抗參數：ro=0.346/ km, x

27、o=0.078/ kmrg1=0.3460.4=0.1384 xg1=0.0780.4=0.0312由于chp33-7組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計r=0.0945+0.1384=0.2329 x=0.4562+0.0312=0.4874因后部運輸機前電機高低速電纜型號及長度相同，故只計算一根即可。9.后部運輸機后電機處短路電流id計算：選用mcpt 370+135+34型電纜的電阻、電抗：l2=160米，阻抗參數：ro=0.346/ km, xo=0.078/ kmrg1=0.3460.16=0.0554 xg1=0.0780.16=0.0078由于chp33-7組合開關

28、進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計r=0.0945+0.0554=0.1499 x=0.4562+0.0078=0.464 因后部運輸機后電機高低速電纜型號及長度相同，故只計算一根即可。10.前部運輸機前電機處短路電流id計算：選用mcpt 370+135+34型電纜的電阻、電抗：l2=400米，阻抗參數：ro=0.346/ km, xo=0.078/ kmrg1=0.3460.4=0.1384 xg1=0.0780.4=0.0312由于chp33-9組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計r=0.1243+0.1384=0.2627 x=0.4582+0.0312=0.48

29、94因前部運輸機前電機高低速電纜型號及長度相同，故只計算一根即可。11.前部運輸機后電機處短路電流id計算：選用mcpt 370+135+34型電纜的電阻、電抗：l2=160米，阻抗參數：ro=0.346/ km, xo=0.078/ kmrg1=0.3460.16=0.0554 xg1=0.0780.16=0.0123由于chp33-7組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計r=0.1243+0.0554=0.1797 x=0.4582+0.0123=0.4705因前部運輸機后電機高低速電纜型號及長度相同，故只計算一根即可。12.乳化泵a泵電機處短路電流id計算：mcp 370+1

30、25+34型電纜的長度、電阻、電抗：l=30米，阻抗參數：ro=0.346/ km, xo=0.078/ km由于chp11-8組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計rg1=0.3460.03=0.0104 xg1=0.0780.03=0.0023r=0.0145+0.0104=0.0249x=0.3263+0.0023=0.328613.乳化泵b泵電機處短路電流id計算：mcp 370+125+34型電纜的長度、電阻、電抗：l=35米，阻抗參數：ro=0.346/ km, xo=0.078/ km由于chp11-8組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計rg1=0.34

31、60.035=0.0121 xg1=0.0780.035=0.0027r=0.0145+0.0121=0.0266x=0.3263+0.0027=0.32914.清水泵e泵電機處短路電流id計算：mcp 350+125+34型電纜的長度、電阻、電抗：l=15米，阻抗參數：ro=0.491/ km, xo=0.081/ km由于chp11-8組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計rg1=0.4910.015=0.0074 xg1=0.0810.015=0.0012r=0.0145+0.0074=0.0219x=0.3263+0.0012=0.327515.清水泵f泵電機處短路電流id

32、計算：mcp 350+125+34型電纜的長度、電阻、電抗：l=20米，阻抗參數：ro=0.491/ km, xo=0.081/ km由于chp11-8組合開關進線的電纜很短，故其電阻、電抗值可忽略不計rg1=0.4910.02=0.0098 xg1=0.0810.02=0.0016r=0.0145+0.0098=0.0243x=0.3263+0.0016=0.3279（十）高壓開關的整定。1、過流保護整定1#和2#移動變電站高壓側使用的是pbg1-200/10型高壓真空配電裝置，其保護器為電子式高壓綜合保護器；3#移變使用的是kbg-315/10型高壓真空開關,其保護器為plc型可編程邏輯控

33、制器，其過流整定值按下式進行選擇：1#移動變電站高壓側過流整定： 故1#移動變電站高壓側過流整定系數n取0.82#移動變電站高壓側過流整定： 故3#移動變電站高壓側過流整定系數n取0.63#移動變電站高壓側過流整定： 因3#移動變電站高壓側保護器為plc式，故過流整定值取704#移動變電站高壓側為負荷開關，故過流整定不需進行計算。2、短路保護整定1#和2#移動變電站高壓側使用的是pbg1-200/10型高壓真空配電裝置，其保護器為電子式高壓綜合保護器；3#移變使用的是kbg-315/10型高壓真空開關,其保護器為plc型可編程邏輯控制器，其短路整定值按下式進行選擇：n式中 n互感器二次側額定電

34、流（5a）的倍數； ige高壓配電裝置額定電流，a。按上式計算出的整定值還應按下式進行校驗：1.5 1.5式中 id（2）變壓器低壓側兩相短路電流值，a；iz高壓配電裝置過電流保護裝置的電流整定值，a；kb變壓器的變比；y/接線變壓器的二次側兩相短路電流折算到一次側時的系數；1.5保證過電流保護裝置可靠動作的系數。（1）1#移變的短路保護整定n=3.5則 1#開關的短路保護整定為3倍。校驗=2.11.5 合格（2）2#移變的短路保護整定n=3.3則 2#高壓開關的短路保護整定為3倍。校驗=2.031.5 合格（3）3#高壓開關的短路保護整定n=2.9則 3#高壓開關的短路保護整定為2倍。校驗=

35、1.571.5 合格（十一）低壓開關的整定及校驗對保護電纜干線的裝置按下式選擇 iziqe+kxie式中 iz過流保護裝置的電流整定值，a；iqe容量最大的電動機的額定起動電流，a；ie其余電動機的額定電流之和，a；kx需用系數，取0.5-1。按上式選擇出的整定值，還應用兩相短路電流值進行校驗，應符合下式的要求：式中 iz過流保護裝置的電流整定值，a；id（2）被保護電纜干線或支線距變壓器最遠點的兩相短路電流值，a；1.5保護裝置的可靠動作系數。電磁起動器中電子保護器的過流整定值，按下式選擇izie式中 iz電子保護器的過流整定值，取電動機額定電流近似值，a；ie電動機的額定電流，a；按上式選

36、擇出的整定值，也應以兩相短路電流值進行校驗，應符合下式的要求：式中 iz含義同上；id（2）含義同上；8iz電子保護器短路保護動作值；1.2保護裝置的可靠系數。1、1#移動變壓器的保護箱：該移變?yōu)閗bsgzy-3150/10型，低壓側配用xbd1-630/3.3y型礦用隔爆型移動變電站用低壓保護箱，安裝在移動變電站的低壓側，能對低壓側的各種故障進行監(jiān)測，并能將故障斷電信號傳遞給移動變電站用高壓真空開關，對低壓供電系統(tǒng)可實現漏電、漏電閉鎖、過壓、欠壓、短路、過載等保護。(1) 過壓保護ug=115%3300=3630v(2) 欠壓保護uq=75%3300=2475v(3) 斷相保護處于“開啟”狀

37、態(tài)（4）漏電保護 單相漏電動作電阻整定值為：50k 單相漏電閉鎖動作電阻整定值為：100k（5）過載保護i=ie=256+152+152=560a 則 n取0.8（6）短路保護idiqe+kxie=（152+152）5+0.838256=1734a則 n取3靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求2、2#移動變壓器的保護箱：該移變?yōu)閗bsgzy-2500/10型，低壓側配用xbd1-500/3300礦用隔爆型移動變電站用低壓保護箱。(1) 過壓保護ug=115%3300=3630v(2) 欠壓保護uq=75%3300=2475v(3) 斷相保護處于“開啟”狀態(tài)（4）漏電保護 單相漏電動作電阻整定

38、值為：50k 單相漏電閉鎖動作電阻整定值為：100k（5）過載保護iz=ie=2152+112=416a 則 n取0.8（6）短路保護idiqe+kxie=（152+152）5+0.838112=1613a則 n取3靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求3、3#移動變壓器的保護箱：該移變?yōu)閗bsgzy-1250/10型，低壓側配用bxb-800/1140(660)礦用隔爆型移動變電站用低壓保護箱。(1) 過壓保護ug=115%1200=1380v(2) 欠壓保護uq=75%1200=900v(3) 斷相保護處于“開啟”狀態(tài)（4）漏電保護 單相漏電動作電阻整定值為：20k 單相漏電閉鎖動作電阻整

39、定值為：40k（5）過載保護iz=ie=2144+(88+88) +224=688a 則 iz取688a（6）短路保護idiqe+kxie=2245+0.838（1442+762）=1488a則 n取2靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求4、4#移動變壓器的保護箱：該移變?yōu)閗bsgzy-315/10型，低壓側配用kbz21-400/1140(660)y礦用隔爆型移動變電站用永磁真空饋電開關。(1) 過壓保護ug=115%690=794v(2) 欠壓保護uq=75%690=518v(3) 斷相保護處于“開啟”狀態(tài)（4）漏電保護 單相漏電動作電阻整定值為：11k 單相漏電閉鎖動作電阻整定值為：2

40、2k（5）過載保護iz=ie=56+3+3+3+3+10+10+3+3+6+6=106a 則 iz取106a（6）短路保護idiqe+kxie=565+0.838（3+3+3+3+10+10+3+3+6+6）=322a則 n取2靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求5. 編號d205008為qbz-80/1140(660)控制加油泵的開關保護整定為：pe=11kw ue=660viz=ie=11a 整定11a經查煤礦電工手冊礦井供電（下）864頁及895頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：id21951 a 靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求6. 編號d205z02為qjz9-1200/1

41、140(660)-6型礦用隔爆型兼本質安全型真空組合開關控制照明保護整定為：（cos取0.85） （1） 電壓：133v 容量：4kva p總=1800w （2）一次側熔體選擇： 依據公式：=ie =1.25 =0.3a因此照明信號綜合保護裝置一次側應選用額定電流為3a的熔體。（3）二次側熔體的選擇： 依據公式：= = =9.19a因此照明信號綜合保護裝置二次側應選用額定電流為10a的熔體。（4）校驗：經查煤礦電工手冊礦井供電（下）866頁及898頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：i(2) 128a靈敏度系數校驗： kl=id2=128=12.8 4合格10經校驗選用熔體符合保護要求。式中：

42、-一次側熔體選擇(a) kb-變壓器的變比 ie-所帶負荷額定電流(a) p-所有電動機的功率之和(w) u-電壓(v) cos-功率因數取1 id2-被保護電纜干線或支線距變壓器最遠點的兩相短路電流(a) -二次側熔體選擇（a） k-保護裝置的可靠動作系數7. 編號d205z01為qjz9-1200/1140(660)-6型礦用隔爆型兼本質安全型真空組合開關控制的熱水器保護整定為：（cos取0.85） （1） 電壓：133v 容量：4kva p總=2000w （2）一次側熔體選擇： 依據公式：=ie =1.25 =0.3a因此照明信號綜合保護裝置一次側應選用額定電流為3a的熔體。（3）二次側

43、熔體的選擇： 依據公式：= = =10.12a因此照明信號綜合保護裝置二次側應選用額定電流為10a的熔體。（4）校驗：經查煤礦電工手冊礦井供電（下）866頁及898頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：i(2) 583a靈敏度系數校驗： kl=id2=583=58.34合格10經校驗選用熔體符合保護要求。式中：-一次側熔體選擇(a) kb-變壓器的變比 ie-所帶負荷額定電流(a) p-所有電動機的功率之和(w) u-電壓(v) cos-功率因數取1 id2-被保護電纜干線或支線距變壓器最遠點的兩相短路電流(a) -二次側熔體選擇（a） k-保護裝置的可靠動作系數8. 編號d205011為qbr

44、-80/1140(660)自動清水過濾器開關整定為：pe=0.25kw ue=660viz=ie=0.25a 整定0.2a經查煤礦電工手冊礦井供電（下）864頁及895頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：id21931 a 靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求9. 編號d205z02為qjz9-1200/1140(660)-6型礦用隔爆型兼本質安全型真空組合開關控制的11.4調度絞車開關整定為：pe=11.4kw ue=660viz=ie=11.7a 整定11a經查煤礦電工手冊礦井供電（下）864頁及895頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：id21953 a 靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈

45、敏度要求10. 編號d205013為qjz-30/1140(660)的11.4阻化劑拋灑泵開關整定為：pe=3kw ue=660viz=ie=3.08a 整定3a經查煤礦電工手冊礦井供電（下）864頁及895頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：id22278 a 靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求11. 編號d205014為qjz-30/1140(660)的11.4阻化劑拋灑泵開關整定為：pe=3kw ue=660viz=ie=3.08a 整定3a經查煤礦電工手冊礦井供電（下）864頁及895頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：id22166 a 靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求12

46、. 編號d205015為qbz-120/1140(660)的11.4阻化劑拋灑泵開關整定為：pe=55kw ue=660viz=ie=56.6a 整定56a經查煤礦電工手冊礦井供電（下）864頁及895頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：id22076 a 靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求13. 編號d205016為qbz-120/1140(660)n的30回柱絞車開關整定為：pe=45kw ue=660viz=ie=49.2a 整定48a經查煤礦電工手冊礦井供電（下）864頁及895頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：id21043 a 靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求14. 編號d205017為qbz-120/1140(660)n的30回柱絞車開關整定為：pe=45kw ue=660viz=ie=49.2a 整定48a經查煤礦電工手冊礦井供電（下）864頁及895頁表：該線路的最遠點兩相短路電流為：id21026 a 靈敏度系數校驗：1.2 滿足靈敏度要求15. 編號為d205z01的組合開關chp33-7的保護整定： (1) a、b兩路開關的整定：a路負荷開關用于后部運輸機的控制，負荷驅動器為五路， b路