畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）四點(diǎn)接觸球軸承的設(shè)計(jì)

1、四點(diǎn)接觸球軸承的設(shè)計(jì)、主要加工工藝分析及其對(duì)裝配誤差的影響摘 要四點(diǎn)接觸球軸承為分離型軸承，是一套可以承受雙向軸向字和的角接觸球軸承。其內(nèi)圈和外圈呈桃型截面，在無(wú)載荷和純徑向載荷作用時(shí)，鋼球與套圈呈四點(diǎn)接觸，在純軸向載荷作用下，鋼球與套圈為兩點(diǎn)接觸，可承受雙向軸向載荷。該種軸承還可以承受力矩載荷，兼有單列和雙列交界處球軸承的功能。此種軸承只有形成兩點(diǎn)接觸時(shí)才能保證正常工作。但一般適用于純軸向載荷或軸向載荷大的合成載荷下呈兩點(diǎn)接觸的場(chǎng)合，這種軸承極限轉(zhuǎn)速高，適合高速運(yùn)轉(zhuǎn)場(chǎng)合。四點(diǎn)接觸球軸承的內(nèi)圈(或外圈)由兩個(gè)半圈精確拼配而成，而其整體外圍(或內(nèi)圈)的溝曲率半徑較小，使鋼球與內(nèi)、外圈在四個(gè)“點(diǎn)”

2、上接觸，既加大了徑向負(fù)荷能力，又能以緊湊的尺寸承受很大的兩個(gè)方向的軸向負(fù)荷，并且有很好的兩個(gè)方向的軸向限位能力，因?yàn)樗妮S向游隙相對(duì)較小，而其接觸角(一般取為35)又較大這種軸承的允許轉(zhuǎn)速也很高，并且運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，其雙半圈又可從整套軸承中取下分別進(jìn)行安裝，這種軸承多用在發(fā)動(dòng)機(jī)中，在較高的轉(zhuǎn)速下承受很大的徑向負(fù)荷和軸向負(fù)荷。 軸承的裝配與檢驗(yàn)對(duì)軸承的性能影響很大，所以，本文對(duì)軸承裝配的一般工藝過(guò)程、軸承零件的檢驗(yàn)方法和接觸角的測(cè)量設(shè)備做了分析，并重點(diǎn)分析了接觸角的變化對(duì)軸承性能的影響。關(guān)鍵詞:設(shè)計(jì)， 加工, 工藝， 裝配, 檢驗(yàn)four contacts the ball bearing the d

3、esign 、the main processing craft analysis and to the installation error influenceabstractfour contact ball bearings for the separation-bearing, is a two-way can withstand axial words and the angular contact ball bearings. its inner and outer rings were peach-shaped, in the absence of pure radial loa

4、ds and loads, and the ball was four ring contacts in pure axial load, ball and ring of two contacts, affordable two-way axial load. bearing the species can withstand torque load, both separate and double row ball bearings junction function. bearing such contacts only form two am to ensure normal wor

5、k. but generally applicable to the pure axial load or axial load of synthetic load was two contacts occasions, bearing such high speed limits, suitable for high-speed operation occasions the circle (or the outside lane) matches for but becomes the inner contacting ball axle bearing at 4 oclock from

6、two enclosing a precise partly being ready to risk selfs life, the ditch curvature radius that whose overall outer-ring (or inner marks with a circle) is less but , make steel ball get in touch with the inner , the outside lane in four on , now that have enlarged radial direction load ability, can b

7、ear with compact dimension very axial two direction load, and the axial position-limit ability having very good two direction,because of its axial end play is relatively less, but the person get in touch with piece (choose in general for 35), more, also very much, this the axle bearing permission ro

8、tation rate high, and works its pair of semicycle may get the installation being in progress respectively down from the package in axle bearing , this axle bearing uses very big radial direction load and axial load more in the engine , bears under higher rotation rate stably. the axle bearing assemb

9、ling comparing with checkout function effect to axle bearing has been very big , therefore, sort procedure , axle bearing part checkout method and the measurement equipment contacting an angle the main body of a book is assembled to axle bearing have done analysis , priority has analysed and an impa

10、ct of the change contacting an angle over axle bearing function.keywords design , treating , handicraft , assembling , checkout 目 錄前 言5第1章四點(diǎn)接觸球軸承的設(shè)計(jì)61.1 主參數(shù)的確定61.2 套圈的設(shè)計(jì)71.3 實(shí)體保持架的設(shè)計(jì)9第2章 四點(diǎn)接觸球軸承的車磨加工工藝92.1 外圈的車磨加工112.2 內(nèi)圈的車磨加工132.3 桃形溝道的切入磨212.4 保持架的加工222.5 四點(diǎn)接觸球軸承的保持架沖壓工藝23第3章 游隙的計(jì)算、加工誤差對(duì)接觸角的影響243.

11、1 軸向和徑向游隙的計(jì)算243.2 加工誤差對(duì)接觸角的影響分析27第四章 軸承游隙的檢驗(yàn)及裝配與檢驗(yàn)304.1 軸承游隙的檢驗(yàn)304.2 裝配與檢驗(yàn)32結(jié) 論38參考文獻(xiàn)39致謝40 前 言 四點(diǎn)接觸球軸承與深溝球軸承相比，其承載能力更高，由于采用整體保持架，具有更高的速度特性。而與角接觸球軸承相比，可承受雙向軸向載荷，比成對(duì)雙聯(lián)角接觸球軸承的極限轉(zhuǎn)速高，同時(shí)還具有軸向竄動(dòng)更小的優(yōu)點(diǎn)。而所謂的四點(diǎn)接觸是指在純徑向載荷下，鋼球與內(nèi)外套圈成四點(diǎn)接觸，而在純軸向載荷下還是呈兩點(diǎn)接觸。但應(yīng)說(shuō)明的是，其在高度運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)是不允許出現(xiàn)四點(diǎn)接觸的，而只允許兩點(diǎn)接觸。否則，將發(fā)生嚴(yán)重的滑動(dòng)摩擦，在產(chǎn)生熱量的同時(shí)，將

12、會(huì)擦傷溝道和鋼球表面。其可承受徑向和軸向聯(lián)合載荷，也可承受純軸向載荷。但需注意，軸向載荷一定要足夠大才能保證兩點(diǎn)接觸。四點(diǎn)接觸軸承除承受雙向軸向載荷和避免多點(diǎn)接觸外，在正常的工作狀態(tài)，與角接觸球軸承的性能完全相同，因此可以根據(jù)軸承的軸向、徑向載荷和工作轉(zhuǎn)速等進(jìn)行角接觸球軸承設(shè)計(jì)分析，確定一合適的接觸角，或參照角接觸球軸承規(guī)定的接觸角（15、25和40）來(lái)選用。這樣的設(shè)計(jì)。以角接觸球軸承豐富的試驗(yàn)和應(yīng)用數(shù)據(jù)為依據(jù)，可以確保產(chǎn)品的性能與可靠性，而且容易拓寬設(shè)計(jì)思路，掌握這一類軸承設(shè)計(jì)特點(diǎn)。第1章 四點(diǎn)接觸球軸承的設(shè)計(jì)1.1 主參數(shù)的確定 1 軸承的外型尺寸：d、d、b、符合gb273.3的規(guī)定，符

13、合gb274的規(guī)定。 取d=80mm d=125mm b=22mm 2 鋼球中心圓直徑的計(jì)算(取值精度：0.01) p=0.5(d+d) 3 鋼球直徑dw的計(jì)算(取值精度：0.001) 查表查q/lza006-91 知=0.31 4 鋼球數(shù)量z的計(jì)算(取值精度：1) 5 額定動(dòng)負(fù)荷的計(jì)算 當(dāng) 有q/lz a00159查得 當(dāng) a001表59選取 6 額定靜負(fù)荷的計(jì)算 7 套圈滾道曲率半徑的計(jì)算 內(nèi)圈滾道曲率半徑的： 外圈滾道曲率半徑的： 的確定應(yīng)滿足徑向游隙與軸向游隙的匹配8 墊片角的計(jì)算 為了避免軸承工作時(shí)言聲多點(diǎn)接觸，應(yīng)保證軸承的制造游隙大于臨界游隙。臨界游隙值： 校核條件： 徑向游隙g:

14、 軸向游隙s: 由上兩式得出、 的范圍。墊片角應(yīng)該在、 的范圍內(nèi)。滾道曲率半徑中心至滾道中心的距離的計(jì)算內(nèi)圈：外圈： 、公差的確定應(yīng)滿足徑向游戲的匹配1.2 套圈的設(shè)計(jì) 1 外圈滾道接觸點(diǎn)間的距離2的計(jì)算 2 雙半內(nèi)圈滾道曲率半徑中心圓直徑 的計(jì)算 3 雙半內(nèi)圈滾道直徑的計(jì)算 4 雙半內(nèi)圈滾道接觸點(diǎn)直徑的計(jì)算 5 鋼球外接圓直徑的計(jì)算 6 雙半內(nèi)圈擋邊直徑的計(jì)算 7 外圈滾道曲率半徑中心圓直徑的計(jì)算 8 外圈滾道直徑的計(jì)算 9 外圈滾道接觸點(diǎn)直徑的計(jì)算 10 鋼球內(nèi)接圓直徑的計(jì)算 11 外圈擋邊直徑的計(jì)算 12 外圈滾道中心至基準(zhǔn)端面的距離的計(jì)算 13 雙半內(nèi)圈寬度，滾道中心至基準(zhǔn)端面的距離的

15、計(jì)算 半內(nèi)圈寬度尺寸的允差為總寬度的一半，滾道中心至基準(zhǔn)端面的距離的允差同整套滾道中心至基準(zhǔn)端面的距離的允差。14 套圈標(biāo)志尺寸的計(jì)算外圈標(biāo)志圓平均直徑 外圈標(biāo)志面有效寬度 半內(nèi)圈標(biāo)志圓平均直徑 半內(nèi)圈標(biāo)志面有效寬度標(biāo)志字高度根據(jù)、，按 a001表44選取1.3 實(shí)體保持架的設(shè)計(jì)1.3.1 保持架內(nèi)徑dci及外徑dc的計(jì)算 由表4 由表18 (1)保持架旋轉(zhuǎn)以內(nèi)圈擋邊引導(dǎo)時(shí): 值見(jiàn)表4(2)保持架旋轉(zhuǎn)以外圈擋邊引導(dǎo)時(shí): 值見(jiàn)表4 、值按 a001 中表18選取1.3.2 保持架兜孔直徑c的計(jì)算 可以根據(jù) c=1.004dw+0.12計(jì)算 1.3.3 保持架寬度bc的計(jì)算(取值精度：0.1) b

16、c=1.14+1.2dw 1.3.4 保持架兜孔中心至基準(zhǔn)端面的距離bc的計(jì)算(取值精度：0.01) bc=0.5bc 1.3.5 保持架兜孔間最小寬度s的計(jì)算(取值精度：0.1) s=dcisin(180z)-sin-1(cdci) s=dcisin(180z)-sin-1(cdci)=2.0mm對(duì)于金屬實(shí)體保持架s必須滿足:s0.1dw1mm1.3.6 保持架中心圓直徑dcp的計(jì)算 dcp=p dcp=p=102.5mm dcp允差為0.05mm1.3.7 保持架兩球兜孔中心間的距離c的計(jì)算(取值精度：0.001)采用球形兜孔 =16.035mmc允差為0.1 mm1.3.8 保持家球形兜

17、底與內(nèi)圈柱面相交的選長(zhǎng)的計(jì)算 =12.69mm1.3.9 實(shí)體保持架內(nèi)、外圓柱面與端面倒角的確定 按q/lza001取第2章 四點(diǎn)接觸球軸承的車磨加工工藝軸承套圈是滾動(dòng)軸承的重要零件,其重量一般占軸承總重量的6070。由于本論文設(shè)計(jì)的是四點(diǎn)接觸球軸承，所以軸承外圈的加工同深溝球軸承的外圈相同,其一般的加工工藝過(guò)程如下所示:棒料鍛造車削熱處理磨削超精清洗檢查涂油包裝。磨削、超精是外圈加工的終極加工環(huán)節(jié)，其機(jī)械加工的好壞直接影響到產(chǎn)品的質(zhì)量和性能。在軸承生產(chǎn)中，套圈的磨超加工是決定套圈零件乃至整個(gè)軸承精度的重要環(huán)節(jié)，其中滾動(dòng)表面的磨超加工，則又是影響軸承壽命以及軸承減振降噪的主要環(huán)節(jié)。所以下面我重

18、點(diǎn)探討以下磨加工和超精。2.1 外圈的車磨加工毛坯經(jīng)鍛造獲得，其具體形狀和尺寸祥見(jiàn)工藝附圖。 工序1 車套圈內(nèi)徑 車端面及外圓角定位基準(zhǔn)：以一端面和外圓柱面為定位基準(zhǔn)夾具：三爪卡盤(pán)用前刀架車出一端面和外圓角，用后刀架車內(nèi)徑。工序2 翻轉(zhuǎn)，車外圓 車端面和外倒角 定位基準(zhǔn)：車過(guò)的端面和內(nèi)徑 夾具：三爪卡盤(pán)工序3 軟磨端面注釋：因?yàn)樵谙虏降墓ば蛑屑庸系?，要靠端面?lái)定位，雙列角接觸球軸承的雙滾道位置精度非常重要，要保證其精度，加工時(shí)定位基準(zhǔn)非常重要，要用端面定位，那么首先端面的表面質(zhì)量要高。所以在安排溝道車削時(shí)先安排軟磨端面這道工序。 工序4 用成型車刀車密封小徑和油溝 倒內(nèi)圓角 工步1 用成型車

19、刀車密封小徑和油溝 倒內(nèi)圓角 定位基準(zhǔn)：外圓和一端面定位 夾具：三爪卡盤(pán)設(shè)備：c7220用前刀架車密封小徑，后刀架車內(nèi)圓角 工步2 翻轉(zhuǎn)用成型車刀車另一密封小徑和油溝 倒另一內(nèi)圓角 定位基準(zhǔn)：外圓和一端面定位 夾具：三爪卡盤(pán) 設(shè)備：c7220 工序5 用成型車刀車兩溝道 定位基準(zhǔn)：外圓和一端面 夾具：三爪卡盤(pán)設(shè)備：c7220另外，由于在前面安排了端面軟磨工序，所以這里不用安排粗車和精車，一次車削即可。工序6 打印外圈磨加工工藝工序1 磨兩端面 定位基準(zhǔn)：雙端面互為定位基準(zhǔn) 設(shè)備：mz7650 砂輪性質(zhì)：pl500*60*20采用直線貫穿式雙端面磨削，這是一種高效且容易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化的最好的磨削方式

20、。工序2 磨外圓定位基準(zhǔn)：外圓自身定位設(shè)備：m1080夾具：無(wú)砂輪性質(zhì)：psa300*150*12工序3 磨密封內(nèi)徑定位基準(zhǔn)：一端面和外圓設(shè)備：3mk203b夾具：電磁無(wú)心夾具砂輪性質(zhì)：p50*20*20工步1 磨一端裝密封圈處的內(nèi)徑工步2 翻轉(zhuǎn)磨另一端同一位置裝密封圈處的內(nèi)徑注釋：中間較小部分的內(nèi)徑不再安排磨加工工序，因?yàn)槠浔砻尜|(zhì)量對(duì)軸承的加工、安裝、工作影響不大。工序4 磨雙溝道定位基準(zhǔn)：一端面和外圓設(shè)備：3mk2147b夾具：電磁無(wú)心夾具砂輪性質(zhì)：pg50*20*10 粒度70#注釋：用雙砂輪切入法磨削。因?yàn)榍懊娌捎贸尚蛙嚨秾?duì)雙溝道進(jìn)行了一次同時(shí)完成雙溝道的車削，為此道工序做了準(zhǔn)備，這樣

21、不至于加工時(shí)因兩溝道車削的質(zhì)量不同而出現(xiàn)一砂輪在切削，而一砂輪未切削；或者，兩砂輪都在切削，但受力差異很大，影響后面的加工。雙砂輪切入磨削時(shí)，砂輪的修整是非常重要的一環(huán)。如何能保證砂輪修整器的準(zhǔn)確定位，決定著砂輪的修整質(zhì)量。為確保砂輪修整器準(zhǔn)確定位，本人設(shè)計(jì)了一個(gè)實(shí)現(xiàn)雙溝道一次切入磨削的雙砂輪修整器的定位機(jī)構(gòu)。2.2內(nèi)圈的車磨加工內(nèi)圈毛坯由鍛造獲得，其形狀及具體尺寸詳見(jiàn)工藝附圖 工序1 車內(nèi)徑及內(nèi)圓角 車小端面及外圓角定位基準(zhǔn)：以大端面和大外徑為定位基準(zhǔn)夾具：三爪卡盤(pán)用前刀架車出小端面和外圓角，用后刀架車出內(nèi)徑和內(nèi)圓角工序2 車大端面和外圓角 車大外徑和內(nèi)圓角 定位基準(zhǔn)：以小端面和內(nèi)徑為定位基

22、準(zhǔn)夾具：三爪卡盤(pán) 用前刀架車出大外徑和內(nèi)圓角 ，用后刀架車出大端面和外圓角工序3 用成型車刀車溝道小外徑和保持架引導(dǎo)槽 車溝道邊上圓角 定位基準(zhǔn)：以小端面和內(nèi)徑為定位基準(zhǔn) 夾具：三爪卡盤(pán) 前刀架安裝成形車刀車出小外徑溝道和保持架引導(dǎo)槽，車溝道邊上圓角注釋：因?yàn)榇溯S承安裝時(shí)是以小端面相靠把兩個(gè)半內(nèi)圈安裝在一起，在安裝中是靠小端面來(lái)定位的，雙列角接觸球軸承對(duì)溝位置要求很高，所以在加工溝道時(shí)要以小端面為定位基準(zhǔn)，這樣才能保證溝位置的精度。工序4 軟磨端面工序5 精車溝道工序6 打印2.2.1內(nèi)圈磨削工藝路線工序1 磨兩端面 定位基準(zhǔn)：兩端面互為定位基準(zhǔn) 設(shè)備：mz7650 砂輪：500*60*20g

23、w80lv20注釋：采用直線貫穿式雙端面磨削，這是一種高效且容易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化的最好的磨削方式。因兩端面面積大小不同，若用同樣的兩片砂輪磨削，很難得到自己想要獲得的尺寸。所以兩邊要選擇不同粒度的砂輪，小端面選擇粒度較小的砂輪，打斷端面選擇粒度較大的砂輪。具體的粒度選擇要靠試驗(yàn)獲得?；蛘?，兩邊可以選擇性質(zhì)相同的砂輪，但兩個(gè)端面的加工留量應(yīng)不同，小端面應(yīng)留的大些，留量的大小應(yīng)有試驗(yàn)獲得。工序2 磨大外圓 定位基準(zhǔn)：以大端面和內(nèi)外徑為定位基準(zhǔn) 夾具：電磁無(wú)心夾具 設(shè)備：3mk216b 砂輪性質(zhì)：psa200*75*20 粒度：46#工序3 磨內(nèi)圓 定位基準(zhǔn)：以大端面和內(nèi)外徑為定位基準(zhǔn) 夾具：電磁無(wú)心夾具

24、 設(shè)備：3mk203b（mz208） 砂輪性質(zhì)：pda13*6*30gw80lv80注釋：mz208型內(nèi)圓磨床的進(jìn)給是靠液壓缸推動(dòng)斜楔杠桿機(jī)構(gòu)，使工件箱實(shí)現(xiàn)橫向移動(dòng)的。這種機(jī)構(gòu)其一是液壓系統(tǒng)的穩(wěn)定性；其二是杠桿的剛度及杠桿與斜面的摩擦；其三是杠桿與工件箱接觸處的摩擦及工件箱很鄉(xiāng)進(jìn)給精度。還有補(bǔ)償機(jī)構(gòu)是靠三滾輪摩擦機(jī)構(gòu)。這種機(jī)構(gòu)有磨損會(huì)影響補(bǔ)償精度。進(jìn)給和補(bǔ)償又分為兩條路線，又增加了一套絲杠絲母系統(tǒng)。由于傳動(dòng)系統(tǒng)環(huán)節(jié)的復(fù)雜性導(dǎo)致了mz208型內(nèi)圓磨床對(duì)磨削效率和磨削精度產(chǎn)生了影響。3mk203b專門(mén)針對(duì)上述缺點(diǎn)所制造的。所以有條件的話還是應(yīng)用3mk203b加工。工序4 磨小外圓 定位基準(zhǔn)：以大端

25、面和內(nèi)外徑為定位基準(zhǔn) 夾具：電磁無(wú)心夾具 設(shè)備：3mk216b 砂輪性質(zhì)：psa 200*75*20工序5 粗磨內(nèi)溝道 定位基準(zhǔn)：以小端面和內(nèi)外徑為定位基準(zhǔn) 夾具：電磁無(wú)心夾具 端面壓緊滾輪 設(shè)備：3mk133b 砂輪性質(zhì)：特制 工序6 細(xì)磨內(nèi)溝道 定位基準(zhǔn)：以小端面和內(nèi)外徑為定位基準(zhǔn) 夾具：電磁無(wú)心夾具 端面壓緊滾輪 設(shè)備：3mk133b 砂輪性質(zhì)：特制2.2.2作為整個(gè)工業(yè)基礎(chǔ)的機(jī)械制造業(yè)，正在朝著高精度、高效率、智能化和柔性化的方向發(fā)展。磨削、超精研加工（簡(jiǎn)稱“磨超加工”）往往是機(jī)械產(chǎn)品的終極加工環(huán)節(jié)，其品質(zhì)直接影響到產(chǎn)品的質(zhì)量和性能。機(jī)械工業(yè)基礎(chǔ)件的軸承生產(chǎn)中，套圈的磨超加工決定了軸承

26、精度，而滾動(dòng)表面的磨超加工則是影響軸承壽命及減振降噪的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，因此，套圈的磨超加工歷來(lái)都被視為軸承制造技術(shù)領(lǐng)域的關(guān)鍵技術(shù)和核心技術(shù)。 回顧國(guó)內(nèi)外軸承工業(yè)的發(fā)展，60年代就已形成從雙端面磨削、無(wú)心外圓磨削、滾道切入無(wú)心磨削到滾道超精研加工的穩(wěn)定套圈磨超加工工藝流程和方法，截至今日，工藝流程未曾出現(xiàn)根本性的變化，但是軸承制造技術(shù)的發(fā)展卻在發(fā)生日新月異的變化：60年代，誕生了成系列的切入無(wú)心磨床和超精研機(jī)床，零件加工精度達(dá)到35um，單件加工時(shí)間1318s（中小型尺寸）；70年代，大量新技術(shù)被采用：60m/s高速磨削、控制力磨削技術(shù)、以集成電路為特征的電子控制技術(shù)、數(shù)字控制技術(shù)，零件加工精度提升到

27、13um，加工時(shí)間縮短到1012s。80年代以來(lái)，在穩(wěn)定質(zhì)量的前提下，追求設(shè)備的高精、高效，高穩(wěn)定性以及制造系統(tǒng)的數(shù)控化、柔性化和工廠自動(dòng)化。在軸承生產(chǎn)中，磨削加工量約占總加工量的60，所用的磨床量也占全部切學(xué)機(jī)床的60左右，磨削加工的成本也占整個(gè)軸承成本的15以上，對(duì)于高精度軸承，磨削加工比例更大。另外，磨削加工又是整個(gè)加工過(guò)程中最復(fù)雜，至今對(duì)其了解仍是最不充分的一個(gè)環(huán)節(jié)。這個(gè)復(fù)雜性表現(xiàn)在：所要求的性能指標(biāo)更多、精度更高；加工成型機(jī)理更復(fù)雜，影響加工精度的因素眾多；加工參數(shù)在線檢查困難。因此，作為軸承加工的關(guān)鍵工序之一，如何采用新工藝、新技術(shù)，高精度、高效率、低成本地完成磨削過(guò)程，成為磨削加

28、工的主要任務(wù)。2.2.3 高速磨削技術(shù)1.高速磨削技術(shù) 高速磨削技術(shù)能實(shí)現(xiàn)現(xiàn)代制造技術(shù)追求的兩大目標(biāo)：提高產(chǎn)品質(zhì)量和勞動(dòng)。實(shí)踐證明：若將磨削速度從35m/s提高到5060m/s時(shí),一般生產(chǎn)效率可提高3060，砂輪的耐用度可提高0.71倍，工件表面粗糙度值可降低50。一般的磨削速度達(dá)到45m/s以上稱為高速磨削。國(guó)內(nèi)以洛陽(yáng)軸承研究所上世紀(jì)80年代研制的zys-811全自動(dòng)內(nèi)圓磨床為代表，率先在國(guó)內(nèi)軸承行業(yè)套圈磨削加工中用高速磨削技術(shù)，成功研制了高剛度、高轉(zhuǎn)速、大功率電主軸及高速砂輪。而國(guó)外高速磨削早已廣泛使用，并隨著廣泛采用高磨削比、高耐用度的超硬磨料如cbn，砂輪磨削線速度已達(dá)到80120m/

29、s,甚至更高。如：德國(guó)mikrosa、日本koyo公司的無(wú)心磨床、日本toyo公司的內(nèi)圓磨床等，外表面磨削線速度達(dá)120m/s，內(nèi)表面磨削線速度達(dá)6080m/s。增大砂輪驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的和提高機(jī)床的剛性，是實(shí)現(xiàn)高速磨削的重要措施，而其中高速主軸單元是高速磨床最為關(guān)鍵的部件，俗稱機(jī)床的“心臟”。洛陽(yáng)軸承研究所研制的dz、gdz、2gdz系列電主軸在行業(yè)大面積應(yīng)用證明了這一點(diǎn)。在高速磨削中，砂輪除具有足夠的強(qiáng)度外，還需要具有良好的磨削性能，另外主軸潤(rùn)滑裝置和冷卻裝置也是實(shí)現(xiàn)高速磨削不可缺少的裝置。2. 恒線速磨削技術(shù)在磨削中砂輪的線速度隨著砂輪的消耗降低,其開(kāi)始與終末的線速度之比約為3:2。目前，在砂輪

30、磨削領(lǐng)域已采用高線速度磨削，為了提高磨削效率，保證磨削質(zhì)量一至性，采用可編程控制器在每次修整砂輪后計(jì)算出砂輪半徑，進(jìn)而計(jì)算出保持砂輪恒線速度的變頻器輸入頻率，并傳送給交流變頻器，從而保證砂輪線速度不變。3 外表面磨削砂輪自動(dòng)動(dòng)平衡技術(shù)對(duì)于外表面磨削,由于砂輪較大并且為非均質(zhì)組織體,砂輪系統(tǒng)重心總是偏離主軸中心,高速旋轉(zhuǎn)時(shí)必然引起砂輪系統(tǒng)及其整個(gè)機(jī)床的振動(dòng),直接影響機(jī)床的加工精度,易導(dǎo)致工件表面產(chǎn)生磨削振紋,波紋度增大。砂輪上直接安裝機(jī)械或其他方式的自動(dòng)動(dòng)平衡裝置，開(kāi)機(jī)后能快速直接逼近最平衡位置，自動(dòng)平衡較為完善且還可省略砂輪靜平衡。該項(xiàng)目技術(shù)的突破推動(dòng)了磨削技術(shù)的發(fā)展，同時(shí)能夠極大地延長(zhǎng)砂輪、

31、修正器用金剛石及主軸軸承壽命，減小機(jī)床振動(dòng)，長(zhǎng)期保持機(jī)床的原有精度。4 cbn砂輪磨削技術(shù)立方氮化硼磨料簡(jiǎn)稱cbn磨料,有其制成的砂輪成為cbn砂輪,主要具有以下特點(diǎn):(1)硬度高,導(dǎo)熱率高,熱穩(wěn)定性好,可承受13001500高溫;(2) 耐用度高,磨耗小,磨削比可達(dá)400010000(磨削比是指磨削過(guò)程去除工件材料量與砂輪磨損量的比值),而普通鋼玉砂輪僅為5080;(3) 磨削力小,磨削熱小,加工工件應(yīng)力小,表面應(yīng)力層薄或沒(méi)有;(4) 輔助時(shí)間(休整砂輪、更換砂輪)大大減少。對(duì)我國(guó)軸承行業(yè)來(lái)說(shuō)，利用cbn進(jìn)行套圈磨削加工的應(yīng)用前景非常廣闊，但需要研究解決以下技術(shù)：cbn砂輪的制造技術(shù)、休整技

32、術(shù)、專用軸承磨床和磨削冷卻液等。由于cbn砂輪具有良好的加工特點(diǎn)，國(guó)外早已進(jìn)行了研制并應(yīng)用與軸承套圈磨削生產(chǎn)中，還稱為“生產(chǎn)加工技術(shù)的一場(chǎng)大革命”。從1982年以來(lái)，cbn砂輪在日本已大批應(yīng)用，并且高速增長(zhǎng)。5 快速消除內(nèi)表面磨削空程的技術(shù) 在所有軸承磨加工設(shè)備中，內(nèi)表面磨床的水平具有象征的意義，這主要是磨削孔徑限制了砂輪尺寸及相應(yīng)的系統(tǒng)機(jī)構(gòu)集合參數(shù)，從根本上限制了工藝系統(tǒng)的剛性，而其加工精度要求較高。這樣就要求我們?cè)趯?duì)內(nèi)表面磨削的工藝過(guò)程進(jìn)行深入研究時(shí)候，除最大限度地發(fā)揮機(jī)床與砂輪的切削能力外，還要減小輔助磨削時(shí)間，這也是提高磨削效率的關(guān)鍵，因?yàn)槟ハ骺粘陶颊麄€(gè)磨削時(shí)間的10左右。目前，國(guó)內(nèi)外

33、應(yīng)用較為廣泛的快速消除磨削空程的技術(shù)有以下幾種：控制力磨削技術(shù)，恒功率磨削技術(shù)，利用主動(dòng)測(cè)量?jī)x技術(shù)和測(cè)量電主軸電流技術(shù)。6 cnc數(shù)控技術(shù)及交流伺服技術(shù) 交流伺服電機(jī)與plc可編程序控制器的定位模塊，伺服放大器相連即可構(gòu)成伺服系統(tǒng)，伺服電機(jī)本身帶有光學(xué)旋轉(zhuǎn)編碼器，將其輸出的信號(hào)反饋到伺服放大器即可構(gòu)成半閉環(huán)控制系統(tǒng)。在高轉(zhuǎn)速（3000rpm）及低速運(yùn)轉(zhuǎn)都能保證定位精度，使用伺服系統(tǒng)可以完成快跳、快趨、修整補(bǔ)償、粗精磨削，使機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)大大簡(jiǎn)化，性能可靠性大大提高。7 交流變頻調(diào)速技術(shù)在磨削中砂輪的線速度隨著砂輪的消耗逐漸降低，其開(kāi)始與終末的線速度之比約為3：2。目前，在砂輪磨削領(lǐng)域已采用高線速

34、度磨削，為了提高磨削效率、保證磨削質(zhì)量一致性，采用可編程控制器計(jì)算功能在每次修整砂輪后計(jì)算出砂輪半徑，進(jìn)而計(jì)算出保持砂輪恒線速度的變頻器輸入頻率，并傳送給交流變頻器，從而保證砂輪線速度不變。2.2.4軸承套圈的超精研加工超精研加工方法是從30年代中期開(kāi)始發(fā)展起來(lái)的，其創(chuàng)立就是針對(duì)軸承滾動(dòng)表面加工的，它是一種精密的、經(jīng)濟(jì)的加工工藝，隨著機(jī)械加工零件精密度及表面質(zhì)量要求的不斷提高，超精研加工得到愈來(lái)愈廣泛的應(yīng)用。 超精研加工，簡(jiǎn)稱“超精加工”，一般是指在良好的潤(rùn)滑條件下，被加工工件按一定的速度旋轉(zhuǎn)，油石按一定的壓力彈性地壓工件加工表面上，并在垂直于工件旋轉(zhuǎn)方向按一定規(guī)律作往復(fù)振蕩運(yùn)動(dòng)的一種能夠自動(dòng)

35、完結(jié)的光整加工方法。具有有效的減小圓形偏差（主要是波紋度）、改善滾道母線的直線性或加工成所需要的凸度形狀、去除磨削變質(zhì)層，降低表面粗糙度值、增加表面殘余壓應(yīng)力、在加工表面形成紋理均勻細(xì)膩的、較理想的交叉紋路等工藝優(yōu)點(diǎn)，可提高軸承的旋轉(zhuǎn)精度，減低軸承的振動(dòng)和噪聲、提高軸承的承載能力、提高軸承的潤(rùn)滑效果，減小磨損、減小軸承工作時(shí)的發(fā)熱。為此，超精加工工藝在軸承制造的光整加工（拋光、砂布帶研磨、超精磨和超精研）中占據(jù)重要地位。2.2.5超精加工工藝技術(shù) 超精加工工藝上將整個(gè)超精研過(guò)程分為粗超和精超二個(gè)階段。粗超階段中油石磨料比較鋒利，油石壓力較高，工件轉(zhuǎn)速較低，擺頭頻率較高，因而切削能力強(qiáng)，是去除工

36、件加工量的主要階段。精超階段中油石磨料相對(duì)鈍化，油石壓力較低，工件轉(zhuǎn)速較高，擺頭頻率較低，因而切削能力減弱，對(duì)工件表面的拋光作用加強(qiáng)，大大降低表面粗糙度值。其中，一序二段法，一序二步法，油石自動(dòng)補(bǔ)償技術(shù)，油石自動(dòng)供給技術(shù)，粗、精超油石自動(dòng)變換技術(shù)和高頻小振蕩加低頻大往復(fù)技術(shù)等都能在日發(fā)設(shè)備上一一得到體現(xiàn)。 目前滾道超精研機(jī)常用的工件定位方式有端面滾輪機(jī)械壓緊式無(wú)心夾緊，液壓定心端面滾輪機(jī)械壓緊式夾緊，雙滾輪驅(qū)動(dòng)端面壓緊式無(wú)心夾緊等幾種。 2.2.6潤(rùn)滑冷卻技術(shù) 超精加工對(duì)潤(rùn)滑冷卻液的過(guò)濾精度有嚴(yán)格的要求，要保證適當(dāng)?shù)恼扯?，防銹功能，揮發(fā)性小，重復(fù)使用，同時(shí)超精潤(rùn)滑液還起到了沖洗冷卻，潤(rùn)滑，形成

37、吸附油膜的功用。1）超精研加工的優(yōu)點(diǎn)1 能有效的減小圓形偏差（主要是波紋度）。2 能有效地改善滾道母線的直線性或加工成所需要的凸度形狀。3 能去除磨削變質(zhì)層，降低表面粗糙度值。4 能使表面具有殘余的壓應(yīng)力。5 能夠在加工表面形成紋理均勻細(xì)膩的、較理想的交叉紋路。6 能使工作接觸支承面積增大。2） 超精加工對(duì)滾動(dòng)軸承工作性能的影響1 提高軸承的旋轉(zhuǎn)精度，減低軸承的振動(dòng)和噪聲。2 提高軸承的承載能力。3 提高軸承的潤(rùn)滑效果，減小磨損。4 減小軸承工作時(shí)的發(fā)熱。2.2.7 超精研加工技術(shù) 1 油石制造技術(shù) 它決定油石的使用性能，是超精研技術(shù)存在的前提，使用上要求：油石切削性能要好，損耗要慢，又要有足

38、夠的強(qiáng)度。 其中陶瓷結(jié)合cbn超精油石，能夠保持連續(xù)不變的高切削率，同時(shí)磨損量非常小，臨界壓力高，可大大提高工件加工的整體質(zhì)量和統(tǒng)一性。金剛石超精油石，能夠 獲得最高的切削率，最小的磨損率和最佳的表面精研效果。立方體碳化硅油石，類似于金剛石立方體氮化硼，切削力和加工質(zhì)量?jī)H次于前兩者，比一般的碳化硅高。2 超精加工工藝技術(shù) 超精加工工藝上將整個(gè)超精研過(guò)程分為粗超和精超二個(gè)階段。粗超階段中油石磨料比較鋒利，油石壓力較高，工件轉(zhuǎn)速較低，擺頭頻率較高，因而切削能力強(qiáng)，是去除 工件加工量的主要階段。精超階段中油石磨料相對(duì)鈍化，油石壓力較低，工件轉(zhuǎn)速較高，擺頭頻率較低，因而切削能力減弱，對(duì)工件表面的拋光作

39、用加強(qiáng)，大大降低 表面粗糙度值。其中，一序二段法，一序二步法，油石自動(dòng)補(bǔ)償技術(shù)，油石自動(dòng)供給技術(shù)，粗、精超油石自動(dòng)變換技術(shù)和高頻小振蕩加低頻大往復(fù)技術(shù)等都在國(guó)內(nèi)或國(guó)外設(shè)備上有所應(yīng)用。3 工件定位技術(shù) 目前滾道超精研機(jī)常用的工件定位方式有下列幾種：端面滾輪機(jī)械壓緊式無(wú)心夾緊，液壓定心端面滾輪機(jī)械壓緊式夾緊，雙滾輪驅(qū)動(dòng)端面壓緊式無(wú)心夾緊。4 潤(rùn)滑冷卻技術(shù) 超精加工時(shí)潤(rùn)滑液主要三個(gè)作用：沖洗冷卻，潤(rùn)滑，形成吸附油膜。 超精加工對(duì)潤(rùn)滑冷卻的要求：適當(dāng)?shù)恼扯?，防銹功能，揮發(fā)性小，重復(fù)使用。超精加工對(duì)潤(rùn)滑冷卻液的過(guò)濾精度有嚴(yán)格的要求，因此必須有高精度的過(guò)濾裝置來(lái)保證。2.3 桃形溝道的切入磨 目前，四點(diǎn)接

40、觸球軸承桃形溝道（整桃形）只能在切如式磨床上進(jìn)行加工。qj型軸承外溝道在3mb1430a型切入式軸承外圈溝磨床上磨削。qjf型內(nèi)溝道在3mz1210a切入式球軸承內(nèi)圈溝磨床上磨削。3.3.1桃形溝道成型原理其形成原理如下圖所示。如圖示，將圓弧ac以0為基點(diǎn)向右移偏心量e的距離至o1處，形成新弧; 再將圓弧cb以0為基點(diǎn)向左平移偏心量o處,形成新弧db,交弧ad 于 d點(diǎn),則圓弧 ad與 dc形 成的新的幾何形狀即為四點(diǎn)接觸球軸承整桃形溝道素線 。 在切入磨床上加工溝道時(shí)，將砂輪修整成桃形，進(jìn)行一次成形磨削。3.3.2 在 3mb1430a型外溝磨床上修整 砂輪3mb1430a磨床縱向往復(fù)工作臺(tái)

41、側(cè)面t型槽內(nèi)砂輪修整器定位塊調(diào)整適當(dāng)后固定 ,修整器定 位塊下面的螺栓對(duì)正床身上百分表定位表架上的 百分表零位 , 先把砂輪修整成 半 徑 為 r 的 圓 弧 型 。修整完畢后 ,將修整器定位塊下面的螺栓擰 進(jìn) ,使百分表針向 方向轉(zhuǎn)動(dòng)偏心量e的大小后停止 ,第二次修整砂輪 ,這時(shí)只出現(xiàn)半桃形 ,修整完之后,將螺栓反方向擰退 , 百分表指針?lè)祷亍皁”位后再繼續(xù)反轉(zhuǎn) , 向 “-”方向轉(zhuǎn)動(dòng)偏心量e的 大小后停止 ,第三次修整砂輪 ,修整后的砂輪便呈現(xiàn)完整的桃形 ,即可進(jìn)行切入式磨削 。3.3.3 在 3mz1310a內(nèi)溝磨床上修整砂輪3mz1310a沒(méi)有3mb1430a外溝磨床 自 帶 的定位表

42、架 ,不能直接測(cè)出偏心量e。修整呈桃形砂輪時(shí)需自備磁力表架,將磁力表架固定在床身,百分表表尖打在砂輪修整器底座上,靠砂輪修整器底座上的螺栓擰進(jìn)或擰退偏心量e的距離 ,修整砂輪同外溝磨床上一樣需修整三次 。外溝磨床上砂輪修整器位置不變,調(diào)整砂輪的相對(duì)位置來(lái)改變砂輪偏心量 ,而在內(nèi)溝磨床上砂輪位置不變 ,調(diào)整修整器的相對(duì)位置改變砂輪 偏 心量 ,都可將砂輪修成桃形 。我們?cè)?me2150磨床上改進(jìn)休整器加工球軸承，磨削中大型四點(diǎn)接觸球軸承內(nèi)溝時(shí) ,也是用磁力表架固定在床體上,百分表表尖打在修整器座上測(cè)量修整器的偏移量 ,將砂輪修整成桃形后再進(jìn)行切入式磨削 。 圖12.4.保持架的加工滾動(dòng)軸承有帶和

43、不帶保持架的兩種結(jié)構(gòu)。大型軸承一般要求承受較大的負(fù)荷，常不帶保持架，而在內(nèi)外滾道間裝滿滾動(dòng)體；大多數(shù)中小型滾動(dòng)軸承都帶有保持架，保持架的主要作用是： 1.保持架將滾動(dòng)體等距離隔開(kāi)，均布在滾道得圓周上以防止工作時(shí)滾動(dòng)體間互相碰撞和摩擦； 2.引導(dǎo)并帶動(dòng)滾動(dòng)體在正確的滾道上滾動(dòng)； 3.在分離型軸承中，將滾動(dòng)體和一個(gè)套圈組合在一起，以防止?jié)L動(dòng)體脫落。 保持架有多種結(jié)構(gòu)類型、形狀復(fù)雜。保持架上許多等距離的兜孔，有時(shí)對(duì)滾動(dòng)軸承稱為窗口，用來(lái)隔離和引導(dǎo)滾動(dòng)體，兜孔形狀有球形、圓形、橢圓形、矩形和齒型等，其尺寸大于滾動(dòng)體尺寸，兩者之差為兜孔間隙，兜孔間隙使保持架在徑向和軸向有一定的活動(dòng)量，徑向的總活動(dòng)量稱為

44、保持架的間隙。在滾子保持架窗口之間的連接部分稱為過(guò)梁，它起連接和增加保持架強(qiáng)度的作用。2.5四點(diǎn)接觸球軸承的保持架沖壓工藝其加工工藝過(guò)程主要為：落料成形切底精整沖孔等。落料毛胚尺寸的確定，無(wú)疑是工藝工裝設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。因?yàn)楸３旨艿奶厥鈳缀涡螤?，目前尚無(wú)文獻(xiàn)介紹其毛胚尺寸精確地展開(kāi)方法，運(yùn)用沖壓工藝學(xué)的理論進(jìn)行計(jì)算也是不精確的。因此，在進(jìn)行工藝設(shè)計(jì)時(shí)，我們采用先概算毛胚尺寸，經(jīng)線切割機(jī)床加工若干毛胚，成形后，對(duì)毛胚進(jìn)行修整，由休整后的尺寸確定落料磨具刃口尺寸，再進(jìn)行批量生產(chǎn)的方法。經(jīng)過(guò)反復(fù)工藝驗(yàn)證，得出毛胚外徑展開(kāi)尺寸的經(jīng)驗(yàn)公式為：成形工序要求保持架的幾何形狀和尺寸精度均滿足成品要求。為防止切底后變

45、形，在精整時(shí)對(duì)其底面校平，并使球兜飽滿、均勻。為保證成形工序不出現(xiàn)裂紋，必須對(duì)落料毛胚進(jìn)行去毛刺處理。第3章 游隙的計(jì)算、加工誤差對(duì)接觸角的影響3.1 軸向和徑向游隙的計(jì)算符號(hào)說(shuō)明 鋼球直徑 ,mm 成套軸承徑向游隙 ,mm 成套軸承軸向游隙 ,mm 內(nèi)圈溝曲率半徑 ,mm 外圈溝曲率半徑 ,mm 內(nèi)圈溝曲率中心偏心量 ,mm 外圈溝曲率中心偏心量 ,mm 內(nèi)圈墊片角 外圈墊片角 接觸角 圖1 圖2 由于四點(diǎn)接觸球軸承有 i e(圖 1)，和 i e時(shí) , 假設(shè)鋼球處于中心位置并固定 ,軸承內(nèi)圈 、外圈在向相對(duì)輕推力情況下處于極限位置軸承工作時(shí)為避免非正常的四點(diǎn)接觸情況 , 軸承應(yīng)有足夠的游隙

46、 ,使得 (i+x) ，x為考慮速度和工作載荷影響的變量。圖中無(wú)游隙時(shí)內(nèi)圈溝道曲率中心；極限位置時(shí)內(nèi)圈溝道曲率中心；無(wú)游隙時(shí)外圈溝道曲率中心；接觸角為時(shí)外圈溝道曲率中心；極限位置時(shí)外圈溝道曲率中心 。 由圖1得 同理可由圖2得 3.2加工誤差對(duì)接觸角的影響分析軸承的接觸角是影響軸承性能的重要參數(shù)，通常軸承的接觸角是根據(jù)計(jì)算、在生產(chǎn)中以檢驗(yàn)軸承的徑向游隙或軸向游隙來(lái)保證的。在三點(diǎn)接觸球軸承生產(chǎn)中，不同參數(shù)的加工誤差對(duì)接觸角的影響不同。1.接觸角與游隙的關(guān)系三點(diǎn)接觸球軸承的結(jié)構(gòu)及幾何關(guān)系如圖1所示。為確定三點(diǎn)接觸球軸承游隙與接觸角的關(guān)系，引入當(dāng)量游隙概念，將游隙與接觸角的關(guān)系按深溝球軸承處理對(duì)于四

47、點(diǎn)接觸球軸承徑向游隙與接觸角的關(guān)系，有=arcos1- 式中 軸承名義接觸角 ri軸承內(nèi)圈溝曲率半徑 內(nèi)圈墊片角 re軸承外圈溝曲率半徑 gr軸承徑向游隙 dw鋼球公稱直徑 式中 xi雙半內(nèi)圈溝曲率中心偏移量軸向游隙與接觸角的關(guān)系為 式中 ga軸承軸向游隙5.2 加工誤差對(duì)接觸角的影響（1）當(dāng)要求徑向游隙時(shí)，將（2）式代入（1）式，并且根據(jù)（1）式計(jì)算接觸角的全微分，有 = =+（2）當(dāng)要求軸向游隙時(shí)，根據(jù)（3）式計(jì)算接觸角的全微分，有：=gr +xi +re +ri +dw式中（2）當(dāng)要求軸向游隙時(shí)，根據(jù)（3）式計(jì)算接觸角的全微分，有：= =- = =ga +xi +re +ri +dw g

48、r 、xi gr 、xi 的加工誤差 re、ri、dwre、ri、dw的加工誤差 加工誤差產(chǎn)生的接觸角變化、gr、xi的加工誤差對(duì)接觸角的影響系數(shù)、re、ri、dw的加工誤差對(duì)接觸角的影響系數(shù)利用式上式可對(duì)三點(diǎn)接觸球軸承的接觸角進(jìn)行誤差計(jì)算。在諸多影響接觸角的因素中，套圈溝曲率中心偏移量影響最大；鋼球?qū)佑|角的影響大于外圈溝曲率半徑的影響；溝曲率半徑r的加工誤差對(duì)接觸角的影響呈減小趨勢(shì)，而r的公差一般為正方向偏差，即r0，因此，溝曲率半徑r的加工誤差使得接觸角減小。盡管r的加工誤差對(duì)接觸角的影響不大，但由于r的設(shè)計(jì)公差較大，因此，其實(shí)際影響將是很大的。配套鋼球的加工誤差對(duì)接觸角的影響較小。但是

49、當(dāng)鋼球尺寸誤差較大時(shí)，對(duì)接觸角的影響不容忽視。鋼球?qū)佑|角的影響為正影響，當(dāng)鋼球的尺寸偏差為負(fù)，即dw0時(shí)，則對(duì)接觸角的影響為負(fù)影響；反之為正。在目前三點(diǎn)接觸球軸承套圈加工工藝水平較高且相對(duì)穩(wěn)定的情況下，套圈溝曲率公差控制較鋼球加工更容易一些。因此，采用適當(dāng)壓縮套圈溝曲率半徑公差，放寬配套鋼球的尺寸下偏差，可以解決鋼球尺寸超差的使用問(wèn)題。綜上，在諸多影響接觸角的因素中，套圈溝曲率中心偏移量影響最大，鋼球公差對(duì)接觸角的影響與溝曲率半徑影響基本相同。第四章 軸承游隙的檢驗(yàn)及裝配與檢驗(yàn)4.1軸承游隙的檢驗(yàn)所謂滾動(dòng)軸承的游隙，是將一個(gè)套圈固定，另一套圈沿徑向或軸向的最大活動(dòng)量。沿徑向的最大活動(dòng)量叫徑向

50、游隙，沿軸向的最大活動(dòng)量叫軸向游隙。一般來(lái)說(shuō)，徑向游隙越大，軸向游隙也越大，反之亦然。按照軸承所處的狀態(tài)，游隙可分為下列三種：一、原始游隙 軸承安裝前自由狀態(tài)時(shí)的游隙。原始游隙是由制造廠加工、裝配所確定的。二、安裝游隙 也叫配合游隙，是軸承與軸及軸承座安裝完畢而尚未工作時(shí)的游隙。由于過(guò)盈安裝，或使內(nèi)圈增大，或使外圈縮小，或二者兼而有之，均使安裝游隙比原始游隙小。三、工作游隙 軸承在工作狀態(tài)時(shí)的游隙，工作時(shí)內(nèi)圈溫升最大，熱膨脹最大，使軸承游隙減小；同時(shí)，由于負(fù)荷的作用，滾動(dòng)體與滾道接觸處產(chǎn)生彈性變形，使軸承游隙增大。軸承工作游隙比安裝游隙大還是小，取決于這兩種因素的綜合作用。 有些滾動(dòng)軸承不能調(diào)

51、整游隙，更不能拆卸，這些軸承有六種型號(hào)，即0000型至5000型；有些滾動(dòng)軸承可以調(diào)整游隙，但不能拆卸，有6000型（角接觸軸承）及內(nèi)圈錐孔的1000型、2000型和3000型滾動(dòng)軸承，這些類型滾動(dòng)軸承的安裝游隙，經(jīng)調(diào)整后將比原始游隙更小；另外，有些軸承可以拆卸，更可以調(diào)整游隙，有7000型（圓錐滾子軸承）、8000型（推力球軸承）和9000型（推力滾子軸承）三種，這三種軸承不存在原始游隙；6000型和7000型滾動(dòng)軸承，徑向游隙被調(diào)小，軸向游隙也隨之變小，反之亦然，而8000型和9000型滾動(dòng)軸承，只有軸向游隙有實(shí)際意義。 合適的安裝游隙有助于滾動(dòng)軸承的正常工作。游隙過(guò)小，滾動(dòng)軸承溫度升高，無(wú)法正常工作，以至滾動(dòng)體卡死；游隙過(guò)大，設(shè)備振動(dòng)大，滾動(dòng)軸承噪聲大。 徑向游隙的檢查方法如下：一、感覺(jué)法 1、有手轉(zhuǎn)動(dòng)軸承，軸承應(yīng)平穩(wěn)靈活無(wú)卡澀現(xiàn)象。 2、用手晃動(dòng)軸承外圈，即使徑向游隙只有0.01mm，軸承最上面一點(diǎn)的軸向移動(dòng)量，也有0.100.15 mm。這種方法專用于單列向心球軸承。二、測(cè)量法1、用塞尺檢查，確認(rèn)滾動(dòng)軸承最大負(fù)荷部位，在與其成180的滾動(dòng)體與外（內(nèi)）圈之間塞入塞尺，松緊相宜的塞尺