地下室外墻模板資料單邊加固專項(xiàng)施工解決方法

1、金牛大廈二期工程地下室夕卜單 邊 加 固 方:案編制人:審核人:審批人:編制單位：成都建筑工程集團(tuán)總公司 編制日期：2016年5月11日、工程概況3.二、模板加固方案選擇 3.三、施工方案與技術(shù)措施 5.四、技術(shù)保證措施 9.五、安全注意事項(xiàng) 9.六、外墻模板計(jì)算書 9.、工程概況金牛大廈二期工程位于武漢市江漢區(qū)黃浦大街與建設(shè)大道交匯處，臨近趙家條地鐵站口。建設(shè)單位為武漢交發(fā)金煒置業(yè)有限公司，設(shè)計(jì)單位為中南設(shè)計(jì)院，監(jiān)理單位 為武漢工程建設(shè)監(jiān)理咨詢有限公司，施工單位為成都建筑工程集團(tuán)總公司，武漢市質(zhì) 量、安全監(jiān)督站監(jiān)督。本工程為一棟超高層寫字樓及其商業(yè)裙樓組成。地下四層，局部兩層，地上商業(yè) 裙樓

2、五層，塔樓寫字樓 52層，總高232.35m,總建筑面積115680卅，地上設(shè)四層避 難層。地下室負(fù)四層層咼 5.55m,負(fù)二層層咼 4.2m,負(fù)二層層咼 4.3m，負(fù)一層層咼 6.25m。本工程結(jié)構(gòu)形式：基礎(chǔ)形式為鋼筋混凝土鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，主體為鋼管柱框架 鋼筋混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)，核心筒區(qū)為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，核心筒外為鋼結(jié)構(gòu)。二、模板加固方案選擇由于地處市中心地帶，周邊臨近地鐵口、居民小區(qū)及市政主干道，可利用土地及 場地有限，固地下室已施工支護(hù)連續(xù)墻與外墻臨近，部分連續(xù)墻與地下室外墻重合 100mm300mm，地下室外墻外邊至圍護(hù)樁內(nèi)側(cè)的局部尺寸無法滿足外墻施工操作空 間，無法按照常規(guī)方法對

3、外墻進(jìn)行雙面支模并加固施工，所以只能采用室內(nèi)單側(cè)支模 方案。亦不能滿足外墻外防水卷材施工，固按設(shè)計(jì)要求改為水泥基滲透結(jié)晶防水涂料 進(jìn)行施工。豎向構(gòu)件的模板體系加固一般依賴于穿透構(gòu)件的螺桿和圍合于構(gòu)件外圍的抱箍 來實(shí)現(xiàn)。由于本工程地下室外墻外側(cè)距離很小，無法進(jìn)行雙面支模，只能單側(cè)支模。 按照常規(guī)，單面模板加固采用對拉螺桿與連續(xù)墻植筋錨固連接的方法及內(nèi)側(cè)底板或樓 板埋設(shè)地錨，內(nèi)側(cè)采用斜撐鋼管與單側(cè)螺桿同時(shí)受力的方式，其效果與普通雙面支模 體系中的對拉螺桿效果一致?？偨Y(jié)以往施工經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合本工程實(shí)際，擬采取單面支模結(jié)合扣件式鋼管支撐體系 的施工方案，即外墻內(nèi)側(cè)支設(shè)單面木模，設(shè)置單側(cè)螺桿、次楞、主楞，側(cè)

4、向壓力通過 連接墻板主楞與地面地錨的鋼管傳遞至底板或樓面。那250弋_1500 9C0朋橢掠睜T謁I躺賑緬dm理ILM 樸.：Mfc刪昭血甌林ffilWltt播忖腫冷，耗雌約師煙耗胡魅to ttW燈轉(zhuǎn)IM肚歸戦軸鸚琲撫.總Mb 1nM .SK5/Ai Mtn kaMttftn*傾粕肝貿(mào)仙W卡說#三、施工方案與技術(shù)措施3.1施工流程施工準(zhǔn)備一一鑿出連續(xù)墻豎筋一一連續(xù)墻植筋并焊接一一滲透結(jié)晶防水涂料施工一一底板砼澆筑一一預(yù)留預(yù)埋地錨一一焊接單側(cè)螺桿、面板拼裝一一安裝次楞、主楞一一調(diào)整至設(shè)計(jì)尺寸一一安裝豎撐、斜撐一一內(nèi)支撐架搭設(shè)一一梁、板模板安裝一梁板鋼筋綁扎一一砼澆搗3.2施工控制要點(diǎn)（地下四層）

5、根據(jù)地下室外墻單側(cè)支模施工工況，地下四層的澆筑高度大、且墻板厚度較厚， 為本工程最不利位置。因此，選擇地下四層外墻為本工程樣板，建立受力分析模型， 其余位置均以此為標(biāo)準(zhǔn)，參照實(shí)施。（1）將所有連續(xù)墻內(nèi)壁浮渣、圖層全部清理干凈至混凝土結(jié)構(gòu)層，按照設(shè)計(jì)圖紙，地下室底板以上500mm及以下側(cè)壁采用1:3水泥砂漿分兩三次抹灰平均厚度約 40mm50mm，待抹灰層硬化后采用自粘型防水卷材進(jìn)行施工。（2）而后將筏板面以上連續(xù)墻側(cè)壁每隔 300mm左右進(jìn)行鑿除，漏出連續(xù)墻豎向 鋼筋，在漏出鋼筋邊連續(xù)墻上鉆孔植入14鋼筋，錨入墻15D，露出連續(xù)墻300mm， 縱橫方向間距300mm，鋼筋縱橫方向軸線偏移不得大

6、于 5mm，將露出的14鋼筋與 鑿出的連續(xù)墻豎向鋼筋加設(shè)水平筋進(jìn)行“ L型”焊接，完畢后采用滲透結(jié)晶防水涂料 涂刷在連續(xù)墻上，涂刷兩遍，待結(jié)晶涂料硬化后，再根據(jù)墻厚制作絲桿并與植入連續(xù)墻外露部分鋼筋進(jìn)行單面焊接，絲桿中部需焊接止水片。（3） 、地下室底板澆筑前，分別在距外墻 1.5米、2.5m、3.5m處預(yù)埋長度0.8m 的32（錨固長度不小于500mm）的短鋼筋作為地錨支撐點(diǎn)。內(nèi)轉(zhuǎn)角處按 45度角設(shè) 置預(yù)埋點(diǎn)。地錨縱向間距為 900mm （同內(nèi)支撐架間距），底板上的預(yù)埋支撐點(diǎn)均采用 縱橫通長鋼管連成整體。支撐立桿套在地埋上，斜撐與套在地埋上鋼管用旋轉(zhuǎn)扣件鏈接（詳圖）。（4）、外墻模板拼裝與緊

7、固：模板采用18mm厚膠合板，按照螺桿間距在現(xiàn)場彈線打孔，逐塊拼裝成整體后，放置豎向次楞，間距不大于100m m,橫向放置主楞（主次楞均采用48 X 3.5鋼管），并將單頭螺栓用三型卡調(diào)節(jié)件并緊固（詳圖）。（4）、支撐穩(wěn)定桿設(shè)置：將斜撐通過鋼管扣件呈反三角連接，同時(shí)在連接結(jié)點(diǎn)處設(shè)置縱橫通長連桿，要求所有斜撐桿單段長度不大于1.5米，以保證斜撐桿件穩(wěn)定。（5）支模架搭設(shè)：將外墻板加固完畢后，再進(jìn)行支模架的搭設(shè)，支模架支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管模板支模架。立柱、縱橫鋼管、剪刀撐和掃地桿等材料均為 48鋼管?？奂煽慑戣T鐵制作，分為直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件，梁、板側(cè)模、底模 選用900mX 1800

8、mX 18mm機(jī)制膠合板，模板下部龍骨支撐采用50X00木方，梁底 梁側(cè)方木均垂直于梁截面設(shè)置，大梁側(cè)面加固內(nèi)龍骨采用50X100木方，外龍骨采用 48鋼管，對拉措施采用直徑14對拉螺桿。立柱鋼管縱橫間距、龍骨間距、對拉螺栓間距均由計(jì)算確定，掃地桿離地高度均為200m m,縱橫水平鋼管步距均為1.5米,立柱上端伸出頂部水平桿件均為100mm，縱橫剪刀撐及水平剪刀撐的設(shè)置間距等詳見 支模架搭設(shè)構(gòu)造要求。外墻單邊模板加固詳見圖示：014止水螺桿植入連續(xù)墻深度不小碗，與2鋼筋焊接T 止水片2與鑿打?qū)绲倪B續(xù)墻鋼筋焊0483.5鋼管支護(hù)樁嚴(yán)外擋土墻外擋土墻單邊加固大樣圖四、技術(shù)保證措施(1) 植筋完成后

9、需進(jìn)行拉拔實(shí)驗(yàn)，拉拔強(qiáng)度值不小于對拉絲桿直徑的抗拉強(qiáng)度 值；(2) 地錨與鋼管的節(jié)點(diǎn)連接處，應(yīng)在地錨之間設(shè)置連接桿，斜撐支設(shè)在連接桿 上，每根連接桿斜撐支設(shè)不易超過 3個(gè)。(3) 澆筑墻體混凝土?xí)r應(yīng)放慢澆筑速度，以減緩混凝土對模板的側(cè)壓力，減小 支撐系統(tǒng)的荷載，從而避免模板體系位移引起的垂直度偏差。(4) 混凝土的澆筑過程中，施工員與木工應(yīng)經(jīng)常用吊錘檢查模板的垂直度，以 隨時(shí)糾正模板偏差。(5) 為了方便施工和減小混凝土澆筑時(shí)的自落高度，每次澆筑混凝土?xí)r都要分 層澆筑，每層澆筑高度為700mm1000mm左右，每層澆筑均保證在上層混凝土初凝 前澆筑，嚴(yán)禁一次澆筑過高。五、安全注意事項(xiàng)(1) 現(xiàn)

10、場作業(yè)人員必須戴安全帽、系下頜帶；酒后嚴(yán)禁作業(yè)，操作現(xiàn)場嚴(yán)禁吸 煙。(2) 人員應(yīng)由基坑梯子處上下基坑，不得隨意跳下和往下扔?xùn)|西。(3) 電動(dòng)工具必須做到一機(jī)一閘一保險(xiǎn)，作業(yè)前檢查其工作性能。(4) 振搗棒必須配備兩人，一人引線，一人振搗，作業(yè)人員應(yīng)穿好絕緣鞋，戴 好絕緣手套。(5) 作業(yè)時(shí)應(yīng)注意基坑情況，如有異常應(yīng)迅速撤離并向上級匯報(bào)。(6) 夜間施工或在光線不足的地方施工時(shí)，應(yīng)加設(shè)燈具，滿足施工照明要求。六、外墻模板計(jì)算書選取地下室四層900mm厚外墻為計(jì)算對象。6.1計(jì)算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)

11、荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-20036.2工程屬性砼墻特性地下室外墻砼墻厚度(mm)900砼墻高度(mm)55006.3支撐構(gòu)造小梁布置方式豎直小梁間距l(xiāng)(mm)150主梁最大懸挑長度D(mm)150單側(cè)預(yù)埋螺栓水平間距s(mm)300主梁和支撐構(gòu)造支撐序號主梁上支撐點(diǎn)距墻底距離hi(mm)第1道200第2道500第3道800第4道1100第5道1400第6道1700第7道2000第8道2300第9道2600第10道2900第11道3200第12道3500第13道3800第14道4100第15道4400第16道4700第17道5000第18道5300簡

12、圖如下:墻模板單面支撐剖面圖II墻模板單面支撐正立面圖6.4荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度x(kN/m 3)24新澆混凝土初凝時(shí)間to(h)4外加劑影響修正系數(shù)助1混凝土坍落度影響修正系數(shù)也1.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)5.5新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m 2)1/2 1/2min0.22 笑00 肱v , rH = min0.22 24MX1X1.152.5,245.5 = min38.403 , 132 = 38.403kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載

13、標(biāo)準(zhǔn)值2Q3k(kN/m )2有效壓頭咼度h= G4k/尸38.4/24= 1.6m承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值Smax= 0.9max1.2G4k+1.4Q3k , 1.35 G4k+1.4 %.7Q3k=0.9max1.2 38.400+1.4 2.000, 1.35 38.400+1.4 0.7 送.000 = 48.42kN/m驗(yàn)算簡圖 2Smin = 0.9 1.4 Q3k= 0.9 *4 32.000= 2.52kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S x max= G4k= 38.400kN/mMmax = ql /8=48.42 0.150 /8=0.14kN m 尸 Mmax/W = 0

14、.14 106/37500=3.631N/mm20.15 48.42= 7.263kN/m qmin = n lSin = 1 0.15 2.52= 0.378kN/m2W-100r廠JWO I I 30D I :I ：!： 21不辦7.7. M于7,，:說活葢討幾托辦穆玩也弱曲人蠱的17.17.苗氐5.1111去瓏】亡乙5J-1.冨事刃BkN/hiSk N/mSM2M.-驗(yàn)算簡圖Wl ;,5j/ D.OS;九呻.4 ?,=s ?,8.4= 5.76kN/mmin= n IS min = 1 0.15 g= 0kN/m壬 7&k 5，7fi0*2酣#m Ap陽3尤驗(yàn)算簡圖變形圖(mm)vax=

15、 0.108mm v =l/250=300/250=1.2mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)1 L,匸匸5.5-7-Hsdid弋口11.473總?cè)趯系跗c1嗣1.OT1心 , 1.55 1養(yǎng) 2；4訂剪力圖（kN）Ri=2.926 /n =2.926/1.000=2.93kNR2=1.692 / n=1.692/1.000=1.69kNR3=2.309 /n =2.309/1.000=2.31kNR4=2.144 /n =2.144/1.000=2.14kNR5=2.188 /n =2.188/1.000=2.19kNR6=2.176 /n =2.176/1.000=2.18kNR7

16、=2.180 /n =2.180/1.000=2.18kNR8=2.179 /n =2.179/1.000=2.18kNR9=2.179 /n =2.179M30=2.18kNR10=2.178 /n =2.178/1.000=2.18kNR11=2.181 /n =2.181/1.000=2.18kNR12=2.173 /n =2.173/1.000=2.17kNR13=2.202 /n =2.202/1.000=2.20kNR14=2.012 /n =2.012/1.000=2.01kNR15=1.521 /n =1.521/1.000=1.52kNR16=1.155 /n =1.155/

17、1.000=5kNR17=0.738 /n =0.738/1.000=0.74kNR18=0.392 /n =0.392/1.000=0.39kN正常使用極限狀態(tài)r. zi : 1 * 503 2.926=2.926kN。 正常使用極限狀態(tài)：R/ max= Z Max2.32 1.342, 1.831, 1.7, 1.735, 1.726, 1.729, 1.728, 1.728, 1.728,1.729, 1.723, 1.747, 1.588, 1.179, 0.865, 0.544, 0.201= 1 2.32=2.32kN。1、強(qiáng)度驗(yàn)算2.9261.311.926k N1. 15030

18、0L詢JL1r彳r-i驗(yàn)算簡圖彎矩圖(kN.m)M max = 0.439kN mo= M ma x/W = 0.44 沐06/4490=97.757N/mm2f 205.000 N/mm2滿足要求!2、支座反力計(jì)算1.4631.401 2.2,7?剪力圖（kN）第1道支撐所受主梁最大反力Rmax(1) = 8.63/=8.63/1.00=8.631kN計(jì)算方法同上，可依次知:第2道支撐所受主梁最大反力Rmax (2) = 4.99/=4.99/1.00=4.993kN第3道支撐所受主梁最大反力Rmax (3) = 6.81/=6.81/1.00=6.812kN第4道支撐所受主梁最大反力Rmax (4) = 6.32/=6.3200=6.325kN第5道支撐所受主梁最大反力Rmax (5) = 6.46/=6.46/1.00=6.455kN第6道支撐所受主梁最大反力Rmax(6) = 6.42/=6.42/1.00=6.420kN第7道支撐所受