供電公司辦公樓設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)說明書

1、學(xué) 號(hào)：201114350114hebei united university畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書graduate design設(shè)計(jì)題目：沈陽供電公司辦公樓設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名： 陳碩 專業(yè)班級(jí)： 11土木1班 學(xué) 院： 建筑工程學(xué)院 指導(dǎo)教師： 尤志國(guó) 2015年6月15日摘 要該工程位于沈陽地區(qū)，地震設(shè)防烈度為7度。本工程采用框架結(jié)構(gòu)。該樓為4層，層高3.3米，總高13.92米，總建筑面積為2567平方米?？偟脑O(shè)計(jì)思路：在建筑結(jié)構(gòu)的兩個(gè)主軸方向分別考慮水平地震作用，各方向的水平地震作用應(yīng)全部由該方向抗側(cè)力結(jié)構(gòu)承擔(dān)。采用框架結(jié)構(gòu)計(jì)算的近似法求解內(nèi)力，即：求豎向荷載作用下的內(nèi)力按無側(cè)移框架用彎距二次分配法

2、，求水平地震作用下的內(nèi)力按三角形分布用d值法。最后利用鋼筋混凝土的相關(guān)原理進(jìn)行構(gòu)件配筋計(jì)算及校核。具體設(shè)計(jì)步驟分十步：第一步：荷載統(tǒng)計(jì)，包括各層恒載、活載，計(jì)算各樓層重力荷載代表值。第二步：剛度計(jì)算，包括各梁、柱的線剛度，柱的抗側(cè)剛度d，按框架分析的d值法計(jì)算。第三步：框架自震周期的計(jì)算。第四步：驗(yàn)算側(cè)移，包括頂部位移和層間位移。第五步：內(nèi)力計(jì)算，用反彎點(diǎn)法求得各柱端彎矩、梁端彎矩和梁端剪力。第六步：豎向力作用下框架內(nèi)力計(jì)算。采用彎矩二次分配法，對(duì)梁端彎矩調(diào)幅。 第七步：綜合配筋計(jì)算。將水平地震力與豎向力作用下分別求出的內(nèi)力進(jìn)行不利組合，再根據(jù)得到的幾組不利組合分別進(jìn)行框架梁、柱的配筋計(jì)算，取

3、其中的最大值來配筋。第八步：使用cad軟件繪制一榀框架配筋圖、樓板配筋圖以及梁柱截面配筋圖。第九步：樓梯設(shè)計(jì)，根據(jù)建筑設(shè)計(jì)中確定的樓梯參數(shù)，對(duì)樓梯的梯段板、平臺(tái)板和平臺(tái)梁配筋進(jìn)行計(jì)算，并繪制樓梯各處配筋圖。第十步：基礎(chǔ)設(shè)計(jì)，首先對(duì)所給的工程地質(zhì)條件進(jìn)行地基處理，然后對(duì)基礎(chǔ)進(jìn)行布置和截面配筋計(jì)算。具體的設(shè)計(jì)內(nèi)容和設(shè)計(jì)進(jìn)程將在正文中作詳細(xì)說明。關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)；結(jié)構(gòu)分析；抗震設(shè)計(jì)abstractit locates the region of shenyang， the earthquake establishes to defend strong degree as 7 degree.the p

4、roject adopts frame structure.there are 4 storys in the building.the height of the floor is 3.3 m. the general height is 13.92m and the general area of the building is 2567 square meter.the general design thinking:the two directions of main shaft in building structure difference consideration horizo

5、ntal seismic role，the horizontal seismic role of each direction should fight side force structure completely by this direction to understake.with the approximation of frame structural calculation beg to take affact untie force.beg to erect under load role force press without side move rigid frame us

6、e curved distance twice distribution law，beg horizontal earthquake to take affact under force press triangle distribution use d value method.the related principle that uses reinforced concrete finally carries out component to match tendon calulation and school nucleus.the concrete design stage divid

7、es into ten steps:the first step :load statistics，including each layer permanent year and work to carry，each building layer gravity load representative of calculation worth.the second step:rigidity calculation include the line rigidity of each beam and colume，colume fight the d value law calculation

8、 that side rigidity d analyses according to frame.the third step:frame from the calculation of the earthquake period.the fourth step:the side of checking computation is moved，includs top displacement between layer displacement.the fifth step:force calcultion get each colume end with on the contrary

9、curved a litter method to bend distance and beam end curved distance and beam end cut force.the sixth step:erect to the force calculation in force role sill frame.with curved rules，distribute law twice，and bend rules amplitude modulation for beam end， the coefficient of amplitude modulation take 0.8

10、.the seventh step:synthesize to match tendon calculation.face with horizontal seismic force with erect under force role difference beg make force carry out unfavorable combination，some groups of unfavorable combinations that basis gets again carries out frame beam respectively，column match tendon ca

11、lculation，take the biggest value in which is last match tendon.the eighth step:use cad software to draw one pin frame match tendon picture and floor match tendon picture as well as beam colume section match tendon picture.the ninth step:stairs design matches tendon according to the definite staris p

12、arameter in building design，for platform beam，platform board and the ladder section board of stairs to carry out calculation， and draw each place of stairs to match tendon picturethe tenth step:basic design frist carries out foundation handling for the project geological condition given，is then arra

13、nged for foundation with section match tendon calculation.specific design content and design course will make detailed explanation in text.key words：frame structure;structural analysis;anti-seismis design目 錄摘 要iabstractii第一章 緒 論1第二章 建筑設(shè)計(jì)部分22.1工程概況22.2建筑平面設(shè)計(jì)22.2.1使用部分的平面設(shè)計(jì)22.2.2交通聯(lián)系部分的平面設(shè)計(jì)22.3建筑剖面設(shè)計(jì)2

14、2.4建筑立面設(shè)計(jì)3第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分43.1工程概況43.2初選構(gòu)件尺寸43.2.1構(gòu)件截面尺寸43.3荷載統(tǒng)計(jì)73.3.1.恒荷載計(jì)算73.3.2.活荷載計(jì)算83.3.3.荷載分層匯總83.4水平荷載下內(nèi)力計(jì)算103.5橫向框架內(nèi)力和位移計(jì)算113.5.1水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算123.5.2多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算133.5.3水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算143.6豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)算173.6.1計(jì)算單元簡(jiǎn)圖173.6.2荷載計(jì)算183.7用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩203.7.1固端彎矩計(jì)算203.7.2分配系數(shù)計(jì)算203.7.3傳遞系數(shù)213.7.4彎矩分配213.

15、8 梁端剪力及柱軸力計(jì)算253.9 內(nèi)力組合273.9.1梁控制截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值273.9.2框架梁控制截面的內(nèi)力組合283.9.3框架柱內(nèi)力組合323.10截面設(shè)計(jì)343.10.1梁截面設(shè)計(jì)343.10.2 柱截面設(shè)計(jì)393.10.3框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算463.11樓板設(shè)計(jì)483.11.1荷載計(jì)算483.11.2內(nèi)力計(jì)算493.11.3配筋計(jì)算513.12雙跑板式樓梯設(shè)計(jì)513.12.1踏步板計(jì)算513.12.2平臺(tái)板計(jì)算523.12.3平臺(tái)梁計(jì)算533.13基礎(chǔ)設(shè)計(jì)553.13.1初選設(shè)計(jì)參數(shù)553.13.2基礎(chǔ)底面積和底面尺寸的確定563.13.3基礎(chǔ)抗沖切承載力計(jì)算573.13

16、.4基礎(chǔ)板底配筋計(jì)算59第四章 施工組織部分設(shè)計(jì)614.1工程概況614.1.1工程特點(diǎn)614.2施工部署674.2.1施工方案674.2.2施工順序674.3施工進(jìn)度計(jì)劃表674.4施工總平面圖布置684.5施工準(zhǔn)備工作684.5.1現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備684.5.2技術(shù)準(zhǔn)備684.5.3 施工用水、生活用水684.5.4施工用電684.5.5施工機(jī)械684.5.6勞動(dòng)力組織694.6主要施工方法694.6.1土方工程694.6.2基礎(chǔ)工程704.6.3鋼筋工程714.6.4混凝土工程734.6.5模板工程744.6.6砌筑工程754.6.7屋面工程754.6.8裝飾工程764.6.9腳手架工程764.

17、7質(zhì)量安全措施764.7.1質(zhì)量措施764.7.2安全措施77體 會(huì)78致 謝79參考文獻(xiàn)80第一章 緒 論根據(jù)設(shè)計(jì)材料提供場(chǎng)地的地質(zhì)條件及所在地區(qū)的抗震烈度，確定出擬建筑物的抗震等級(jí)三級(jí)。建筑物的設(shè)計(jì)過程包括建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分。建筑設(shè)計(jì)部分：綜合了幾個(gè)方案的優(yōu)點(diǎn)，考慮可影響建筑的各種因素，采用了既能滿足現(xiàn)代化教學(xué)的多方面要求，又較經(jīng)濟(jì)、實(shí)用、美觀的方案。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分：分別從結(jié)構(gòu)的體系選擇、各構(gòu)件的尺寸、結(jié)構(gòu)總體的布置、樓屋蓋的結(jié)構(gòu)方案及基礎(chǔ)方案的選擇等多方面進(jìn)行了論述。結(jié)構(gòu)計(jì)算大致分為以下幾個(gè)步驟：荷載統(tǒng)計(jì)：荷載統(tǒng)計(jì)是在初選截面的基礎(chǔ)上進(jìn)行的，其計(jì)算過程是按從上到下的順序進(jìn)行的，荷載的取

18、值按各層房間的使用功能及位置的不同，查荷載規(guī)范確定。 按建筑方案中的平、立、剖面設(shè)計(jì) ，選定計(jì)算見圖，并初選柱截面?？蚣茏冃悟?yàn)算：驗(yàn)算了框架在水平地震作用下橫向變形。此過程中，采用了頂點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)的自震周期，按底部剪力法計(jì)算水平地震作用。橫向框架的內(nèi)力分析：分別分析了橫向框架在水平地震作用方向荷載作用下的內(nèi)力，用彎矩二次分配法計(jì)算梁端、柱端彎矩。內(nèi)力組合：對(duì)恒載、活載及地震荷載進(jìn)行組合，造出最不利內(nèi)力，并以此為依據(jù)對(duì)框架梁、柱進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。板的設(shè)計(jì)： 用彈性理論進(jìn)行計(jì)算。樓梯設(shè)計(jì)： 采用板式樓梯。設(shè)計(jì)成果： 平面圖、立面圖、剖面圖、樓梯平剖面一張，樓屋蓋的結(jié)構(gòu)布置、配筋圖、基礎(chǔ)平剖面施工圖

19、及建筑總說明和結(jié)構(gòu)總說明等。此外，本設(shè)計(jì)采用了autocad軟件的應(yīng)用。第二章 建筑設(shè)計(jì)部分2.1工程概況本工程為沈陽供電公司辦公樓，位于沈陽市，框架結(jié)構(gòu)，共4層，建筑面積2567m2，建筑物東西總長(zhǎng)41.4m，總寬14.7m，建筑物最大高度為13.92m。室內(nèi)外高差0.45m。建筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50年，抗震設(shè)防烈度七度。 內(nèi)裝修：內(nèi)墻面：抹灰刷涂料和貼地磚；地面為水泥砂漿地面、水磨石樓面；頂棚為抹灰刷涂料。屋面做法：保溫層為聚苯乙烯泡沫塑料板，防水層為sbs高聚物防水卷材。2.2建筑平面設(shè)計(jì)2.2.1使用部分的平面設(shè)計(jì)對(duì)于使用房間平面設(shè)計(jì)的要求主要有：房間的面積、形狀和尺寸要滿足室內(nèi)使

20、用活動(dòng)和家具、設(shè)備合理布置的要求；門窗的大小和位置，應(yīng)該考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風(fēng)良好；房間的構(gòu)成應(yīng)使結(jié)構(gòu)構(gòu)造布置合理，施工方便，材料要符合相應(yīng)的建筑標(biāo)準(zhǔn)。另外，使用房間面積的大小，主要是由房間內(nèi)部活動(dòng)特點(diǎn)、使用人數(shù)的多少、家具設(shè)備的多少等因素決定，對(duì)于辦公建筑，普通辦公室的使用面積不應(yīng)小于3m2，單間辦公室凈面積不宜小于10m2，本辦公樓普通辦公室的開間為3m，進(jìn)深為5m；中型會(huì)議室的使用面積宜為60m2，廁所距離最遠(yuǎn)的工作房間不大于50m，并盡可能布置在建筑物的一側(cè)，此辦公樓設(shè)計(jì)滿足規(guī)范要求。2.2.2交通聯(lián)系部分的平面設(shè)計(jì)交通聯(lián)系部分涉及的主要要求是：交通路線簡(jiǎn)捷明確，連系通

21、行方便；人流通暢，緊急疏散時(shí)迅速安全；滿足一定的采光通風(fēng)要求。辦公建筑走道的最小凈寬當(dāng)走道長(zhǎng)度大于40m時(shí)，走道凈寬在雙面布房時(shí)不小于1.8m。當(dāng)走道地面有高差且高差不足二級(jí)踏步時(shí)，不得設(shè)置臺(tái)階，應(yīng)設(shè)坡道，其坡度不大于1/8。對(duì)于樓梯間的設(shè)置應(yīng)靠外墻，并應(yīng)直接天然采光和直接通風(fēng)，每層疏散樓梯的總寬度應(yīng)按照每100人不小于1m計(jì)算，疏散樓梯的最小寬度不小于1.2m。對(duì)于出口不應(yīng)小于兩個(gè)，每個(gè)出口的寬度不應(yīng)小于0.9m，故將此辦公樓的出口設(shè)為三個(gè)，出口的最小寬度為1.2m。2.3建筑剖面設(shè)計(jì)房間剖面的設(shè)計(jì)，首先要確定市內(nèi)的凈高。即房間內(nèi)樓地面到頂棚或其它構(gòu)件底面的距離。對(duì)于辦公樓，辦公樓的室內(nèi)凈高

22、不得小于2.6m，設(shè)空調(diào)的不可低于2.4m，走道凈高不得低于2.1m，儲(chǔ)藏室凈高不得低于2m。故將此辦公樓的層高定為3.3m，為了滿足室內(nèi)采光和通風(fēng)，要將窗戶的位置及高低合理設(shè)置，為了避免在房間的天棚出現(xiàn)暗角，窗戶上沿到天棚的距離盡可能留的小一些。窗的下沿即窗臺(tái)的高度通常為1000mm。2.4建筑立面設(shè)計(jì)建筑的立面圖反映的是建筑四周的外部形象。立面設(shè)計(jì)師在滿足房間的使用經(jīng)濟(jì)條件下，運(yùn)用建筑造型和里面構(gòu)圖的一些規(guī)律，緊密結(jié)合平面、剖面的內(nèi)部空間組合面進(jìn)行的。對(duì)于建筑物的立面的設(shè)計(jì)要求：能反映建筑功能要求和建筑類型的特征；要結(jié)合材料性能、結(jié)構(gòu)構(gòu)造和施工技術(shù)的特點(diǎn)；掌握建筑標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；適應(yīng)

23、基地環(huán)境和建筑規(guī)劃的群體布置；符合建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律，如均衡、韻律、對(duì)比、統(tǒng)一等；做到把適用、經(jīng)濟(jì)、美觀三者有機(jī)地結(jié)合起來。 第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分3.1工程概況本工程為唐山職業(yè)技術(shù)學(xué)院辦公樓，擬建辦公樓為五層。其中一層設(shè)置門廳，多功能會(huì)議室，接待室，辦公室，值班室，樓梯，衛(wèi)生間等。二至五層設(shè)閱覽室，資料室，打印室，樓梯，衛(wèi)生間，大會(huì)議室，其余為普通辦公室等。 工程所在地：唐山市。地基承載力特征值fak 按180kpa 設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)使用年限：50年。 抗震設(shè)防：抗震設(shè)防烈度8度，地震加速度為 0.20g，設(shè)計(jì)地震第一組。 工程做法:(1)屋面活荷載: 0.5 kn/m2 (不上人屋面)(

24、2)樓面活荷載: 辦公室 2.0 kn/m2 走廊 2.5 kn/m2 樓梯間 3.5 kn/m2 廁所 2.5 kn/m2(3)樓屋面及其內(nèi)外裝修做法: 屋面: (不上人) 0.5 kn/m2 樓面: 水磨石 0.65 kn/m2外墻: 女兒墻:250厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 2.22 kn/m2普通外墻：250厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 2.22 kn/m2內(nèi)墻: 200厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊(雙面抹灰) 2.14 kn/m2塑鋼門窗: 0.40 kn/m23.2 初選構(gòu)件尺寸 采用中走廊雙開間柱網(wǎng)，根據(jù)使用要求，框架結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖3.1。 3.2.1構(gòu)件截面尺寸(1)梁截面設(shè)計(jì)

25、:縱向框架梁: l=6000mm， h=(1/81/12)l=750500mm， 取h=600mm橫向框架梁: l=5400mm， h=(1/81/12)l=675450mm， 取h=500mm l=2400mm， h=(1/81/12)l=300200mm， 取h=400mm圖3.1 框架結(jié)構(gòu)平面布置圖梁寬均取b=300mm次梁: l=5400mm， h=(1/121/15)l=450360mm，取h=400mm，b=300mm板: l=3000mm， h(1/40)l=75mm， 取h=120mm 所以梁截面尺寸見表3-1表3-1梁截面尺寸主梁次梁連系梁ab跨、cd跨bc跨邊跨、中跨邊跨、

26、中跨(2)柱截面設(shè)計(jì): 柱的截面尺寸估算(按軸壓比)：允許軸壓比，三級(jí)0.85,二級(jí)0.75,一級(jí)0.65。豎向荷載與地震作用組合的最大軸力設(shè)計(jì)值n。：分項(xiàng)系數(shù)，取為1.2；：?jiǎn)挝幻娣e重量，取為；：柱承載樓面面積；：柱設(shè)計(jì)截面以上樓層數(shù)；：一、二級(jí)抗震設(shè)計(jì)角柱為1.3,其余為1.0：由于水平力使軸力增大的系數(shù)，7度1.05，8度1.1，9度1.2。：混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取c30混凝土，則為14.3kn/mm2。首層邊柱，角柱，中間柱。取最大值。再計(jì)算各層柱截面。柱子寬比梁寬大 200mm。 首層 首層邊柱(a軸)：首層角柱 : 首層中間柱 二層 二層邊柱(a軸)： 二層角柱: 二層中間柱: 結(jié)論

27、：各層柱截面尺寸為 圖3.2 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖 3.3荷載統(tǒng)計(jì)3.3.1.恒荷載計(jì)算 (1)屋面恒荷載頂層屋面做法： 瑪?shù)壑G豆砂保護(hù)層 0.07 kn/m2 三氈四油防水層 0.4 kn/m2 20厚1:3水泥砂漿找平層 200.02=0.4 kn/m21:6水泥焦渣找2%坡 140.03=0.42 kn/m2120mm混凝土現(xiàn)澆板: 250.10=3.0 kn/m2 10mm厚板底抹灰 170.01=0.17 kn/m2合計(jì): gk=4.46 kn/m2 邊跨(ab，cd跨)框架梁自重 0.300.525=3.75 kn/m梁側(cè)粉刷 2(0.5-0.12)0.0217=0.26 kn/m 合計(jì)

28、：4.01 kn/m中跨(bc)跨框架梁自重 0.30.425=3 kn/m梁側(cè)粉刷 2(0.4-0.12)0.0217=0.19 kn/m 合計(jì)：3.19 kn/m連系梁自重： 0.30.625=4.5 kn/m梁側(cè)粉刷 2(0.6-0.12)0.0217=0.33 kn/m 合計(jì)：4.83 kn/m次梁自重： 0.30.425=3.0 kn/m梁側(cè)粉刷 2(0.4-0.12)0.0217=0.19 kn/m 合計(jì)：3.19 kn/m女兒墻自重： 0.250.65.5=0.83 kn/m墻面粉刷 0.60.02217=0.41 kn/m 合計(jì)：1.24 kn/m因此作用在頂層框架梁上的線荷載

29、為： g5ab1=g5cd1=4.01kn/m ；g5ab2=g5cd2=4.463=13.38 kn/m g5bc1=3.19kn/m ； g5bc2=4.462.4=10.704 kn/m g5ab=g5cd=g5ab1+g5ab2=4.01 +13.38=17.39 kn/m g5bc=g5bc1+g5bc2=3.19+10.704=13.894 kn/m(2)2層樓面均布恒荷載:樓面做法:水磨石樓地面: 0.65 kn/m2120mm厚現(xiàn)澆混凝土板 : 250.12=3.0 kn/m210mm厚板底抹灰 : 170.01=0.17 kn/m2合計(jì) ： gk = 3.82 kn/m2邊跨

30、(ab，cd跨)框架梁自重及梁側(cè)粉刷 4.01 kn/m邊跨填充墻(內(nèi)橫墻)自重 0.2(3.3-0.5)5.5=3.08 kn/m墻面粉刷 (3.3-0.5)0.02217=1.904 kn/m邊跨填充墻(內(nèi)橫墻)自重及墻面粉刷 4.984 kn/m邊跨填充墻(內(nèi)縱墻)自重 0.2(3.3-0.6)5.5=2.97 kn/m墻面粉刷 (3.3-0.6)0.02217=1.836 kn/m邊跨填充墻(內(nèi)縱墻)自重及墻面粉刷 4.81 kn/m邊跨填充墻(外縱墻)自重 0.25(3.3-0.6)5.5=3.713 kn/m 墻面粉刷 (3.3-0.6)0.02217=1.836 kn/m邊跨填充

31、墻(外縱墻)自重及墻面粉刷 5.58 kn/m中跨(bc)跨框架梁自重及梁側(cè)粉刷 3.19 kn/m 因此作用在中間層框架梁上的線荷載為： g2ab=g2cd=4.01+3.08+1.904+3.823=20.454 kn/m g2bc=3.19+3.822.4=12.358 kn/m3.3.2.活荷載計(jì)算屋面均布活載:不人屋面取 0.5 kn/m2 雪荷載 0.35 kn/m2 樓面均布活載: 2.0kn/m2 3.3.3.荷載分層匯總頂層重力荷載代表值包括，屋面恒載，50%屋面雪荷載，縱、橫梁自重，半層柱自重，半層墻自重。其它層重力荷載代表值包括，樓面恒載，50%樓面均布活載，縱、橫梁自重

32、，樓面上、下各半層柱自重，及縱、橫墻自重。第一層:樓板恒載: 樓板活載: 縱橫墻自重: 梁自重: 柱子自重: 第二層至第四層:樓板恒載: 樓板活載: 縱橫墻自重: 主次梁自重: 柱子自重: 頂層：屋面恒載： 屋面活載： 主次梁自重: 半層墻自重： 女兒墻： 半層柱自重： 將前述分項(xiàng)荷載相加，得集中于各層樓面的重力代表值如圖3.3： 總重: 圖3.3 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及質(zhì)點(diǎn)重力荷載值3.4 水平荷載下內(nèi)力計(jì)算梁柱線剛度計(jì)算混凝土強(qiáng)度等級(jí)c30，ec =3.0104n/mm2。在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面或預(yù)制樓板，但有現(xiàn)澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效高度 ，減少框架側(cè)移。為考慮這一有利作用

33、，在計(jì)算梁的截面慣性距時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取i=1.5i0(i0為梁的截面慣性距)；對(duì)中框架梁取i=2.0i 表3-1橫梁線剛度計(jì)算表 類別層次ec(n/mm2)bh(mm)i0(mm4)l(mm)eci0/l(nmm)1.5eci0/l(nmm)2eci0/l(nmm)邊橫梁 1-53.01043005003.12510954001.7410102.6010103.481010走道梁 1-53.01043004001.610924002.0010103.0010104.001010 表3-2框架柱線剛度計(jì)算表層次hc(mm)ec(n/mm2)bh(mmmm)ic(mm4)ecic/hc(

34、nmm)143003.01045005005.211093.6310102-533003.01045005005.211094.741010 表3-3中框架柱側(cè)移剛度d值 (n/mm)層次 邊柱(12根) 中柱(12根) dkcdi1 k c di2 2-5 0.734 0.269140261.5780.44123036444744 1 0.9590.493116142.0610.63114855317628 表3-4邊框架柱側(cè)移剛度d值 (n/mm)層次 邊柱(4根) 中柱(4根)dkcdi1 k c di22-5 0.549 0.215112501.1810.37119399122596

35、1 0.4480.417105501.5430.5771358396532將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度d，見下表。由此可知，橫向框架梁的層間側(cè)移剛度為： 表3-5橫向框架梁的層間側(cè)移剛度 (n/mm)層次12345di(n/mm)414160567340567340567340567340d1/d2=414160/567340=0.730.7，故該框架為規(guī)則框架。3.5橫向框架內(nèi)力和位移計(jì)算按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自震周期。 式中：0 為基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的因素，取0.75；t為框架頂點(diǎn)位移。 橫向框架頂點(diǎn)位移的計(jì)算過程見表3.6。

36、表3-6橫向框架頂點(diǎn)位移 層次 gi(kn)vgi (kn) di(n/mm) ui(mm) ui(mm) 5 4749.47 4749.47567340 8.37 155.19 4 5397.20 10146.67567340 17.88 146.82 3 5397.20 15543.87567340 27.40 128.94 2 5397.20 20941.07567340 36.91 101.54 1 5825.25 26766.32414160 64.63 64.63 所以框架自振周期 s 3.5.1水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，

37、變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值geq=0.85gi=0.8526766.32=22751.37 kn計(jì)算水平地震影響系數(shù)1查表得設(shè)防烈度為8度的max=0.16，tg=0.35s1=(tg/t1)0.9max=(0.35/0.50)0.90.16=0.116結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 fek=1geq =0.11622751.37=2639.16 kn因1.4tg=1.40.35=0.49st1=0.50s，所以考慮頂部附加水平地震作用。故頂部附加地震作用系數(shù)為：頂部附加水平地震作用：頂層水平地震作用： 故 其余各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算

38、：地震作用下各樓層水平地震層間剪力為 vi=fk(i=1，2，n) 計(jì)算過程如表3-7 表3-7各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表 層次hi(m)gi(kn)gihi(knm)gihi/gjhjfi(kn)vi(kn)517.54749.4783115.73 0.292 976.15 976.15414.25397.2076640.24 0.269 632.67 1608.82 310.95397.2058829.48 0.207 485.85 2094.67 27.65397.2041018.72 0.144 338.90 2433.57 14.35825.2525048.58 0.

39、088 207.04 2640.61 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖：圖3.4各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布圖 3.5.2多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移(u)i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算： (u)i = vi/d ij u i=(u)k 各層的層間彈性位移角e=(u)i/hi，根據(jù)抗震規(guī)范，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值e1/550。計(jì)算過程如下表：表3-8橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次vi(kn)d i(n/mm)(u)i (mm)ui(mm)hi(mm)e=(u)i /hi5976.155

40、673401.72 18.9133000.0005 41608.82 5673402.84 17.1933000.0009 32094.67 5673403.69 14.3633000.0011 22433.57 5673404.29 10.6733000.0013 12640.61 4141606.38 6.38 43000.0015 由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，0.00151/550=0.0018，符合彈性層間位移要求。3.5.3水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算： vij=dijv i /dij m bij=vij yh m uij=vij(1-

41、y)h y=yn+y1+y2+y3 注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 y1上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 y2、y3上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 y框架柱的反彎點(diǎn)高度。下面以軸線橫向框架內(nèi)力的計(jì)算為例表3-9各層柱端彎矩及剪力計(jì)算(邊柱) 層次hi(m)vi(kn)d ij(n/mm)邊 柱di2(n/mm)vi1(kn)ky(m)m bi1(knm)m ui1(knm)53.3976.155673401402624.13 0.7340.3023.89 55.75 43.31608.82 5673401402639.77 0.7340.4052.50 78.75 33.

42、32094.67 5673401402651.79 0.7340.4576.90 93.99 23.32433.57 5673401402660.16 0.7340.5099.27 99.27 14.32640.61 4141601161474.05 0.9590.65206.97 111.44 表3-10各層柱端彎矩及剪力計(jì)算(中柱)層次hi(m)vi(kn)d ij(n/mm)中 柱di2(n/mm)vi2(kn)ky(m)m bi2(knm)m ui2(knm)53.3976.155673402303639.64 1.5780.3849.70 81.09 43.31608.82 5673

43、402303665.32 1.5780.4392.69 122.87 33.32094.67 5673402303685.05 1.5780.48134.72 145.95 23.32433.57 5673402303698.81 1.5780.50163.04 163.04 14.32640.61 4141601485594.71 2.0610.55224.00 183.27 梁端彎矩、剪力及柱的軸力分別按以下的公式計(jì)算： m l b=i l b(mbi+1，j + m u i，j)/(i l b+ i r b) m r b=i r b(mbi+1，j + m u i，j)/(i l b+ i r b) v b=(m l b+ m r b)/ l ni=(v l b- v r b)