003模板支撐設(shè)計方案(第一部分)

1、氨基磺酸廠房模板支撐設(shè)計方案編制單位: 湖南國聯(lián)建筑工程有限公司編制人: 審核人: 審批人: 編制時間: 年 月 日 第一部分 編制依據(jù) 1、建筑施工圖。2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、建筑施工手冊3、鋼管腳手架支撐的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJl30-2013)。4、本工程施工組織設(shè)計。5、模板安全技術(shù)操作規(guī)程(JGJ162-2013)。第二部分 工程概況本工程位于衡陽松木經(jīng)開區(qū)。工程共3層，建筑物最高高度19.150m，建筑基地面積：1438.55m2，建筑總面積3781.69m2。本工程結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，地基基礎(chǔ)設(shè)計等級：丙級，建筑物耐火等

2、級為二級，建筑類別為類，屋面防水等級級，防水層合理使用年限：25年，房屋設(shè)計合理使用年限為50年。本工程基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)持力層為粉質(zhì)粘土層，地基承載力特征值為200KPa。士0.000以上砌體采用MU10頁巖磚，M5.0混合砂漿砌筑，士0.000以下砌體采用MU10頁巖磚，M7.5水泥砂漿砌筑，基礎(chǔ)、梁、柱砼強(qiáng)度等級為C40。本工程由湖南恒光化工有限公司籌資建設(shè)，衡陽市建發(fā)建筑設(shè)計有限公司設(shè)計，湖南核工業(yè)建設(shè)有限公司巖土工程分公司進(jìn)行現(xiàn)場土質(zhì)勘察，湖南國聯(lián)建筑工程有限公司承建施工，湖南雁城建設(shè)咨詢有限公司全過程監(jiān)理。第三部分 模板和支撐形式的選擇1、該工程及基礎(chǔ)膠合木模板支模，模板筋

3、為木枋。 2、柱模面板為18mm厚竹膠合板，背楞為50mm80mm木楞，木楞間距不大于250mm，柱箍的間距為400mm，柱模設(shè)計成采口，以增加模板接縫緊密度。柱子邊長大于500mm時中間加一根12對拉螺栓。柱箍為60mm110mm木枋和鋼箍組合支撐，用鋼管沿框架縱橫向拉結(jié)支撐以保證整體穩(wěn)定。 3、梁底模和側(cè)模用18厚竹夾板制成定型模板，用木枋作梁側(cè)的豎檔。梁底模板木楞間距為300mm，側(cè)模內(nèi)楞間距300mm，外楞間距600mm，木楞為50mm100mm杉木。頂端加斜撐固定，當(dāng)梁高大于600mm小于900mm時，加12mm對拉螺栓一道，當(dāng)梁高大于900mm時，加12mm對拉螺栓二道，對拉螺栓沿

4、梁高間距300mm，沿梁長間距600mm。 4、現(xiàn)澆板用18厚竹夾板散裝散拆。板背楞間距為200mm，鋼管腳手架支撐。(祥見設(shè)計計算)。5、梁板支撐的立桿間距為600mm，每1500mm設(shè)一道縱橫連桿，用十字扣件連接。(祥見設(shè)計計算)。第四部分 模板和支撐設(shè)計計算書第一節(jié)柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=250mm，柱模板的截面高度H=2880mm，H方向?qū)菟?道，柱模板的計算高度L=3000mm，柱箍間距計算跨度d=400mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm，間距200mm。柱箍采用方木，截面60110mm，每道柱箍1根方木，間距400mm。柱箍是柱模板的橫

5、向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應(yīng)按受彎桿件進(jìn)行計算。柱模板計算簡圖二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：F=0.22ct12V F=H其中混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T混凝土的入模溫度，取20.000；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.300m；1外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.00

6、0。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.700KN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.710KN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.000KN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的二跨連續(xù)梁計算，計算如下面板計算簡圖1、面板強(qiáng)度計算支座最大彎矩計算公式M1=-0.125qd2跨中最大彎矩計算公式M2=0.07qd2其中q強(qiáng)度設(shè)計荷載(KN/m)；q=（1.247.71+1.42.00）0.40=24.02KN/md豎楞的距離，d=200mm；經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.12524.0210.200.20=0.12KN.M

7、面板截面抵抗矩W=400.018.018.0/6=21600.0mm3經(jīng)過計算得到=M/W=0.12106/21600.0=5.56N/mm2面板的計算強(qiáng)度小于15.0N/mm2，滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.625qd 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足： T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.6250.20024.021=3.002KN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=33002/(240018)=0.625N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值T=1.40N/mm2 面板的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!3.面板撓度計算最大撓度計算公式V=0.521qd4/1000EI其中q混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q=47.

8、7100.400=19.084KN/m；E面板的彈性模量，取6000.0N/mm2；I面板截面慣性矩I=400.018.018.018.0/12=194400.0mm；經(jīng)過計算得到v=0.521(47.7100.40)200.04/(1006000.0194400.0)=0.136mmV面板最大允許撓度，V=200.000/250=0.80mm；面板的最大撓度滿足要求!四、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下豎楞方木計算簡圖1.豎楞方木強(qiáng)度計算支座最大彎矩計算公式M=-0.10qd2跨中最大彎矩計算公式M2=0.08qd2其中q強(qiáng)度設(shè)計荷載

9、(KN/m)；q=（1.247.71+1.42.00）0.20=12.01KN/md為柱箍的距離，d=400mm；經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.1012.0100.400.40=0.192KN.M豎楞方木截面抵抗矩W=50.090.080.0/6=53333.3mm3經(jīng)過計算得到=M/W=0.192106/53333.3=3.603N/mm2豎楞方木的計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2，滿足要求!2.豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60.40012.010=2.882KN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=32882/(25080)

10、=1.081N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值T=1.30N/mm2豎楞方木抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!3.豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式：=0.677qd4/100EI其中q混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q=47.7100.200=9.542KN/m；E豎楞方木的彈性模量，取9500.0N/mm2；I豎楞方木截面慣性矩I=50.090.080.080.0/12=2133334.0mm4；經(jīng)過計算得到v=0.677(47.7100.20)400.04/(1009500.02133334.0)=0.082mmV豎楞方木最大允許撓度，V=400.000/250=1.60mm；豎楞方木的最大撓度滿足要求!五、B方向柱

11、箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6.0011.0011.00/6=121.OOcm3I=6.0011.0011.0011.00/12=665.50cm4B方向柱箍計算簡圖其中P豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(KN)；P=（1.247.71+1.42.00）0.200.40=4.80KN經(jīng)過計算得到B方向柱箍彎矩圖(KN.m) B方向柱箍 B方向柱箍變形圖(KN.m)最大彎矩M=1.393KN.m最大支座力N=7.206KN最大變形v=0.833mm1.柱箍強(qiáng)度計算柱箍截面強(qiáng)度計算公式=M/Wf其中M柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值，M=1.39KN.m；W彎矩作用于

12、面內(nèi)柱箍截面抵抗矩，W=121.00cm3；柱箍的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：f=13.000B邊柱箍的強(qiáng)度計算值f=10.97N/mm2；B邊柱箍的強(qiáng)度驗算滿足要求!2.柱箍撓度計算經(jīng)過計算得到v=0.833mmV柱箍最大允許撓度，V=400.000/250=1.60mm；柱箍的最大撓度滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎鉈方向沒有設(shè)置對拉螺拴!七、H方向柱箍的計算H方向柱箍計算簡圖其中P豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(KN)；P=（1.247.71+1.42.00）0.200.40=4.80KN經(jīng)過梁的計算得到H方向柱箍剪力圖(KN)H方向柱箍變形圖(KN.m)最大彎矩M=0.308KN.m最大

13、支座力N=10.788KN最大變形v=0.034mm1.柱箍強(qiáng)度計算柱箍截面強(qiáng)度計算公式=M/Wf其中M柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值，M=0.31KN.m；W彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩，W=121.00cm3；柱箍的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：f=13.000H邊柱箍的強(qiáng)度計算值f=2.43N/mm2；H邊柱箍的強(qiáng)度驗算滿足要求！2.柱箍撓度計算經(jīng)過計算得到v=0.034mmV柱箍最大允許撓度，v=250.000/250=1.00mm；柱箍的最大撓度滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎剑篘N=fA其中N對拉螺栓所受的拉力；A對拉螺栓有效面積(mm2)；f對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/

14、mm2；對拉螺拴的強(qiáng)度要大于最大支座力10.79KN。經(jīng)過計算得到H方向?qū)菟┑闹睆揭笥?2mm!第二節(jié) 梁底模板及扣件鋼管高支撐架計算書模板支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJl30-2001)，還參照施工技術(shù)2002.3，扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。模板支架搭設(shè)高度為3.3米，選取住宅樓第一層最大梁，基本尺寸為：梁截面BD=250mm900mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)L=0.80米，立桿的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.5。一、梁底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模

15、板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=80.001.801.80/6=43.20cm3；I=80.001.801.801.80/12=38.88cm4；1.強(qiáng)度計算f=M/Wf其中f面板的強(qiáng)度計算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(N.mm)；W面板的凈截面抵抗矩；f面板的強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2其中q荷載設(shè)計值(KN/m)；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值ql=25.0001.0000.800+0.3500.800=20.280KN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=（1.000+1.000）0.800=1.600KN/m經(jīng)計算得到M=0.125(1

16、.220.280+1.41.600)0.2000.200=0.133KN.m經(jīng)計算得到面板強(qiáng)度計算值f=043200=3.076N/mm2面板的強(qiáng)度驗算ff，滿足要求!2.抗剪計算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.625(1.220.280+1.41.600)0.200=3.322KN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=33322.0/(2800.000l8.000)=0.346N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗算TT，滿足要求!3.撓度計算v=0.521q14/100EIv=l/250面板最大允許撓度值v=0.800mm；面板最大撓度計算值v=0.5

17、2120.2802004/(1006000388800)=0.072mm面板的撓度驗算vv，滿足要求!二、梁底木楞的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(KN/m)：ql=25.0001.0000.800=20.000KN/m(2)模板的自重線荷載(KN/m)：q2=0.3500.800(21.000+0.400)/0.400=1.680KN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(KN)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(1.000+1.000)0.4000.800=0.640KN2.方木楞(模板背楞)的支撐力計算：

18、均布荷載q=1.220.000+1.21.680=26.016KN/m集中荷載P=1.40.640=0.896KN方木計算簡圖經(jīng)過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為:N1=1.953KNN2=7.397KNN3=1.953KN方木按照三跨連續(xù)梁計算，方木的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6.0010.0010.00/6=100.00cm3；I=6.0010.0010.0010.00/12=500.00cm4；2.1方木強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=7.397/0.800=9.246KN/

19、m最大彎矩M=0.1ql2=0.19.250.800.80=0.592KN.m截面應(yīng)力=0.592106/100000.0=5.92N/mm2方木的計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2，滿足要求!2.2方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60.8009.246=4.438KN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=34438/(260100)=1.110N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值T=1.30Nmm2方木的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!2.3方木撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：最大變形v=0.6777.70

20、5800.04/(1009500.005000000.0)=0.450mm方木的最大撓度小于800.0/250，滿足要求!3.支撐鋼管的強(qiáng)度計算：支撐鋼管按照連續(xù)梁的計算如下計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(KN.m)支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過計算得到支座反力RA=RB=0.12KN中間支座最大反力Rma=10.70KN最大彎矩Mma=0.320KN.m最大變形vma=0.211mm截面應(yīng)力=0.320106/5080.0=62.943N/mm2支撐鋼管的計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2，滿足要求!三、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連

21、接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)：RRc其中Rc扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.0KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=10.70KN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件!雙扣件在20KN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0KN。五、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式=N/Af其中N立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=10.70KN(已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重N2=1.20.1294.800=0.744KNN=10.697+0.744+0.000=11.440KN軸心受壓立桿的穩(wěn)

22、定系數(shù)，由長細(xì)比10/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.58A立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89W立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值(N/mm2)；f鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2；l0計算長度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=kluh (1)l0=(h+2a) (2)k1計算長度附加系數(shù)，按照表l取值為1.163；u計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u=1.70a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a =0.30m；公式(1)的計算結(jié)果：=114.00N/mm2

23、，立桿的穩(wěn)定性計算f，滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果：=60.54N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算f，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0=klk2(h+2a) (3)k2計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結(jié)果：=80.46N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算f，滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)K1步距h（m）h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1K11.2431.1851.1671.163表2模板支架計算長度附加系數(shù)K2H（m）468101214161820253035

24、40H+2a或u1h（m）1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.

25、0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.05

26、31.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全六、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容：1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿：b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計：a，當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多

27、；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a，當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每46米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔1015m設(shè)置，四周和中部每1015m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計：a，沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔1015m設(shè)置。5.

28、頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N12KN時，可用雙扣件；大于12KN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求

29、：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。第三節(jié) 大梁側(cè)模板計算書一、粱側(cè)模板基本參數(shù)選取一層最大梁，基本尺寸為：梁截面BD=250mm900mm，梁模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞)組成，直接支撐模板的龍骨為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側(cè)模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點(diǎn)。模板面板厚度h=18

30、mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強(qiáng)度f=15N/mm2。內(nèi)楞采用方木，截面50l00mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距300mm。外楞采用方木，截面50l00mm，每道外楞l根方木，間距600mm。穿梁螺栓水平距離600mm，穿梁螺栓豎向距離300mm，直徑14mm。梁側(cè)模板組裝示意圖二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：F=0.22ct12V F=H其中，混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.

31、714h；T混凝土的入模溫度，取20.000；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.300m；1外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Fl=40.540KN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=24.000KN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.000KN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。(扣除lOOmm板厚，側(cè)模高按900mm計)面板計算

32、簡圖1.強(qiáng)度計算=M/Wf其中面板的強(qiáng)度計算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(N.mm)；W面板的凈截面抵抗矩，W=60.001.801.80/6=32.40cm3；f面板的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。M=ql2/10其中q作用在模板上的側(cè)壓力，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值，ql=1.20.6024.00=17.28KN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值，q2=1.40.602.00=1.68KN/m；l計算跨度(內(nèi)楞間距)，l=300mm；面板的強(qiáng)度設(shè)計值f=15.000N/mm2；經(jīng)計算得到，面板的強(qiáng)度計算值5.267N/mm2；面板的強(qiáng)度驗算f，滿足要求!2.撓度計算v=0.677ql4/1

33、00EIv=1/250其中Q作用在模板上的側(cè)壓力，q=14.40N/mm；l計算跨度(內(nèi)楞間距)，l=300mm；E面板的彈性模量，E=6000N/mm2；I面板的截面慣性矩，I=60.001.801.801.80/12=29.16cm4；面板的最大允許撓度值，v=1.200mm；面板的最大撓度計算值，v=0.451mm；面板的撓度驗算vV，滿足要求!四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算(一)內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為：W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0

34、010.00/12=416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞強(qiáng)度計算=M/Wf其中內(nèi)楞強(qiáng)度計算值(N/mm2)；M內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；f內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。M=ql2/10其中q作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.224.00+1.42.00)0.30=9.48KN/m；l內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)，l=600mm；內(nèi)楞強(qiáng)度設(shè)計值f=13.000N/mm2；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的強(qiáng)度計算值4.095N/mm2；內(nèi)楞的強(qiáng)度驗算f，滿足要求!2.內(nèi)楞的撓度計算v=0.677ql4/100EIv=1/250其中E內(nèi)楞的彈性模量，E=9500.00N/mm2；內(nèi)楞的最大允許

35、撓度值，v=2.400mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值，v=0.160mm；內(nèi)楞的撓度驗算vv，滿足要求!(二)外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，并直接將力傳遞給對拉螺栓，故外楞不須計算。五、穿粱螺栓的計算計算公式：NN=fA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面積(mm2)；F穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓的直徑(mm)： 14穿梁螺栓有效直徑(mm)： 12穿梁螺栓有效面積(mm2)：A=105.000穿梁螺栓最大容許拉力值(KN)：N=17.850穿梁螺栓所受的最大拉力(KN)：N=4.320穿梁螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!第四節(jié) 樓板模板支架計算書模板支架的計算參照建筑施工扣件式

36、鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)。選取一層樓板計算，模板支架搭設(shè)高度為3.3米，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距b=1.00米，立桿的橫距l(xiāng)=1.00米，立桿的步距h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100.001.801.80/6=54.00cm3；I=100.001.801.801.80/12=48.60cm4；1.強(qiáng)度計算f=M/Wf其中f面板的強(qiáng)度計算值(N/mm2)；M面板的最大

37、彎距(N.mm)；W面板的凈截面抵抗矩；f面板的強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00N/mm2；M=0.1ql2其中q荷載設(shè)計值(KN/m)；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.0000.1101.000+0.3501.000=3.100KN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2.000+2.500)1.000=4.500KN/m經(jīng)計算得到M=0.1(1.23.100+1.44.500)0.3000.300=0.090KN.m經(jīng)計算得到面板強(qiáng)度計算值f=0.09010001000/54000=1.670N/mm2面板的強(qiáng)度驗算ff，滿足要求!2.抗剪計算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.6(1.23.100+1.44.500

38、)300.000=1.804KN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=31804.0/(21000.00018.000)=0.150N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗算TT，滿足要求!3.撓度計算v=0.677ql4/1OOEIv=1/250面板最大允許撓度值v=1.200mm；面板最大撓度計算值v=0.6773.1003004/(1006000486000)=0.058mm面板的撓度驗算vv，滿足要求!二、模板支撐方木的計算方木按照簡支梁計算，方木的截面力學(xué)參數(shù)為本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5.009.009.00/6=53.33cm3；I=5.009.0

39、09.009.00/12=213.33cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(KN/m)：ql=25.0000.1100.300=0.825KN/m(2)模板的自重線荷載(KN/m)：q2=0.3500.300=0.105KN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(KN)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pl=(2.500+2.000)1.0000.300=1.350KN2.強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：Mma=Pl/4+ql2/8均布荷載q=1.20.825+1.20.105=1.116KN/m集中荷載P=1.41

40、.350=1.890KN最大彎矩M=1.8901.00/4+1.121.001.00/8=0.612KN.m最大支座力N=1.890/2+1.121.00/2=1.503KN截面應(yīng)力=O.612106/53333.3=11.48N/mm2方木的計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2，滿足要求!3.抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=1.0001.116/2+1.890/2=1.503KN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=31503/(25080)=0.564N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值T=1.30N/mm2方木的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!4.撓度

41、計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：vma=Pl3/48EI+5ql4/384EI均布荷載q=0.825+0.105=0.930KN/m集中荷載P=1.350KN最大變形v=50.9301000.04/(3849500.0021333335)+1350.01000.03/(489500.002133333.5)=1.985mm；方木的最大撓度小于1000.0/250，滿足要求!支撐鋼管計算簡圖三、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.01KN支撐鋼管彎矩圖(mm)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力

42、圖(KN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mma=1.012KN.m最大變形vma=2.583mm最大支座力Qma=10.932KN截面應(yīng)力=1.0ll06/5080.0=199.18N/mm2支撐鋼管的計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與lOmm，滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)：RRc其中Rc扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.OKN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=1O.93KN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件

43、!五、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(KN)：NGl=0.1294.000=0.516KN(2)模板的自重(KN)：NG2=0.3501.0001.000=0.350KN(3)鋼筋混凝土樓板自重(KN)：NG3=25.0000.1101.0001.000=2.750KN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=N61+N62+NG3=3.616KN。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.500+2.000)1.0001.000=4.500KN3.不考慮風(fēng)荷載時，

44、立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式=N/Af其中N立桿的軸心壓力設(shè)計值(KN)；N=10.75軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l0/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；I=1.58A立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89W立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值(N/mm2)；l0計算長度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算l0=kluh (1)10=(h+2a) (2)K1計算長度附加系數(shù)，取值為1.163；u計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u=1.70a

45、立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.20m；公式(1)的計算結(jié)果：=107.10N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算。f，滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果：=48.63N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算，f，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0=klk2(h+2a) (3)K2計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結(jié)果：=62.98N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算，f，滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數(shù)kl步距h（m）h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1K11.2

46、431.1851.1671.163表2 模板支架計算長度附加系數(shù)k2H（m）46810121416182025303540H+2a或u1h（m）1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.029

47、1.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照 杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全七、樓板強(qiáng)度的計算1.計算樓板強(qiáng)度說明驗算樓板強(qiáng)度時按照最不利