電梯設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、THJ3000/0.5-JXW 載貨電梯編制審核批準(zhǔn)1、傳動(dòng)校驗(yàn)計(jì)算2、曳引鋼絲繩強(qiáng)度校驗(yàn)3、承重梁校驗(yàn)4、240 型限速器計(jì)算5、滑動(dòng)導(dǎo)靴的強(qiáng)度驗(yàn)算6、導(dǎo)軌校核計(jì)算7、轎廂架的設(shè)計(jì)計(jì)算8、繩頭組合強(qiáng)度驗(yàn)算9、反繩輪計(jì)算10152021精選1. 傳動(dòng)校驗(yàn)計(jì)算本計(jì)算是以THJ3000/0.5-JXW載貨電梯為依據(jù)，電梯的主要技術(shù)參數(shù)為: 額定載重量：Q=3000kg； 額定速度：V=0.5m/s；根據(jù)這二個(gè)參數(shù)，選擇曳引機(jī)型號(hào)為J1.1J,其減速比為1=75/2=37.5，曳引輪直 徑為D=760mm,電動(dòng)機(jī)型號(hào)為JTD-560,其功率為19kw，電機(jī)為6極/24極雙 速電機(jī),曳引比為2:1，電

2、機(jī)額定轉(zhuǎn)速960r/min。1.1轎廂額定速度校驗(yàn)根據(jù)GB7588-1995中條款12.6，計(jì)算轎廂速度時(shí)，轎廂載荷取額定載荷的半，因此電動(dòng)機(jī)上的轉(zhuǎn)矩接近零，并依據(jù)電機(jī)額定轉(zhuǎn)速n=960r/min校驗(yàn)轎廂轉(zhuǎn)速。轎廂速度v = nX 0.76X 969/37.5=30.56 m/min =0.509m/s誤差 S = 0.509-0.5 / 0.5 X 100% =+1.8%GB7588-1995中條款12.6規(guī)定，轎廂速度誤差在-8%+5%范圍內(nèi)是合適的，故本 電梯速度,符合要求.1 2電動(dòng)機(jī)功率驗(yàn)算P=冒w)式中：P-電動(dòng)機(jī)軸功率（Kw）;電梯平衡系數(shù),取k=0.45;n -電梯機(jī)械總效率,

3、取n =0.5將各參數(shù)代入公式得：p 二(1-0.45) X 3000X 0.5 / 102X 0.5 =16.18 ( Kw)故電動(dòng)機(jī)功率選取19Kw是合適的.1. 3曳引力校驗(yàn)根據(jù)GB7588要求，應(yīng)驗(yàn)算下列二種情況時(shí)的曳引力。 情況（一）:轎廂載有125%額定載荷，且位于最低層站。情況（二）:轎廂空載且位于最高層站。f 0曳引條件為：T1/T2X CX QW e式中：T1/T2-曳引輪兩邊鋼絲繩中較大靜拉力與較小靜拉力之比。1-與加減速度有關(guān)的系數(shù).取C1=1.1與繩槽形狀因磨損而發(fā)生改變有關(guān)的系數(shù)。取C2=1.0 o鋼絲繩在繩槽中的當(dāng)量磨擦系數(shù)。f = 4 M1 - sin (B/2)

4、n - P -sin p=0.21780 -曳引鋼絲繩對曳引輪的包角。一曳引輪如右圖所示0 =180 =3.142 rad于是,曳引條件可以寫成:T1/T2X 1.1 X K e0.2178 X 3.142即 T1/T2W 1.80F面就情況（一）及情況（二）進(jìn)行校驗(yàn)情況（一）時(shí):L-對重輪(T1) T1/(T2) 1轎頂輪- 、 T /:、=2:11饒法法T1/T2= (W1+1.25 Q/2 + 3 1)/W2/2情況（二）時(shí):T1/T2= (W2/2+ 3 1)/(W 1/2 + 3 2)式中：W1-轎廂自重 W 1=2300kgQ- 額定載重量Q=3000kgW2-對重重量W2=365

5、0kg3 1-曳引鋼絲繩重量（kg）3 2-隨行電纜重量（kg）提升高度為Tr=15.5m則：3 1=p i(Tr +0H) X S式中：P 1- 16鋼絲繩重量,取P I=0.899kg/mOH- 電梯頂層高度 ,取 0H=5mS - 鋼絲繩根數(shù) , 取 S=5各參數(shù)代入 式得 :3 1=0.899(15.5+5) X 5=102.5kg3 2= P 3 X Tr /2式中：P 3-扁電纜重量,取P 3=2.6kg/m各參數(shù)代入式得 :32=2.6X15.5/2=20.15kg將各參數(shù)代入、式得： 情況（一）時(shí):T1/T2 = (w 1+1.25 Q)/2 +31/ w 2/2=(2300+

6、1.25 X 3000)/2+102.5/3650/2 =1.714情況（二）時(shí)：T1/T2 = w 2/2+ 3 i/ W 1/2+ 3 2=3650/2+102.5/2300/2+20.15 =1.647與曳引條件 （2） 式比較,可見在情況 （一）和情況（二）時(shí)均符合要求。1 4 曳引輪繩槽比壓驗(yàn)算計(jì)算時(shí)按 T= w1+Q/2+3 1= 2300+3000/2+102.5=2752.5kg工況計(jì)算。許用比壓： P =12.5+4V/1+V=12.5+4 X 1.0/1+1.0=16.05/2=8.25Mpa 計(jì)算比壓 ：p =T/ndD X 8cos( p /2)/ n - p -sin

7、 p =2752.5/ 5X 0.016 X 0.76 X 8 X cos48.6 / ( n -97.2 )/(180 Xn-sin97.2 )=2752.5/0.0608X (8X 0.66131)/(3.14-1.697-0.9988)=239507/0.4442=5.416Mpa12 顯然，鋼絲繩強(qiáng)度足夠.3. 承重梁校驗(yàn)A.轎廂中心曳引輪中心弔一芍一年年HI IE、B、H 、F:nj-VIII對重架中心IV曳引機(jī)組重心B和H :對重側(cè)的鋼絲繩漲力PB= PH= W2 /2=3650/2=1825kgG：梁I和n在梁m上的支反力Pg=1825X 1422-492/1422=539.6k

8、gE和F:轎廂側(cè)的鋼絲繩漲力Pe= Pf=wi+1.25Q/2=2300+1.25 X 3OOO/2=3025kgC:曳引機(jī)組重量：Pc=2200kg由于受力情況復(fù)雜，為了便于計(jì)算 假定Pb由梁I和梁n來承受,Pg由梁m承受,而Ph、Pe、Pf,和Pc的2/3則由梁m來承受,（這樣計(jì)算偏于安全）。3.1梁I和n的強(qiáng)度和撓度計(jì)算930492r*1422常PBRR 1=1825X 492/1422=631kgR 2=1825-631=1194kgMmax=pab/L=1825 x 93 x 49.2/142=58806kg-cm2(T = (T s/n =1150kg/cm(T max=Mmax/

9、2wx =58806/2 270=103.34kg/cm2 Ymax梁I和n的強(qiáng)度和撓度均符合設(shè)計(jì)要求。R3=(539.6+1825)(325-25.5)+3025(325-76-25.5)+2200(325-102)+3025 50.5 /325 X 2 /3 = 708198+676088+490600+152763/325 X 2/3=6239 X 2/3=4159kgR4= 539.6+1825+3025+2200+3025-6239 X 2/3=4376 X 2/3=2917kgMmax=4159(325-102)-3025(325-102-50.5)=927457-521813=4

10、05644kg-cm0- max= Mmax/wx=405644/703=577kg/cm2Y 1/2所以，梁m的強(qiáng)度和撓度均符合設(shè)計(jì)要求。3.3梁W和V的強(qiáng)度和撓度計(jì)算由于梁m已足夠能單獨(dú)承受總負(fù)載的2/3,所以對梁W和V強(qiáng)度和撓度計(jì) 算從略。4. 240型限速器設(shè)計(jì)計(jì)算 4.1繩輪直徑和輪槽形狀4.1.1繩輪直徑D根據(jù)GB7588之9.963條規(guī)定,240型限速器鋼絲繩直徑選用 d=8mm,則由240型限速器輪槽形狀如右圖所示4.2鋼絲繩拉拔力計(jì)算如下圖所示,制動(dòng)瓦的正壓力fA及壓簧壓力fA與鋼絲繩漲力的相互關(guān)系由F面二式表示T1/2 口 fA=e “fA=FAL2/(L1+u L3)其中

11、 L1=36, L2=97, L3=18.50 =168X 畀 /180=2.93, 卩=0.17Jf* p畧*代入 、式得T1=1.87fA限速器動(dòng)作時(shí)，壓簧實(shí)際受到的壓力為Fa800N ,因此 T1=1109.6NGB7588 之 9.9.6.4 條規(guī)定.D/d 30D 30d=m 240 取 D=巾 240 4.1.2繩輪槽形狀取 P =70丫 =4.3h=9與240限速器配套的安全鉗的動(dòng)作力為 320N。顯然T12X 320,因此鋼絲繩拉拔力符合GB7588之9.9.4條規(guī)定。限速器鋼絲繩的破斷負(fù)荷為21560N,因此其強(qiáng)度安全系數(shù)為n=21560/ Ti =21560/1109.6

12、=19.48 顯然符合 GB7588之9.9.6.2條規(guī)定。5. 滑動(dòng)導(dǎo)靴的強(qiáng)度驗(yàn)算5.1施加在導(dǎo)靴上的力分析，導(dǎo)靴受力如下圖所示:尹F-正面方向 P-側(cè)面方向其中:卩為導(dǎo)靴與導(dǎo)軌之間的摩擦系數(shù)作用在導(dǎo)靴上的力主要是由偏載荷引起，計(jì)算時(shí)考慮二個(gè)極限偏載位置。位置 X=AA/8,Y=0 X=0 Y=BB/8假設(shè)此時(shí)載荷為滿載式中:AA-轎廂內(nèi)寬尺寸，AA=2330mmBB-轎廂內(nèi)深尺寸,BB=2460mm5.2導(dǎo)靴的允許表面壓力導(dǎo)靴的允許表面壓力P應(yīng)同時(shí)滿足:Pw 68.6N/cm2導(dǎo)靴靴襯尺寸PVW 9800N/cm2.m/min 本電梯 V=30m/min , 所以只要滿足pw 68.6N/

13、cm2即可。導(dǎo)靴實(shí)際受壓面積：正面方向 28cm2，側(cè)面方向49cm2。表面允許載荷為：正面方向F=68.6 X 28=2030.6 N側(cè)面方向：p=68.6 X 49=3553.5N了 CQ匚1 fSV5.3導(dǎo)靴受力計(jì)算 5.3.1正面方向的受力Fmax= (X x Q+18)/H x 9.8 ( N)式中:H=444cm表示上、下導(dǎo)靴間距。18表示由轎廂自身的不平衡引起的導(dǎo)靴支反力(18KG)。于時(shí) Fmax= (AA/8 x Q+18 /H x 9.8=(233/8x 3000+18) /444 x 9.8=1929(N)5.2.1側(cè)面方向的受力P max= (BB/8 x Q) +18

14、 /2H x 9.8 =3000(BB/8)+18 /2H x 9.8=3000x 246/8+18 /2 x 444x 9.8 =92268/888 x 9.8=1018.3(N)5.3結(jié)論由于 Fmax=1929(N)vF=2030.6(N)Pmax=1018.3(N) P=3553.5(N)所以靴襯強(qiáng)度設(shè)計(jì)符合要求。6.導(dǎo)軌校核計(jì)算6.1導(dǎo)軌截面幾何特性本廠使用的3000kg貨梯導(dǎo)軌為T127-2/B，其截面尺寸如下圖所示:CDoXX1127X16.1.1截面總面積F確定:根據(jù)JG/T5072.1-1996電梯T型導(dǎo)軌標(biāo)準(zhǔn)查得 T127-2/B型導(dǎo)軌的F=28.90cm26.1.2形心位

15、置的確定：截面對X1-X1,軸取靜矩由查表得 YC=2.46cmXC=0 6.1.3 慣性矩確定：(1) 對 X-X 軸：由查表得 IX =200cm4(2) 對 Y-Y 軸 由查表得 Iy=235cm4 6.1.4斷面模數(shù)確定(1) 對 X-X 軸： 由查表得 WX =31cm3(2) 對 Y-Y 軸： 由查表得 Wy=36.8cm36.2 計(jì)算初參數(shù)及許用應(yīng)力的確定(1)轎廂尺寸：寬X深=2400 X 2700(2)轎廂自重： 2300kg(3)載 重 量： 3000kg(4)上下導(dǎo)靴中心距： H=444cm(5)許用應(yīng)力的確定：導(dǎo)軌的材料為 Q235,c b=4143kg/mm2根據(jù)國內(nèi)

16、具體情況，確定導(dǎo)軌的安全系數(shù) n =2.4所以(T = (T b/n=4200/2.4=1750kg/cm2(6)許用撓度的確定：參照蘇聯(lián)”入卩 TbT書推薦取許用撓度：Y=3mm(7)導(dǎo)軌撐架間距： 導(dǎo)軌安裝取一導(dǎo)軌三支架 , 故 e=1667mm(8)轎廂的運(yùn)行速度 :v=0.5m/s(9)許用柔度入=1206.3 強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算(1) 正常狀態(tài)下已知：B=2700mmA=2400mm轎廂自重： W1=2300kg 載重 Q=3000kg導(dǎo)靴中心距 ：H=4440mmq1q2根據(jù)L,T齊菲爾著“起重機(jī)械” 一書推薦，假設(shè)載荷沿轎廂寬度方向偏 A/6 , 沿深度方向偏B /6。則由于載荷偏心

17、引起導(dǎo)靴對導(dǎo)軌的作用力。qi=PxA/6H=3000 X 2400/6 X 4440=270kg q2=PxB/6H=3000 X 2700/6 X 4440=304kg上式中q2為導(dǎo)軌在轎廂深度方向所受的力，它由左右兩根導(dǎo)軌來承受，由于載荷 的偏心，使靠近載荷的那根導(dǎo)軌受力較大，其值為: q 2=2/3xq2=2/3 X 304=203kg 另一根導(dǎo)軌受力為：q 2=1/3x41=1/3 X304=101.3kg計(jì)算時(shí)取值較大的力，即取q,2=203kg,q1,q,2作用力的方向如下圖所示：q1Xq2x力q對導(dǎo)軌產(chǎn)生的彎矩 M當(dāng)該力位于兩導(dǎo)軌撐架的中間時(shí)，M達(dá)到最大值，若將 導(dǎo)軌視為簡支梁則

18、Mmax=qe/4而實(shí)際上導(dǎo)軌為一多支點(diǎn)連續(xù)梁,為計(jì)算方便計(jì), 我們?nèi)蓳渭荛g的一段導(dǎo)軌作為簡支梁考慮，將其長度乘上一系數(shù)5/6,作為計(jì)算長度 即:e =5/6e=5/6 x 250=208.3cm 所以:Mxmaqi.e 4=270 x 208.3/4=14060kg-cmMmax = q 2.e 74=203 x 208.3/4=10571kg-cm2彎應(yīng)力 c x =Mxma/Wx=14060/31=453.5kg/cm2c y= MymaxWy=70571/36.8=287kg/cm合成彎應(yīng)力 c max= N c X2+ c y2刃 453.5 2+287 =05662+82369=

19、/288031 = 536.7c =1750kg/cm2導(dǎo)軌的最大變形發(fā)生在1/2e處,導(dǎo)軌的彈性模量E=2.1x 106kg/cm2 由力q，1使導(dǎo)軌產(chǎn)生的撓度：fq 1=qie3/48EI X =270 x (208.3) 3/48 x 2.1 x 106x 200=0.121cm=1.21 mm 由力q12使導(dǎo)軌產(chǎn)生的撓度：f q 尸q1e3/48EI Y = 203 x (208.3) 3/48 x 2.1 x 106x 235合成撓度:f maX=fq/=203 x 9.04 x 106/23688 x 106=0.078cm=0.78mm12+f q22 = /1/212+0.78

20、2 =2?072 = 139mmf=3mm一 iF制P八Q(2)緊急狀態(tài)下：額定速度的140%時(shí)，安全鉗即起作用，將轎廂制當(dāng)電梯曳引鋼絲繩斷裂或轎廂運(yùn)行速度超過即：F 制=尸+Q/g .a+(P+Q)停在導(dǎo)軌上，安全鉗制動(dòng)力的方向與重力的方向 相反,制動(dòng)力的大小可按牛頓定律F=ma求得=(P+Q)(1+a/g) 式中:P載重量P=3000kgQ1-轎廂自重,Q=2300kgg=重力加速度g=9.81m/s2a=制動(dòng)時(shí)轎廂的減速度，對載重量為 3000kg的交流貨梯所使用之雙楔 安全鉗，屬于瞬時(shí)式安全鉗，其減速度取a=2g,將以上值代入公式得：F 制=(3000+2300) (1+2g/g) =

21、5300x 3=15900kg由于載荷的偏心，安全鉗的制動(dòng)力在左右兩導(dǎo)軌處的分配是不相等的， 根據(jù)蘇“IN TBI” 一書推薦，其分配比為5/8和3/8。則安全鉗對一根導(dǎo)軌的最大作用力 R=5/8F制=5/8 X 15900=9937.5kg該作用力在一般情況下是接近于導(dǎo)軌頭部，根據(jù)結(jié)構(gòu)確定，取L=15mm力R距形心位置的距離a=88.9-24.6-15=49.3mm由制動(dòng)力R所造成的彎矩（對X-X軸），為 MR=R.a=9937.5X 4.93=48981.88kg-cm由前面計(jì)算知，由于q2所引起對X-X軸的最大彎應(yīng)力為:mmax=qe 74=10571kg-cm其合成彎矩應(yīng)力:YXXJT

22、T?-M 合=MR/2+q.e74=48981.88/2+10571=35062kg/cm導(dǎo)軌在復(fù)合抗力作用下所產(chǎn)生的壓應(yīng)力可由下式求得:c 壓=皿合/Wx+R/P F式中:M 合=35062kg/cmWx=31cmR=9937.5kg2F=28.9cmiP 壓桿穩(wěn)定的折減系數(shù)，它由柔度入決定,由材料力學(xué)知:入=e7r式中:e 為計(jì)算長度，由前述知,e 208.3cmr導(dǎo)軌截面的回轉(zhuǎn)半徑r=x/F = 200/28.9 =2.63cm所以：入=208.3/2.63=79.2由武漢水電學(xué)院編工程力學(xué)與工程結(jié)構(gòu)”一書中P298表9-2中查得:X 28.9P =0.738 所以：c 壓=皿合/Wx+

23、r/ P F=35062/31+9937.5/0.738=1131+465.9=1597kg/cm 2 c =1750kg/cm2導(dǎo)軌的柔度入驗(yàn)算： 由公式入=e知,e 為定值：欲使入出現(xiàn)最大值時(shí),則回轉(zhuǎn)半徑r必定是最小值.且由公式r=l/F知,截面積F為定值,只有當(dāng)截面慣性矩I出現(xiàn)最小值時(shí),r也是 最小值。由前面計(jì)算可知:Imin=I Y=235cn4則：rmin= Jm/in/F = 235/28.9=2.85cm入=120所以：入 max=e/rmin=208.9/2.85=73.3v7.轎廂架的設(shè)計(jì)計(jì)算7.1THJ30-JXW型電梯轎廂架是轎廂部分的主要受力部件，它由上梁、直梁、下 梁

24、、斜拉桿以及聯(lián)接它們的若干緊固件組成。根據(jù)美國“ 1972年電梯安全規(guī)程”中介紹的計(jì)算方法，視上、下梁均為簡 支梁，其中上梁作用載荷為電梯額定起重量，轎廂凈重（包括附件），電纜重量 之和，并作用在上梁中央；下梁則假定 5/8的額定載重量和轎廂凈重的總和均布 于下梁上，再加上電纜重量集中作用于下梁中央。上、下梁均需進(jìn)行強(qiáng)度和剛度計(jì)算，而直梁則進(jìn)行強(qiáng)度，細(xì)長比和慣性矩計(jì) 算。7.2 基本參數(shù)與代號(hào) 1 Q1-電梯額定載重量的 1.25 倍與轎廂凈重之和 .對本電梯 Qi= Wi+1.25Q=2300+3000X 1.25=6050kg2Q2-曳引鋼絲繩和電纜重量之和對本電梯 Q2=3 1+32=1

25、02.5+15.5=118kg3L上、下梁跨度對本電梯 L=259cm45WX-單根槽鋼對 X-X 軸抗彎矩對本電梯 上梁 (25 WX=282.4cm3下梁 (20 WX =191.4cm3J-單根槽鋼對 X-X 軸慣性矩對本電梯上梁(25J X=3530cm4下梁(20J x=1913.7cm467E-材料彈性模量對鋼材 E=2X106kg-cm2(T 許用正應(yīng)力=c s / n式中 n=28(T s-材料屈服極限=2300kg/cm2 對直梁(T =1150kg/cm2y- 上下梁許用撓度對本電梯y=L/960=259/960=0.2697cm9入-直梁許用細(xì)長比入=160具有拉條,且連

26、接點(diǎn)高度不超過直梁自由段長度的 2/3時(shí)入=120其他情況7.3 轎架計(jì)算7.3.1上梁計(jì)算上梁為二根 25 組合而成 ,將上梁簡化為下圖形式iQi+Q； ym!A由材料力學(xué)可知最大彎矩及最大撓度均發(fā)生在上梁中央剖面上 其值為：Mmax= (Qi+ Q2)L/4Ymax= (Q i+ Q2)L3/96EJ最大正應(yīng)力 c max= Mmax/2Wx=( Q+ Q2)L/8Wx(T max=6168 259/8 X 282.4=707(kg-cm 2) c =1150kg-cm2Ymax=6168X2593/96 X2X 106X3530=0.158cmy=0.2697cm所以：上梁強(qiáng)度與剛度足夠

27、 7.3.2下梁計(jì)算下梁為二根20組合而成，將下梁簡化為下圖形式山山山u山山山山山山山iiiwii山【mtE-其中q為5/8Q均布作用于下梁而引起的載荷集度q=5/8Q/L=5 X 6050/8X 259=14.59kg-cm由材料力學(xué)可知,考慮q單獨(dú)作用時(shí)下梁的最大彎矩與最大撓度分別為Mmax=qL/8, Y i max = 5qL 4/768EJx 考慮Q單獨(dú)作用時(shí)，下梁的最大彎矩與最大撓度分別為：M2max=Q2L/4, Y 2max=Q2L3/96EJx根據(jù)彎矩與變形的迭加原理 : 下梁最大彎矩 : Mmax= M1max+ M2max=qL2/8+Q2L/4所以，最大正應(yīng)力 c ma

28、x= Mmax/2Wx= q2/16Wx+Q_/8Wx=qLf+2QL/16Wx 代入數(shù)據(jù)：c max = 14.59 X 2592+2X 118X 259/16 X 191.4=1039836/3062.4=339.6kg/cm 2 c =1150kg/cm2所以 , 下梁強(qiáng)度足夠Ymax=Ymax +Ymax=5qL/768EJ+Q2L3/96EJ=L 3/96EJX(5qL/8+Q2)代入數(shù)據(jù)：Ymax=2593/96 X2X 106X 1913.7(5 X 14.59 X259/8+118)=17373979X2465.2/36.743 X1010 =0.117cmy=0.2697cm

29、所以, 下梁剛度足夠 7.3.3直梁THJ30-JXW 電梯轎廂直梁為兩根 20,分別布置于轎廂兩側(cè) ,由于截荷在轎廂內(nèi)分布不均勻及直梁與上、 下梁為剛性結(jié)點(diǎn)特征， 直梁受到拉伸與彎曲的組合作用。Q - 電梯額定載重量對本電梯 Q=3000kgB-轎廂內(nèi)凈寬對本電梯 B=233.0cmL-直梁自由長度對本電梯 L=333.5cmH兩導(dǎo)靴間垂直中心距對本電梯 H=444.0cmF-單根槽鋼橫截面面積對 20 F=32.83cm2R-單根槽鋼對 Y-Y 軸的慣性半徑Wy- 單根槽鋼對 Y-Y 軸的抗彎矩ly單根槽鋼對丫-丫軸的慣性矩20 R=2.09cm20 Wy=25.88cm320 Iy=14

30、3.6cm47.3.3.1 強(qiáng)度校核最大正應(yīng)力 C max=i /2Wy+(Q+Q)/2F其中卩為附加彎矩，由下式?jīng)Q定:卩=PBL/16H=3000X 243X 333.5/16 X 444=34223kg-cm所以(Tmax=34223/2X 25.88+6168/2 X 32.83=661.2+93.92=755.1kg-cm 221.5cm（以自由段計(jì)算）。因?yàn)?2/3 X L=2/3 X 333.5=222.3cm221.5cm故許用細(xì)長比入=160實(shí)際細(xì)長比入=L/R=333.5/2.09=159.6細(xì)長比計(jì)算值比許用值略小一些 , 故細(xì)長比合格。7.3.3.3 慣性矩校核根據(jù)美19

31、72年電梯安全規(guī)程”規(guī)定，直梁慣性矩不得小于卩L2/9E2 2 6卩 L/9E=34223X 333.5 /9 X 2X 10=211.5根據(jù)直梁布置持征 , 直梁慣性矩應(yīng)為對 Y-Y 軸的慣性矩 IY2IY=143.6 所以 lYv 卩 L/9E=211.57.3.3.4 聯(lián)接螺栓計(jì)算 :本電梯直梁與上、下梁間采用 M20 螺栓連接,其中直梁與上梁和下梁連接的螺栓總個(gè)數(shù)均為 24 個(gè)。根據(jù)美“1972年電梯安全規(guī)程 ”視上、下梁為簡支梁后對螺栓進(jìn)行剪切強(qiáng)度計(jì)算，其中上梁受載為額定載重量，轎廂凈重和電纜重量之和 ,下梁則考慮沖底時(shí)情形 ,下梁連接螺栓受力為上梁 3倍.由上可知 ,對本電梯轎架，

32、只需驗(yàn)算下梁螺栓的剪切強(qiáng)度。根據(jù)許鎮(zhèn)寧著 “機(jī)械零件”（1965年）:許用剪應(yīng)力T =0.3 cs=0.3 X 2400=720kg/cm其中c s為材料屈服強(qiáng)度，對Q235鋼，取C s=2400kg/cm2M20螺栓有效橫截面積 S=n /4 X 17.32=2.35cm由材料力學(xué)可知 , 下梁螺栓在考慮沖底時(shí)的剪應(yīng)力數(shù)值 ,T =1.2 X 3(Q1+Q)/24 X 2.35=1.2 X 3X 6168/24 X 2.35=393.7kg/cm 2 式中1.2為考慮螺栓受力不勻的比例系數(shù)。因?yàn)?T I =720kg/cm2,所以,螺檢剪切強(qiáng)度足夠。7.4斜拉桿強(qiáng)度計(jì)算當(dāng)電梯轎廂空載時(shí)，基本

33、處于平衡狀態(tài)，此時(shí)斜拉桿僅受螺栓予緊力作用，但當(dāng) 轎廂內(nèi)負(fù)載處于圖示最不利位置時(shí)，則 R處所承受傾側(cè)附加力為最大，假定此力全部由一根斜拉承受（這樣假設(shè)是偏于安全的）。轎廂平面示童SI壬 一_現(xiàn)取刀 M0=451.6Q-1806.24R=0則 R =451.6 X 3000/1806.24=750kgM16螺栓采用Q23訊16之鋼制造，此時(shí)其最小截面積 S=n R2=3.1416 X 0.692 2=1.504cm2T Q 30OOKRft斜拉桿強(qiáng)度C max=KR/S式中k為考慮螺桿予緊力和轎廂本身可能不平衡的系數(shù),取k=1.2代入各參數(shù)得（T max=1.2X 750/1.504=598.4kg/cm 240X 16=640mr要求，繩輪設(shè)計(jì)合理。9.2軸承的壽命計(jì)算9.2.1主要參數(shù)對重裝