一級圓柱齒輪減速器設(shè)計書

1、一級圓柱齒輪減速器設(shè)計說明書一、設(shè)計課題：設(shè)計一用于帶式運(yùn)輸上的單級直齒圓柱齒輪減速器。運(yùn)輸機(jī)連續(xù)工作，單向運(yùn)荷變化不大，空載啟動。減速器小批量生產(chǎn)，使用期限10年，一班制工作, 卷筒不包括其軸承效率為96%運(yùn)輸帶允許速度誤差為5%原始數(shù)據(jù)題號3運(yùn)輸帶拉力F(KN3運(yùn)輸帶速度V(m/s)1.5卷筒直徑D(mr)i400設(shè)計任務(wù)要求：1. 減速器裝配圖紙一(1號圖紙)2. 軸、齒輪零件圖紙各一(3號圖紙)3. 設(shè)計說明書一分專業(yè).專注計算過程及計算說明一、傳動方案擬定第三組：設(shè)計單級圓柱齒輪減速器和一級帶傳動1、工作條件：使用年限5年，工作為一班工作制，載荷平穩(wěn)， 環(huán)境清潔。2、原始數(shù)據(jù)：滾筒圓

2、周力 F=3000N帶速 V=1.5m/s;滾筒直徑D=400mm方案擬定：采用V帶傳動與齒輪傳動的組合，即可滿足傳動比要求，同時 由于帶傳動具有良好的緩沖，吸振性能，適應(yīng)大起動轉(zhuǎn)矩工況要求， 結(jié)構(gòu)簡單，成本低，使用維護(hù)方便。1.電動機(jī).連軸器2.V 帶傳動5. 滾筒3.6.圓柱齒輪減速器運(yùn)輸帶二、電動機(jī)選擇1、電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇：選擇丫系列三相異步電動機(jī)，此系列 電動機(jī)屬于一般用途的全封閉自扇冷電動機(jī)，其結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，價格低廉，維護(hù)方便，適用于不易燃，不易爆，無腐蝕性氣體 和無特殊要求的機(jī)械。2、電動機(jī)容量選擇：電動機(jī)所需工作功率為：式(1): P d=PW/n a(kw)由式(2

3、) : PW=F V/1000 (KW) 因此Pd=FV/1000n a (KW)由電動機(jī)至運(yùn)輸帶的傳動總效率為：3n 總=niXq2 Xn 3 Xn 4 Xn 5式中：n i、n 2、n 3、n 4、n 5分別為帶傳動、軸承、齒輪傳動、 聯(lián)軸器和卷筒的傳動效率。取 n 1 =0.96， n2 = 0.98，n 3= 0.97， n 4 = 0.97貝U:n 總=0.96 X 0.98 3 X 0.97 X 0.99 X 0.96=0.83所以：電機(jī)所需的工作功率：Pd = FV/1000 n 總=(3000 X 1.5)/(1000 X 0.83)=5.42 (kw)3、確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速卷筒工

4、作轉(zhuǎn)速為：n卷筒=60 X 1000 V/ (n D)=(60X 1000X 1.5)/(4 00n)=71.66 r/min根據(jù)手冊P7表1推薦的傳動比合理圍，取圓柱齒輪傳動一級減速 器傳動比圍I =36。取V帶傳動比11=24 。則總傳動比理論圍為：I a=62 4。故電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選為N d=I ax n 卷筒=（6 24） x 71.66=429.961719.84 r/mi n則符合這一圍的同步轉(zhuǎn)速有：750、1000和1500r/mi n根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由相關(guān)手冊查出三種適用的電動機(jī)型號：（如下表）方案電動機(jī)型號額定功率電動機(jī)轉(zhuǎn)速（r/mi n）電動 機(jī)重 量N參考價 格傳動裝置傳

5、動比同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動比V帶傳動減速器1Y132S-45.51500 -440650120018.63.55.322Y132M2-65.51000 9)60800150012.422.84.443Y160M2-85.57507201240 :1009.312.53.72綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置的尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器傳 動比，可見第2方案比較適合。此選定電動機(jī)型號為丫132M2-6其主要性能：電動機(jī)主要外形和安裝尺寸:LAC/2 ADA-B中心高H外形尺寸LX(AC/2+AD) XHD底角安裝尺寸A X B地腳螺栓孔直徑K軸伸尺寸DX E裝鍵部位尺寸 F X GD132520X3

6、45X315216X 1781228 X 8010X 41三、確定傳動裝置的總傳動比和分配級傳動比：由選定的電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速nm和工作機(jī)主動軸轉(zhuǎn)速n1可得傳動裝置總傳動比為：ia=nm/n=nm/n卷筒=960/71.66=13.40總傳動比等于各傳動比的乘積分配傳動裝置傳動比ia=i0 x i （式中i0、i分別為帶傳動和減速器的傳動比）2、分配各級傳動裝置傳動比：根據(jù)指導(dǎo)書P7表1,取i0=2.8 （普通V帶i=24）因為：ia = i0 x i所以：i = ia /i0=12.42/2.8=4.44四、傳動裝置的運(yùn)動和動力設(shè)計：將傳動裝置各軸由高速至低速依次定為I軸，U軸， 及0,i1 ,

7、為相鄰兩軸間的傳動比n 01,n 12,為相鄰兩軸的傳動效率PI, Pn,為各軸的輸入功率(KWTI, Tn,為各軸的輸入轉(zhuǎn)矩(Nmn I ,n n ,為各軸的輸入轉(zhuǎn)矩(r/min )可按電動機(jī)軸至工作運(yùn)動傳遞路線推算，得到各軸的運(yùn)動和動 力參數(shù)1、運(yùn)動參數(shù)及動力參數(shù)的計算(1)計算各軸的轉(zhuǎn)數(shù)：I 軸：n I =nm/ i0=960/2.8=342.86(r/min )由指導(dǎo)書的表1得n軸：nn = n I / i1=324.86/4.44=77.22 r/min卷筒軸：nM = n n(2)計算各軸的功率：I 軸：P I =PdXn 01 =PdXn 1=4.5 X 0.96=4.32 (K

8、Vyn軸：P n = P iXn 12= P iXn 2Xn 3=4.32X 0.98 X 0.97=4.11(KV)卷筒軸：P川=P nn 23= Pnn 2 n 4=4.11X 0.98 X 0.99=4.07 ( KVy計算各軸的輸入轉(zhuǎn)矩：電動機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩為：Td=9550 Pd/nm=9550X 4.5/960=44.77 N mI 軸：T I = Td i0 n 01= Td i0 n 1=44.77 X 2.8 X 0.96=120.33 N mn軸：T n = T I i1 n 12= T I i1 n 2 n 4=120.33 X 4.44 X 0.98 X 0.99=518.

9、34 N m卷筒軸輸入軸轉(zhuǎn)矩：T m = T nn 2 n 4=502.90 N m計算各軸的輸出功率：由于In軸的輸出功率分別為輸入功率乘以軸承效率：故: PI =PIXn 軸承=4.32 X 0.98=4.23 KWPn = P nXn 軸承=4.23 x 0.98=4.02 KW計算各軸的輸出轉(zhuǎn)矩：由于In軸的輸出功率分別為輸入功率乘以軸承效率： 則：TI = T IXn 軸承=120.33 X 0.98=117.92 N m到：n 1=0.96n 2=0.98n 3=0.97n 4=0.99i0為帶傳動傳動比i1為減速器傳動比滾動軸承的效率n 為 0.980.995在本設(shè)計中取0.98

10、T n = T nxn 軸承=518.34x 0.98=507.97 N m綜合以上數(shù)據(jù)，得表如下:軸名效率p ( Kvy轉(zhuǎn)矩t ( n m轉(zhuǎn)速nr/mi n傳動比i效率n輸入輸出輸入輸出電動機(jī)軸4.544.779602.80.96I軸4.324.23120.33117.92342.864.440.95n軸4.114.02518.34507.9777.221.000.97卷筒軸4.073.99502.90492.8477.22由課本P134表 9-5查得KA=1.1由課本P132表9-2得，推薦的A型小帶輪基準(zhǔn)直徑為 75mm125mm(1)選擇普通V帶型號由 PC=KA P=1.1 X 5.

11、5=6.05 ( KW根據(jù)課本P134表9-7得知其交點(diǎn)在A、B型交界線處，故A B型兩方案待定：方案1:取A型V帶確定帶輪的基準(zhǔn)直徑，并驗算帶速：則取小帶輪 d1=100mmd2=n1 di (1- & )/n2=i di (1- & )=2.8X 100X (1-0.02)=274.4mm由表9-2取d2=274mm(雖使n2略有減少，但其誤差小于5%故允許)帶速驗算： V=n1 d1 n / (1000X 60)=960 X 100 n / (1000X 60)=5.024 m/s介于525m/s圍，故合適確定帶長和中心距a：0.7 (d1+d2)w a0 2 (d1+d2)0.7 X(

12、 100+274) a02X( 100+274)262.08 a0120 合適確定帶的根數(shù)Z=PC/ (P0+AP0) KL- Ka)=6.05/(0.95+0.11 )x 0.96 x 0.95)=6.26故要取7根A型V帶計算軸上的壓力由書9-18的初拉力公式有F0=500 PC- (2.5/K a -1 ) /z c+q v2=500 x 6.05 x(2.5/0.95-1 ) / (7X 5.02 ) +0.17 x 5.022=144.74 N由課本9-19得作用在軸上的壓力FQ=2 z F0 sin( a /2)=2 x 7x 242.42 x sin(155.01/2)=1978

13、.32 N方案二：取B型V帶確定帶輪的基準(zhǔn)直徑，并驗算帶速：則取小帶輪 d1=140mmd2=n1 d1 (1- & )/n2=i d1 (1- & )=2.8x 140x (1-0.02)=384.16mm由表9-2取d2=384mm(雖使n2略有減少，但其誤差小于5%故允許)帶速驗算：V=n1 d1 n / (1000 x 60)=960x 140 n / (1000x 60)=7.03 m/s由機(jī)械設(shè)計書表9-4查得P0=0.95由表9-6查得 P0=0.11由表9-7查得Ka =0.95由表9-3查得KL=0.96介于525m/s圍，故合適確定帶長和中心距a：0.7 (d1+d2)w

14、a0 2 (d1+d2)0.7X( 140+384)w a02X( 140+384)366.8 a0120 合適確定帶的根數(shù)Z=PC/ (P0+AP0) KL Ka)=6.05/(2.08+0.30 )X 1.00 X 0.95)=2.68故取3根B型V帶計算軸上的壓力由書9-18的初拉力公式有F0=500 PC- (2.5/K a -1 ) /z c+q v2=500 X 6.05 X(2.5/0.95-1) / (3X 7.03 ) +0.17 X 7.032=242.42 N由課本9-19得作用在軸上的壓力FQ=2 z F0 sin( a /2)=2 X 3X 242.42 X sin(

15、160.0/2)=1432.42 N綜合各項數(shù)據(jù)比較得出方案二更適合由課本表9-2得， 推薦的B型小帶輪 基準(zhǔn)直徑125mm280mm帶輪示意圖如下:六、齒輪傳動的設(shè)計：(1) 、選定齒輪傳動類型、材料、熱處理方式、精度等級。小齒輪選硬齒面，大齒輪選軟齒面，小齒輪的材料為 45號 鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為250HBS大齒輪選用45號鋼正火，齒面硬度 為 200HBS齒輪精度初選8級(2) 、初選主要參數(shù)Z1=20， u=4.5Z2=Z1 u=20X 4.5=90取書 a=0.3，則書 d=0.5 (i+1 ) =0.675(3)按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算 計算小齒輪分度圓直徑di2kT； u 1 W d

16、 uZeZh 乙“H 確定各參數(shù)值載荷系數(shù)查課本表6-6取K=1.2小齒輪名義轉(zhuǎn)矩T1=9.55X 106x P/m=9.55 X 106x 4.23/342.86=1.185x 10 N mm材料彈性影響系數(shù)由課本表6-7 ZE=189.8區(qū)域系數(shù)ZH=2.5重合度系數(shù) t=1.88-3.2 (1/Z1+1/Z2 )=1.88-3.2X( 1/20+1/90 ) =1.69Z e V4J,41 694_0.773 許用應(yīng)力 查課本圖6-21 (a)Hiim 610MPabHiim2】 560MPa查表6-8 按一般可靠要求取SH=1則h%lim1 610MPaSh% 2(Hlim2 560M

17、PaSh取兩式計算中的較小值，即c H =560Mpa1 2于是 di 3|2kTl U 1 ZeZh 乙 卜 d uch 5 2 c 2 1.2 1.18 10 4.5 1 189.8 2.5 0.77 =3.114.5560=52.82 mm(4)確定模數(shù)m=d1/Z1 52.82/20=2.641取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)值m=3(5)按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計算Cfcf 校核bd1m式中小輪分度圓直徑dm Z=3X 20=60mm 齒輪嚙合寬度b=W d - d1 =1.0 X 60=60mm 復(fù)合齒輪系數(shù) YFS1=4.38 YFS2=3.95 重合度系數(shù) 丫& =0.25+0.75/ t=0.25+

18、0.75/1.69=0.6938許用應(yīng)力 查圖6-22 (a)c Flim仁245MPac Flim2=220Mpa查表 6-8，取 SF=1.25則F11%im1 245 196MPaSF1.25b F1%im 2220176MPaSf1.25計算大小齒輪的色并進(jìn)行比較bFYfs14.38 0 02234丫fs23.95 0.02244b F1196176Yfs1 Yfs 2b f 11 b F1 2取較大值代入公式進(jìn)行計算則有bF2 2口丫，52丫 218 105 3.95 0.6938bd1 m60 60 3=71.86 C115 3i-26.76mmnz 342.86(3)確定軸各段直

19、徑和長度 從大帶輪開始右起第一段，由于帶輪與軸通過鍵聯(lián)接，則軸應(yīng)該增加5%取D1P 30mm又帶輪的寬度 B= (Z-1 )e+2 f =(3-1 ) x 18+2X 8=52 mm則第一段長度L仁60mm 右起第二段直徑取 D2迤38mm根據(jù)軸承端蓋的裝拆以及對軸承添加潤滑脂的要求和箱體的厚 度，取端蓋的外端面與帶輪的左端面間的距離為30mm則取第二段的長度L2=70mm右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用深溝球軸承，則 軸承有徑向力，而軸向力為零，選用 6208型軸承，其尺寸為dx Dx B=40X 80x 18,那么該段的直徑為 D3=O 40mm長度為L3=20mm(右起第四段，為滾動軸

20、承的定位軸肩，其直徑應(yīng)小于滾動軸承的圈外徑，取 D4= 48mm長度取L4= 10mm )右起第五段，該段為齒輪軸段，由于齒輪的齒頂圓直徑 為66mm分度圓直徑為60mm齒輪的寬度為65mm則，此段 的直徑為D5=O 66mm長度為L5=65mm 右起第六段，為滾動軸承的定位軸肩，其直徑應(yīng)小于 滾動軸承的圈外徑，取 D6=O 48mm長度取L6= 10mm 右起第七段，該段為滾動軸承安裝出處，取軸徑為D7= 40mm 長度 L7=18mm(4)求齒輪上作用力的大小、方向小齒輪分度圓直徑：d仁60mm 作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T1 =1.18 x 105 N mm 求圓周力：Ft5Ft=2T2/d

21、 2=2 x 1.18 x 10/60=1966.67N求徑向力FrFr=Ft tan a =1966.67 x tan20 0=628.20NFt, Fr的方向如下圖所示(5)軸長支反力根據(jù)軸承支反力的作用點(diǎn)以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置，建立力學(xué)模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =983.33 N垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承則Fa=0那么 RA =RB =Fr x 62/124=314.1 N(6) 畫彎矩圖右起第四段剖面C處的彎矩：水平面的彎矩：MC=Px 62=60.97 Nm垂直面的彎矩：MC1 = MC2 =RA x 62=19.47 Nm合成彎矩：| 2 2 ：

22、2 2M C1 M C2 M c M C1V60.9719.4764.0Nm(7) 畫轉(zhuǎn)矩圖：T= Ft x d1/2=59.0 Nm(8) 畫當(dāng)量彎矩圖因為是單向回轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)，a =0.6 可得右起第四段剖面C處的當(dāng)量彎矩：MeC2 VM C22(a T)273.14Nm(9) 判斷危險截面并驗算強(qiáng)度右起第四段剖面C處當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與相鄰段相差不大，所以剖面C為危險截面。已知MeC2=73.14Nm由課本表13-1有：D6= 48mmL6= 10mmD7= 40mmL7=18mmFt=1966.66NmFr=628.20Nm RA=RB=983.33NmRA =RB=314.

23、1 NMC=60.97Nm MC1 = MC2=19.47 NmMC1=MC2=64.0NmT=59.0 Nma =0.6MeC2=73.14Nm2 -1 1c -1 =60Mpa 貝U:(T e= MeC2/W= MeC2/(0.1 D)=73.14 X 1000/(0.1 X 443)=8.59 Nm c -1 右起第一段D處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小，故該面也為 危險截面：M D (a T)20.6 5935.4Nmc e= MD/W= MD/(0.1 D13)=35.4 X 1000/(0.1 X 30)=13.11 Nm C 3115 343.28mm飛 ni 77.22(3) 確定軸各

24、段直徑和長度 從聯(lián)軸器開始右起第一段，由于聯(lián)軸器與軸通過鍵聯(lián)接，則軸應(yīng)該增加5% 取45mm根據(jù)計算轉(zhuǎn)矩TC=KATI =1.3 X 518.34=673.84Nm 查標(biāo)準(zhǔn) GB/T50142003,選用 LXZ2型 彈性柱銷聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器長度為I仁84mm軸段長L仁82mm 右起第二段，考慮聯(lián)軸器的軸向定位要求，該段的直徑取52mm根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要 求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器左端面的距離為30mm故取該段長為L2=74mm右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用深溝球軸承，則軸 承有徑向力，而軸向力為零，選用 6211型軸承，其尺寸為d X DX B=55X 100

25、 X 21，那么該段的直徑為 55mm長度為 L3=36 右起第四段，該段裝有齒輪，并且齒輪與軸用鍵聯(lián)接， 直徑要增加5%大齒輪的分度圓直徑為 270mm則第四段的 直徑取60mm齒輪寬為b=60mm為了保證疋位的可靠性， 取 軸段長度為L4=58mm 右起第五段，考慮齒輪的軸向定位，定位軸肩，取軸肩的直徑為D5= 66mm長度取L5=10mm右起第六段，該段為滾動軸承安裝出處，取軸徑為D6P55mm 長度 L6=21mm(4)求齒輪上作用力的大小、方向 大齒輪分度圓直徑：d1=270mm 作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T1 =5.08 X 105N mm 求圓周力：FtFt=2T2/d 2=2X 5

26、.08 X 105/270=3762.96N求徑向力FrFr=Ft tan a =3762.96 X tan20=1369.61NFt，F(xiàn)r的方向如下圖所示(5)軸長支反力根據(jù)軸承支反力的作用點(diǎn)以及軸承和齒輪在軸上的安裝 位置，建立力學(xué)模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 = 1881.48 N垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承則Fa=0那么 RA =RB =Fr X 62/124= 684.81 N(6) 畫彎矩圖D1= 45mmL1= 82mmD2= 52mmL2=54mmD3= 55mmL3=36mmD4= 60mmL4=58mmD5= 66mmL5=10mmD6= 55mmL6=

27、21mmFt=3762.96NmFr=1369.61NmRA=RB=1881.48NmRA =RB=684.81 NMC=116.65NmMC1 = MC2=41.09 NmMC1=MC2=123.68NmT=508.0 Nma =0.6MeC2=307.56Nm c -1 =60MpaMD=33.45Nm右起第四段剖面C處的彎矩：水平面的彎矩：MC=RA62= 116.65 Nm垂直面的彎矩：MC1 = MC2 =RA X 62=41.09 Nm合成彎矩：2 2 2 2MC1 MC2 Mc M C1 60.97219.472123.68Nm(7) 畫轉(zhuǎn)矩圖：T= Ft X d2/2=508.

28、0 Nm(8) 畫當(dāng)量彎矩圖因為是單向回轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)，a =0.6 可得右起第四段剖面C處的當(dāng)量彎矩：MeC2 . M C22(a T)2307.56Nm(9) 判斷危險截面并驗算強(qiáng)度 右起第四段剖面C處當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與相鄰 段相差不大，所以剖面 C為危險截面。已知MeC2=307.56Nm由課本表13-1有：c -1 =60Mpa 貝U:(T e= MeC2/W= MeC2/(0.1 d4)3=307.56 X 1000/(0.1 X 60)=14.24 Nm c -1 右起第一段D處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小，故該面也 為危險截面：Md .(a T)20.6 508.0304.8

29、Nmc e= MD/W= MD/(0.1 D13)3=304.8 X 1000/(0.1 X 45 )=33.45 Nm c -1 所以確定的尺寸是安全的。以上計算所需的圖如下：繪制軸的工藝圖（見圖紙）八箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(1) 窺視孔和窺視孔蓋在減速器上部可以看到傳動零件嚙合處要開 窺視孔，以便檢查齒面接觸斑點(diǎn)和赤側(cè)間隙，了解嚙合情況。潤 滑油也由此注入機(jī)體。窺視孔上有蓋板，以防止污物進(jìn)入機(jī)體和 潤滑油飛濺出來。(2) 放油螺塞減速器底部設(shè)有放油孔，用于排出污油，注油前用螺塞 賭注。油標(biāo)油標(biāo)用來檢查油面高度，以保證有正常的油量。油標(biāo)有各種 結(jié)構(gòu)類型，有的已定為國家標(biāo)準(zhǔn)件。(4) 通氣器減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時

30、，由于摩擦發(fā)熱，使機(jī)體溫度升高，氣壓增 大，導(dǎo)致潤滑油從縫隙向外滲漏。所以多在機(jī)蓋頂部或窺視孔蓋上 安裝通氣器，使機(jī)體熱漲氣自由逸出，達(dá)到集體外氣壓相等，提高 機(jī)體有縫隙處的密封性能。(5) 啟蓋螺釘機(jī)蓋與機(jī)座結(jié)合面上常涂有水玻璃或密封膠，聯(lián)結(jié)后結(jié) 合較緊，不易分開。為便于取蓋，在機(jī)蓋凸緣上常裝有一至二個啟 蓋螺釘，在啟蓋時，可先擰動此螺釘頂起機(jī)蓋。在軸承端蓋上也可 以安裝啟蓋螺釘，便于拆卸端蓋。對于需作軸向調(diào)整的套環(huán)，如裝 上二個啟蓋螺釘，將便于調(diào)整。(6) 定位銷為了保證軸承座孔的安裝精度，在機(jī)蓋和機(jī)座用螺栓聯(lián)結(jié)后，鏜孔之前裝上兩個定位銷，孔位置盡量遠(yuǎn)些。如機(jī)體結(jié)構(gòu) 是對的，銷孔位置不應(yīng)該

31、對稱布置。(7) 調(diào)整墊片調(diào)整墊片由多片很薄的軟金屬制成，用一調(diào)整軸承間 隙。有的墊片還要起調(diào)整傳動零件軸向位置的作用。(8) 環(huán)首螺釘、吊環(huán)和吊鉤在機(jī)蓋上裝有環(huán)首螺釘或鑄出吊環(huán)或吊 鉤，用以搬運(yùn)或拆卸機(jī)蓋。(9) 密封裝置在伸出軸與端蓋之間有間隙，必須安裝密封件，以防止漏油和污物進(jìn)入機(jī)體。密封件多為標(biāo)準(zhǔn)件，其密封效果相差很 大，應(yīng)根據(jù)具體情況選用。箱體結(jié)構(gòu)尺寸選擇如下表：名稱符號尺寸（mm機(jī)座壁厚8機(jī)蓋壁厚S 18機(jī)座凸緣厚度b12機(jī)蓋凸緣厚度b 112機(jī)座底凸緣厚度b 220地腳螺釘直徑df20地腳螺釘數(shù)目n4軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑di16機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑d212聯(lián)軸器螺栓d2的間距l(xiāng)1

32、60軸承端蓋螺釘直徑d310窺視孔蓋螺釘直徑d48定位銷直徑d8df, d1, d2至外機(jī)壁距離Ci26, 22, 18df，d2至凸緣邊緣距離C224, 16軸承旁凸臺半徑R124, 16凸臺高度h根據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便于 扳手操作為準(zhǔn)外機(jī)壁至軸承座端面距離1160, 44大齒輪頂圓與機(jī)壁距離 112齒輪端面與機(jī)壁距離 210機(jī)蓋、機(jī)座肋厚m1 ,m27, 7軸承端蓋外徑D290, 105軸承端蓋凸緣厚度t10軸承旁聯(lián)接螺栓距離S盡量靠近，以Md1和Md2互不干涉為準(zhǔn)，一般s=D2九.鍵聯(lián)接設(shè)計1 輸入軸與大帶輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接此段軸徑 di=30mm,L=50mm查手冊得，選用C型

33、平鍵，得：A鍵 8 X 7 GB1096-79 L=L i-b=50-8=42mmT=44.77N m h=7mm根據(jù)課本P243 (10-5)式得(T p=4 T/(d h L)=4X 44.77 X 1000/ (30X 7X 42)=20.30Mpa (T R (110Mpa)2、輸入軸與齒輪1聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接軸徑 d2=44mm L=63mm TI =120.33N m查手冊 選A型平鍵GB1096-79B鍵 12X 8 GB1096-79l=L 2-b=62-12=50mm h=8mm(T p=4 TI / (d h l )=4X 120.33 X 1000/ (44X 8X 50)

34、=27.34Mpa c p (110Mpa)3、輸出軸與齒輪2聯(lián)接用平鍵聯(lián)接軸徑 da=60mm La=58mm T H =518.34Nm查手冊P51選用A型平鍵鍵 18X 11 GB1096-79l=L 3-b=60-18=42mm h=11mmc p=4 TH / (d h l )=4X 518.34 X 1000/ (60X 11X 42)=74.80Mpa c p (110Mpa)十滾動軸承設(shè)計根據(jù)條件，軸承預(yù)計壽命Lh5X 365 X 8=14600 小時1.輸入軸的軸承設(shè)計計算(1)初步計算當(dāng)量動載荷P鍵 12X 8因該軸承在此工作條件下只受到Fr徑向力作用，所以P=Fr=628.20N(2)求軸承應(yīng)有的徑向基本額定載荷值C1.2 628.20T60 342.861146005048.38N(3) 選擇軸承型號查課本表11-5，選擇6208軸承 Cr=29.5KN由課本式11-3有106 (ftC)60n(fdP)10660 342.861 29500 )31.2 6