地下室頂板施工通道加固專項(xiàng)方案設(shè)計(jì)

1、目錄一、工程概況： 2二、編制依據(jù) 2三、地下室頂板加固圍 2四、車庫(kù)頂板堆載情況與荷載分析： 3五、地下室頂板強(qiáng)度驗(yàn)算 3六、地下室頂板加固支撐驗(yàn)算 12七、鋼管支撐加固搭設(shè) 24八、鋼管加固支撐的檢查 26九、施工安全注意措施 26附一：加固區(qū)域布置圖 27一、工程概況：材料堆場(chǎng)、臨時(shí)施工道路所在區(qū)域一層地下室圍主梁為400*900mm、350*900mm，次梁為 200*850mm，200*800m,板厚 160mm，柱距 4.75m*4.95m，柱截面為 450*450mm，負(fù)一層 4.05m；二層地下室圍為無梁樓蓋，板厚 300mm, 柱距 7100*7300mm。二、編制依據(jù)1、編

2、制依據(jù)：（ 1）建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) JGJ59-2011（ 2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程 JGJ130-2011（ 3） 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī) （GB50009-2012） （4）九里晴川項(xiàng)目一標(biāo)段結(jié)構(gòu)施工圖。三、地下室頂板加固圍在施工過程中， 主要重載車輛為商砼車、 磚車及裝飾等材料運(yùn)輸車輛。 須對(duì)地 下室頂板進(jìn)行加固，具體加固區(qū)域詳附圖。在需要加固的區(qū)域按照 1m*1 m加密設(shè) 置支撐立桿，加固部位的支撐。在工程收尾階段，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，確保無重 載車輛通行方可拆除。為保證施工車輛行駛在鋼管搭設(shè)區(qū)域，要求在地下室頂板 用車輛行駛通道標(biāo)示行駛路線。在車輛進(jìn)入地下室頂板入口，設(shè)置限速

3、、限重標(biāo)識(shí)，由材料員、門衛(wèi)嚴(yán)格控制進(jìn)入頂板車輛重量(重量核定嚴(yán)格按照固定車輛和裝載數(shù)量來把控)，對(duì)于超載的車輛一律不放行，每次放行一輛車通過，待卸完 料出場(chǎng)后，再放行下一輛車進(jìn)入。加固圍詳見平面布置圖附后。四、車庫(kù)頂板堆載情況與荷載分析：1、材料荷載：材料堆放高度不超過 2 米，材料堆載荷載為 20KN/，低于地下室頂板承載力， 無需支撐。2、施工道路荷載：由于本工程場(chǎng)地狹窄， 施工通道設(shè)置在地下室頂板消防通道區(qū)域上， 在運(yùn)輸 車輛經(jīng)過時(shí)，車輛荷載較大。施工場(chǎng)地荷載最大的車輛為商砼運(yùn)輸車、干拌砂漿罐。荷載參數(shù)為：混凝土罐車按裝 12立方米車考慮，混凝土罐車自重約 15噸，12 立方米混 凝土按

4、 30 噸計(jì)，總計(jì) 45噸。磚車自重 15T，裝載 25T，合計(jì) 40T;干拌砂漿罐：自重 3T, 罐裝砂漿 35T, 合計(jì) 38T選取最大值 45T(450KN)五、地下室頂板強(qiáng)度驗(yàn)算( 一)頂板受力以下計(jì)算的計(jì)算依據(jù)為建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī) (GB50009-2012)bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m車輪作用面的局部荷載 q=1.3*Q/( bcx* bcy)其中 Q為單個(gè)輪胎上的荷載，對(duì)本工程取 100KNq=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2簡(jiǎn)支雙向板的絕對(duì)最大

5、彎矩 Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KN mMymax=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KN m取 Mmax=18.66 KN m跨中最大彎矩產(chǎn)生的等效均布荷載：由 Ly/Lx=1/1=1 ，查表得 =0.0368， =0.0368 Qe=18.66/0.0368*1 2=507KN/m2 所以車輪輪壓荷載產(chǎn)生的等效均布荷載為 507KN/m2 （二）該工程按 1*1m 立桿間距對(duì)地下室頂板進(jìn)行加固，通過以下計(jì)算復(fù)核一、示意圖二、依據(jù)規(guī)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī) GB50009-2012 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī) GB50010-2010三、計(jì)算信息1. 幾何參

6、數(shù) 計(jì)算跨度 : Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm 板厚 : h = 160 mm2. 材料信息 混凝土等級(jí) : C30 fc=14.3N/mm 2 ft=1.43N/mm 2 ftk=2.01N/mmEc=3.00104N/mm2鋼筋種類 : HRB500 fy = 300 N/mm 2 Es = 2.0 10 邊界條件 （上端/ 下端/ 左端/右端）: 固定/ 固定/ 固定/ 固定 設(shè)計(jì)參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) : o = 1.00泊松比: = 0.200 N/mm2 最小配筋率 : = 0.200%縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至近邊距離 : as = 20mm保護(hù)層厚度 : c =

7、20mm3.荷載信息 （ 均布荷載 ） 永久荷載分項(xiàng)系數(shù) : G = 1.200 可變荷載分項(xiàng)系數(shù) : Q = 1.400準(zhǔn)永久值系數(shù) : q = 1.000永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : gk = 0.000kN/m 2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : qk = 507.000kN/m4.計(jì)算方法 : 彈性板四、計(jì)算參數(shù) :1. 計(jì)算板的跨度 : Lo =1000 mm2. 計(jì)算板的有效高度 : ho = h-as=160-20=140 mm五、配筋計(jì)算 (lx/ly=1000/100=1.0002.000 所以按雙向板計(jì)算 ):1. X 向底板鋼筋1) 確定 X 向板底彎矩2Mx =表中系數(shù) ( G* gk+ Q*

8、 qk)*Lo 2= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8 = 9.594 kN*m2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.594 106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.0263) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1 -sqrt(1- 2*s) = 1 -sqrt(1-2*0.026) = 0.0274) 計(jì)算受拉鋼筋面積As = 1*fc*b*ho* /fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm2.Y 向底板鋼筋1)

9、確定 Y 向板底彎矩My =表中系數(shù) ( G* gk+ Q* qk)*Lo 2= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8= 9.594 kN*m2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.594 106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.0263) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1 -sqrt(1- 2*s) = 1 -sqrt(1-2*0.026) = 0.0274) 計(jì)算受拉鋼筋面積As = 1*fc*b*ho* /fy = 1.000*14.3*1000*160*

10、0.027/300= 203mm 23. X 向支座左邊鋼筋1)M確定左邊支座彎矩ox = 表中系數(shù) （G*gk+Q* qk）*Lo= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8 = 23.304 kN*m2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304 106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.0643) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1 -sqrt(1- 2* s) = 1 -sqrt(1-2*0.064) = 0.4) 計(jì)算受拉鋼筋面積As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*1

11、4.3*1000*160*0./300= 502mm4. X 向支座右邊鋼筋1)M確定右邊支座彎矩ox = 表中系數(shù) （G*gk+Q* qk）*Lo= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8 = 23.304 kN*m2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304 106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.0643) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1 -sqrt(1- 2* s) = 1 -sqrt(1-2*0.064) = 0.4) 計(jì)算受拉鋼筋面積As = 1*fc*b*ho* /fy

12、= 1.000*14.3*1000*160*0./3002= 502mm 25. Y 向上邊支座鋼筋1)M確定上邊支座彎矩oy = 表中系數(shù) （G*gk+Q* qk）*Lo= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8 = 23.304 kN*m2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304 106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.0643) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1 -sqrt(1- 2* s) = 1 -sqrt(1-2*0.064) = 0.4) 計(jì)算受拉鋼筋面積As = 1*f

13、c*b*ho* /fy = 1.000*14.3*1000*1 60*0./3002= 502mm 26. Y 向下邊支座鋼筋1) 確定下邊支座彎矩M oy = 表中系數(shù) ( G*gk+Q* qk)*Lo= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8= 23.304 kN*m2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304 106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.0643) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1 -sqrt(1- 2* s) = 1 -sqrt(1-2*0.064) = 0.4) 計(jì)

14、算受拉鋼筋面積As = 1*fc*b*ho* /fy = 1.000*14.3*1000*160*0./300= 502mm5) 驗(yàn)算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0. 279%六、跨中撓度計(jì)算：Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值1. 計(jì)算荷載效應(yīng)Mk = Mgk + Mqk= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*mMq = Mgk+q*Mqk2= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+1.000*507.000)*0

15、.82 = 6.853 kN*m2. 計(jì)算受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs1) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力sk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)式 8.1.3 3)= 6.853 10f max = f*(q gk+qqk)*Lo 4/B/(0.87*160*461) = 106.793 N/mm2) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率2 矩形截面積 : Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm 2 te = As/Ate ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 4)= 461/90000 = 0.512%3) 計(jì)算裂

16、縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) = 1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 2)= 1.1-0.65*2.01/(0.512%*106.793) = -1.288 因?yàn)?不能小于最小值 0.2 ，所以取 = 0.24) 計(jì)算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 EE = Es/Ec = 2.0 104/3.00 10計(jì)算受彎構(gòu)件撓度 = 6.6675) 計(jì)算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f 矩形截面， f=06) 計(jì)算縱向受拉鋼筋配筋率 = As/(b*ho)= 461/(1000*160) = 0.288%7) 計(jì)算受彎構(gòu)件的短期剛度 BsBs = Es*

17、As*ho2/1.15 +0.2+6*E*/(1+ 3.5 f)( 混凝土規(guī)式8.2.3-1)522.0105*461*1602/1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/(1+3.5*0.0) = 4.329 103 kN*m23. 計(jì)算受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B1) 確定考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) 當(dāng) =0 時(shí)， =2.0 ( 混凝土規(guī)第 8.2.5 條)2) 計(jì)算受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 BB = Mk/(Mq*( -1)+Mk)*Bs ( 混凝土規(guī)式 8.2.2)= 6.853/(6.853*(2.0- 1)+6.853)*4.329 103 32= 2.164

18、 103 kN*m243= 0.00127*(0.000+507.000)*0.84/2.164 103= 0.122mm5. 驗(yàn)算撓度撓度限值 fo=Lo/200=800/200=4.000mm fmax=0.122mm fo=4.000mm，滿足規(guī)要求 !七、裂縫寬度驗(yàn)算 :1. 跨中 X 方向裂縫1) 計(jì)算荷載效應(yīng)Mx =表中系數(shù) ( gk+ qk)*Lo 2= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.8 = 6.853 kN*m2) 帶肋鋼筋 ,所以取值 vi =1.03) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(

19、0.87*ho*As) ( 混凝土規(guī)式 8.1.3 3)=6.853106/(0.87*160*461)=106.793N/mm4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm 2 te=As/Ate ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因?yàn)?te=0.0051 0.01, 所以讓 te=0.015) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*10

20、6.793)=-0.123因?yàn)?=-0.123 0.2, 所以讓 =0.26) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù) nn=1000/dist = 1000/170=57) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deq deq= ( ni *d i 2)/( ni *v i *di )=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 計(jì)算最大裂縫寬度max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 1)=2.1*0.200*106.793/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.0265mm 0.30, 滿足規(guī)要求2. 跨中 Y 方向裂縫1)

21、 計(jì)算荷載效應(yīng)My =表中系數(shù) ( gk+ qk)*Lo= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.8= 6.853 kN*m2) 帶肋鋼筋 ,所以取值 vi =1.03) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土規(guī)式 8.1.3 3) =6.853106/(0.87*160*461)=106.793N/mm4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm 2 te=As/Ate ( 混凝土規(guī)式 8.

22、1.2 4)=461/90000 = 0.0051因?yàn)?te=0.0051 0.01, 所以讓 te=0.015) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*106.793)=-0.123因?yàn)?=-0.123 0.2, 所以讓 =0.26) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù) nn=1000/dist = 1000/170=57) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( ni *di )/( ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 計(jì)算最大裂縫寬度

23、max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 1)=2.1*0.200*106.793/2 .0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 滿足規(guī)要求3. 支座上方向裂縫1) 計(jì)算荷載效應(yīng)Moy =表中系數(shù) ( gk+ qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.646 kN*m2) 帶肋鋼筋 , 所以取值 vi=1.03) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土規(guī)式 8.1.3 3) =16

24、.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因?yàn)?te=0.0051 0.01, 所以讓 te=0.015) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*259.397)=0.5966) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù) nn=10

25、00/dist = 1000/170=57) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( ni*di2)/( ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 計(jì)算最大裂縫寬度max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 1)=2.1*0.596*259.397/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)要求4. 支座下方向裂縫1) 計(jì)算荷載效應(yīng)Moy =表中系數(shù) ( gk+ qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.64

26、6 kN*m2) 帶肋鋼筋 , 所以取值 vi=1.03) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土規(guī)式 8.1.3 3) =16.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因?yàn)?te=0.0051 0.01, 所以讓 te=0.015) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)

27、 =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*259.397)=0.5966) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù) nn=1000/dist = 1000/170=57) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( ni*di2)/( ni* vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 計(jì)算最大裂縫寬度max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 1)=2.1*0.596*259.397/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)

28、 =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)要求5. 支座左方向裂縫1) 計(jì)算荷載效應(yīng)Mox =表中系數(shù) ( gk+ qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.646 kN*m2) 帶肋鋼筋 , 所以取值 vi=1.03) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土規(guī)式 8.1.3 3) =16.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000

29、mm2 te=As/Ate ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因?yàn)?te=0.0051 0.01, 所以讓 te=0.015) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1 -0.65*ftk/ (te* sk) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*259.397)=0.5966) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù) nn=1000/dist = 1000/170=57) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( ni*di2)/( ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 計(jì)算最大裂縫寬度max

30、=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 1)=2.1*0.596*259.397/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)要求6. 支座右方向裂縫1) 計(jì)算荷載效應(yīng)Mox =表中系數(shù) ( gk+ qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.646 kN*m2) 帶肋鋼筋 , 所以取值 vi=1.03) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土規(guī)式 8.1.3 3) =16.646

31、106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因?yàn)?te=0.0051 0.01, 所以讓 te=0.015) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*259.397)=0.5966) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù) nn=1000/d

32、ist = 1000/170=57) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( ni*di2)/( ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 計(jì)算最大裂縫寬度max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土規(guī)式 8.1.2 1)=2.1*0.596*259.397/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)要求經(jīng)過上面計(jì)算，可知在地下室頂板以下采用 1m*1m立桿間距進(jìn)行支撐可以 滿足要求，結(jié)構(gòu)安全。只需進(jìn)行鋼管支撐架強(qiáng)度驗(yàn)算，如下所示。六、地下室頂板加固支撐驗(yàn)算第一部

33、分：車道位置加固1、一層地下室圍：地下室頂板與梁加固：在行車道路圍，寬度 6米，沿地下室 頂板，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為 483.0 ，頂面設(shè)支承頂托，頂托 與結(jié)構(gòu)接觸面用 5070mm枋木。支架搭設(shè)高度為 3.9m，立桿的縱距 b=1m，立桿的 橫距 l=1m ，立桿的步距 h=1m1.35；二層地下室圍：地下室頂板及負(fù)一層底板加 固: 支架搭設(shè)高度為 3.2m/3.35m 寬度 6米，沿地下室頂板，采用滿堂架加固，鋼 管選用鋼管類型為 483.0 ，頂面設(shè)支承頂托，頂托與結(jié)構(gòu)接觸面用 5070mm枋 木。地下室加固區(qū)域預(yù)留 2.5m寬通道，通往至各棟地下室通道，具體加固方式詳 圖

34、三。2 、加固鋼管搭設(shè)圖：K,LI 11i匕X匕=z1 :J%4Jr二11 11 /t31 171F 1r|-L -?1i1i :二7|(I!1 J!12I J-_ zIA14丁V47IJ1，!hi1r +)fc Jr=Lk d禮L1i *11L1 ,di *fcJJ1 t1_hf *1,Lk_(1 1L jLnlrrrrJKEI 二丄 m 一生i囂” 口一至：-MT菇“勞旦凹Jelm.2snL4m217ms32ID3351圖二：3、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算（1）、軸向力計(jì)算：計(jì)算參數(shù) :（考慮汽車及載物全部荷載通過樓板傳遞給支撐架； 同時(shí)結(jié)構(gòu)的 自重仍由支架承受。再由支撐架將荷載傳遞給地基）進(jìn)行支架

35、體系的核算。1）軸向力計(jì)算：鋼筋混凝土自重 25.00kN/m3，施工活荷載 2.0kN/m2， 扣件計(jì)算折減系數(shù)取 1.0 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：Q=0.91.35 25.00 0.18+0.7 1.40 2.0= 0.9 (6.1+1.96)=7.25kN/m 2 輪壓力：取為 100kNq=1.3*Q/( bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2計(jì)算單元按立桿 1.0m1.0m間距，考慮后輪兩側(cè)的一組輪胎由 4 根立桿承擔(dān)受 力。則每根立桿豎向力為：(減去消防車和覆土)N=(242-53-7.25) 111/4=30.7KN 采用的鋼管類型為 483

36、.0 。2) 不考慮風(fēng)荷載時(shí) , 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值， N = 30.7kN ；i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=1.59cm ；A 立桿凈截面面積， A=4.241cm2；W 立桿凈截面模量 ( 抵抗 ),W=4.788cm3；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， f = 205.00N/mm 2 ；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度， a=0.30m；h 最大步距， h=1.60m；l0 計(jì)算長(zhǎng)度，取 1.600+2 0.300=2.200m； 由長(zhǎng)細(xì)比，為 2200/16= ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到 0.375

37、 ； 經(jīng)計(jì)算得到 =30700/(0.375 424)=193.1KN/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f, 滿足要求 !4、綜上所述： 按施工道路 6m寬度搭設(shè)地下室加固支撐系統(tǒng)， 其長(zhǎng)度及平面布置 圖附后。立桿間距 10001000，縱向橫向水平桿步距 1m-1.35m米，立桿底端設(shè) 置掃地桿，離底部不大于 200mm；鋼頂撐采用 U型托撐與梁板頂緊， U 型托撐上 部安放木枋 5070，木枋緊貼結(jié)構(gòu)梁板，托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長(zhǎng)度 不得大于 200mm，設(shè)置架體縱橫向垂直剪刀支撐間距 6 米一道，并在垂直剪刀支 撐頂部及底部設(shè)置水平剪刀支撐，所有鋼管采用 483.0 。第二

38、部分：施工電梯 及砂漿罐堆場(chǎng)施工電梯加固：沿施工電梯及砂漿罐堆場(chǎng)投影區(qū)域( 4m寬*5m長(zhǎng))，采用滿堂 架加固，鋼管選用鋼管類型為 483.0 ，頂面設(shè)支承頂托，頂托與結(jié)構(gòu)接觸面用 5070mm枋木。支架搭設(shè)高度為 3.9m/3.2m/3.35m ，立桿的縱距 b=0.6m，立桿的 橫距 l=0.6m ，立桿的步距 h=1.10m 。計(jì)算依據(jù)：1、施工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)施安全設(shè)計(jì)計(jì)算手冊(cè)2、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī) GB50007-20113、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī) GB50010-20104、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī) JGJ 13020115、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī) GB50017-20036、砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī) GB

39、50003-20117、建筑施工升降機(jī)安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程( JGJ215-2010) 8、施工升降機(jī)( GB/T 10054-2005)、參數(shù)信息1.施工升降機(jī)基本參數(shù)施工升降機(jī)型號(hào)SCD200/200J吊籠形式雙吊籠架設(shè)總高度 (m)94.8標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長(zhǎng)度 (m)1.508底籠長(zhǎng) (m)4.5底籠寬 (m)3標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重 (kg)167對(duì)重重量 (kg)1300單個(gè)吊籠重 (kg)1460吊籠載重 (kg)2000外籠重 (kg)1480其他配件總重量 (kg)2002.樓板參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30樓板長(zhǎng) (m)4樓板寬 (m)3樓板厚 (m)0.3樓板混凝土軸心抗壓強(qiáng)度 fc(N/m

40、m 2)14.3樓板混凝土軸心抗拉強(qiáng)度 ft(N/mm2)1.43板中底部短向配筋HRB500 14200板邊上部短向配筋HRB500 14200板中底部長(zhǎng)向配筋HRB500 14200板邊上部長(zhǎng)向配筋HRB500 142003.荷載參數(shù)：施工荷載 (kN/m 2)1施工升降機(jī)動(dòng)力系數(shù) n1、基礎(chǔ)承載計(jì)算導(dǎo)軌架重(共需 63節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重 167kg)： 167kg63=10521kg，施工升降機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=(1460 2+1480+13002+200+10521)+2000 2) 10/1000=217.21kN； 施工升降機(jī)自重：P=(1.2 (1460 2+1480+13002

41、+200+10521)+1.4 20002) 10/1000=268.652kN； P=nP=1268.652=268.652kN三、梁板下鋼管結(jié)構(gòu)驗(yàn)算支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度 h0(m)3.25支撐鋼管類型483立桿縱向間距 la(m)0.6立桿縱向間距 lb(m)0.6立桿水平桿步距 h(m) ，頂部段、非頂部段0.6、 1.1剪刀撐設(shè)置類型普通型頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) 12.5非頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) 22.1可調(diào)托座承載力容許值 N (kN)30立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f(N/mm 2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度 a(m)0.2立柱截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm)15.9立柱

42、截面面積 A(mm 2)424樓板均布荷載： q=P/(a c )=268.652/(4.5 3)=19.9kN/m2 a：施工電梯底籠長(zhǎng)c：施工電梯底籠寬設(shè)梁板下 483mm鋼管 0.6m0.6m 支承上部施工升降機(jī)荷重，混凝土結(jié)構(gòu) 自重由結(jié)構(gòu)自身承擔(dān)，則：N=(NGK+1.4 NQK) la lb=(19.9+1.4 1)0.6 0.6=7.668kN1、可調(diào)托座承載力驗(yàn)算【N】=30 N=7.668kN 滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 頂部立桿段： =0l/i=k 1(h+2a)/i= 1 2.5 (0.6+2 0.2)/0.0159 =157.233 210滿足要求！非頂部立桿段： =0

43、l/i=k 2h/i= 1 2.1 1.1/0.0159 =145.283 210 滿足要求！頂部立桿段： 1=l0/i=k 1(h+2a)/i= 1.155 2.5(0.6+2 0.2)/0.0159 =181.604 非頂部立桿段： 2=l0/i=k 2h/i= 1.155 2.1 1.1/0.0159 =167.802 取=181.604， 查規(guī)JGJ130-2011附表A.0.6，取 =0.218 f N/( A)= 7668(/ 0.218 424)=82.958N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！梁板下的鋼管結(jié)構(gòu)滿足要求！配筋如下圖所示：配筋示意圖支撐如下圖所示：第三部分：

44、1#樓副樓頂板鋼筋房加固1#樓副樓頂板鋼筋房加固： 沿鋼筋原材料堆場(chǎng)投影區(qū)域， 采用滿堂架加固， 鋼 管選用鋼管類型為 483.0 ，頂面設(shè)支承頂托，頂托與結(jié)構(gòu)接觸面用 5070mm枋 木。支架搭設(shè)高度為 3.9m，立桿的縱距 b=0.6m，立桿的橫距 l=0.6m ，立桿的步 距 h=1.10m 。1、本工程由于鋼筋加工棚設(shè)置于地下車庫(kù)鋼筋混凝土頂板之上 為了保證樓板在鋼筋活荷載作用下不發(fā)生過大的結(jié)構(gòu)變形而造成結(jié) 構(gòu)損傷所以必須采取結(jié)構(gòu)支撐加固處理。 鋼筋加工場(chǎng)荷載較大所以鋼 筋原材料堆場(chǎng)樓面共設(shè)置計(jì) 5 條地壟墻其間距為 1.9m ；壟墻共計(jì)長(zhǎng) 度為 10m 由十個(gè)立柱按間距 1.1m 分

45、布，見附圖二圖二2. 位于地下室頂板處鋼筋原材料堆場(chǎng)荷載計(jì)算：施工現(xiàn)場(chǎng)所進(jìn) 9m 長(zhǎng)的鋼筋原材料一般每捆最大重量為 3 噸 (約 30KN)在 1.1m 寬的立柱槽口一、二層各放三捆，第三層放兩捆，按 要求最大不超過三層且總計(jì)為 8 捆進(jìn)行計(jì)算，則在鋼筋原材堆場(chǎng) (1.9m 長(zhǎng)度 1.1m 寬度)圍荷載：N=(3091.98)(1.91.1)=24.2 KN/ 3、鋼筋堆場(chǎng)地下車庫(kù)頂板腳手架加固 考慮到在施工作業(yè)過程中產(chǎn)生動(dòng)荷載對(duì)樓板的影響， 為了施工安 全，在鋼筋堆場(chǎng)地壟墻對(duì)應(yīng)之下的地下車庫(kù)搭設(shè)鋼管腳手架進(jìn)行。 偏 于安全考慮不計(jì)算梁板的承載能力， 只考慮支撐鋼管的承載能力， 按 65KN/

46、m 2計(jì)算?，F(xiàn)場(chǎng)根據(jù)實(shí)際情況頂撐架體的立桿縱、 橫向間距均按600mm 設(shè)置，水平桿步距為 1100mm 。詳下圖：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)第二版表 817( 420 頁)得知每根 ?483.0 的鋼管立桿容許荷載 N26.8kN ；計(jì)算單元為 (1.8m 1.8m 3.24m2)共計(jì) 9 根立桿如下圖所示：計(jì)算單元每根立桿的實(shí)際承載力N24.2kN3.24m 298.7kNN 26.8kN 滿足要求。計(jì)算支撐架的受壓應(yīng)力及穩(wěn)定性：1、根據(jù)荷載 24.2kN/m 2，每根立桿承受的荷載為N=0.60.6 24200N/m 2=8712N2 、鋼管面積： A=424mm 23、立桿的受壓應(yīng)力為： =

47、N/A=8712/424=20.55N/mm 24、立桿受壓穩(wěn)定性： =N/ Af長(zhǎng)細(xì)比=L/i鋼管回轉(zhuǎn)半徑查表 i=15.8 建筑施工手冊(cè) 1表 5-17=1500/15.8 94.94按 =95查軸心受壓桿的穩(wěn)定系數(shù) =0.626 建筑施工手冊(cè) 1 表 5-18=8712/0.626 424=32.8N/mm 2 f=205.00N/mm2 （鋼管立桿 抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）滿足要求。七、鋼管支撐加固搭設(shè)1、工藝流程定距定位縱向掃地桿立桿 橫向掃地桿第一步小橫桿與立桿扣緊 安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第二步小橫桿安第二步大橫桿安裝頂托 和木枋調(diào)整頂托加設(shè)剪刀撐。2、構(gòu)造要求1）腳手架構(gòu)架按照上述

48、方案要求， 對(duì)施工運(yùn)輸通道、 鋼筋原材堆放區(qū)、 施工電梯及砂漿罐現(xiàn)澆梁板底的支撐進(jìn)行搭設(shè)，實(shí)際搭設(shè)時(shí)根據(jù)搭設(shè)高度進(jìn)行選擇。2）縱橫向水平桿縱向水平桿應(yīng)連續(xù)設(shè)置不間斷； 縱向水平桿的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置， 兩根相 鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨； 橫向水平桿單根長(zhǎng)度 6 米。不同步 或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開的距離不應(yīng)小于 500mm；各接頭中心至最 近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于縱距的 1/3 ?？v向搭接使用對(duì)接扣件連接，縱橫向水平桿應(yīng)采用直角扣件固定在立桿上。3）立桿每根立桿底部應(yīng)設(shè)置厚度不小于 20mm的木墊板。 腳手架立桿必須設(shè)置縱、 橫向掃地桿。 縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座 上皮不大于 200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地 桿下方的立桿上。地下室頂板的頂撐加固立桿與負(fù)一層現(xiàn)澆板頂撐加固的立桿必 須在同一立面位置，采取上下兩層地下室放線定位，保證上、下層的立桿同心。 鋼管立桿頂部應(yīng)采可調(diào)節(jié) U 型托，且其螺桿伸出鋼管頂