蘭州某高校學生宿舍樓設計方案_畢業(yè)設計

1、本科畢業(yè)設計本科畢業(yè)設計 設計題目 蘭州某高校宿舍樓設計(方案一) (中框架軸線框架設計) 學 院 工 學 院 目 錄 第一篇 .1 設計任務書 .1 設計任務書.2 第二篇 .4 工程概況及規(guī)劃布局 .4 第一章 工程概況 .5 第二章 規(guī)劃布局 .6 第三篇 .7 中英文摘要 .7 第四篇 .10 建筑設計 .10 第一章 建筑設計 .11 第五篇 .14 結構設計 .14 第一章 樓蓋設計計算 .15 第二章 樓梯結構設計計算 .21 第三章 框架結構計算 .27 第四章 內力組合 .60 1 結構抗震等級.60 2 內力組合原則.60 3 橫梁內力組合.60 4 框架柱內力組合.60

2、第五章 配筋計算 .72 第六章 基礎設計 .88 參考文獻.94 致謝.95 第一篇第一篇 設計任務書設計任務書 設計任務書 一、一、設計課題：設計課題： 蘭州某高校學生宿舍樓設計（建筑、樓蓋、樓梯及框架軸線計算） 二、二、設計任務、要求設計任務、要求 根據所提供的建筑要求，通過調查及搜集有關技術資料確定平面設計，正確選擇結 構方案完成指定建筑，結構設計并提出規(guī)定的設計文件。 通過畢業(yè)設計使學生初步掌握建筑設計，結構設計的一般原則，步驟和方法，能綜 合運用學過的知識，培養(yǎng)綜合分析問題，解決問題的能力，以及相應的設計技巧，同時 還將培養(yǎng)設計工作中實事求是，嚴格，準確的科技態(tài)度和工作作風。 三、

3、三、 設計依據設計依據： 1.建筑物位于蘭州市內某高校（東經 1035320北緯 360331） 2.使用要求： 建筑等級為乙類建筑，總建筑面積約為左右，為 7 層建筑，入住學生數約 2 m4620 為人左右。550 3.地震設防烈度： 度，強震區(qū)設計基本加速度值為（第二組） ，特征周期為80.20g ，場地類別為類建筑場地。0.40s 4.耐火等級為二級 5.地基承載力為（素土層，卵石層） p 450K p K150 p 450K 6.自然氣候條件： 1）基本分壓：年一遇基本風壓50 2 mkN0.30 2）基本雪荷載：年一遇基本雪荷載50 2 mkN0.15 四、建筑設計部分四、建筑設計部

4、分： 1. 中英文摘要。 2. 設計總說明（位于設計計算書前） 。 3. 平面圖：底層平面圖，標準層平面圖，屋頂平面圖。 4. 正立面圖，背立面圖，側立面圖。 5. 剖面圖（樓梯剖面圖） 。 五、結構設計部分五、結構設計部分： 要求學生通過畢業(yè)設計，初步掌握對有防震設防要求的多高層類型房屋的結構選型， 結構布置，結構計算全過程，從而使學生對有防震設防要求的多高層結構具有一定的設 計能力。 1. 設計計算部分： （1） 荷載及重力荷載代表組集 （2） 在地震荷載作用下彈性層間整體位移驗算 （3） 在豎向荷載作用下的框架各桿件的內力（M、N、V） （4） 在地震荷載作用下框架的各桿件內力（M、N、

5、V） （5） 內力組合 （6） 各桿件及現澆樓板的截面設計和配筋計算。 2圖紙部分 框架梁，柱，樓板尺寸及配筋圖。 3設計文件要求 （1） 要求計算書步驟明確，書寫清楚，插圖完整清晰。 （2） 要求圖紙內容表達正確，尺寸齊全，線條分明，全面整潔，字體端正。 指 導 老 師： 系負責人簽字： 學院負責人簽字： 第二篇第二篇 工程概況及規(guī)劃布局工程概況及規(guī)劃布局 第一章 工程概況 1.該建筑物位于蘭州市某高校內（東經 1035230北緯 36520） 2.自然氣候條件： 1）基本風壓：年一遇風壓50 2 mkN0.3 2）基本雪荷載：50 年一遇雪荷載 2 mkN0.15 3）氣溫：夏季通風，室外

6、空氣計算溫度 39 度，冬季采暖，室外空氣計算溫度-23 度。 室內計算溫度：衛(wèi)生間、樓梯間、大廳為16 度，其他均為 18 度。 4）降水量：日最大降雨量為 75.0 mm，時最大降雨量為 27mm。 3. 地震設防列度：八度第二組，場地為 II 類，設計基本加速度值。0.2g 4. 耐火等級：II 級 5. 工程環(huán)境分類：水準面以上室內為一類，室外為二類 B 級；水準面以下為五類，砼須 滿足耐久性要求， 6. 地質概況： 1）素填土層除西南缺頭外，分布全場地。灰黑土，粉土，砂土，粒土，卵石等。土 質不均勻，松散至稍密，稍濕。厚度零點，平均厚度一點三三米，層面高3.32m 至。 1526.9

7、81527.34m 2）卵石層灰黑色至深色，上部為稍密狀，下部為中密、密實狀。分選性5 . 12.0m 差，磨圓性好，多呈圓形、次圓形。一般粒徑，最大大于。該層承載2080mm150mm 力特征值；樁端極限阻力45kPaqpk3300kPaqpk 7.設計要求年限為五十年。 8.最大凍土深度是。1.4m 9.水文地質：以區(qū)域水文地質資料，工程地質內未發(fā)現地下水，埋深三十至四十米之間。 10.腐蝕性評價：場地環(huán)境類別為 III 類。場地對混泥土無腐蝕性，對砼中鋼筋有弱腐蝕 性。 11.該地區(qū)屬于溫暖地區(qū)那年最冷月平均氣溫6，最熱月平均氣溫28 第二章 規(guī)劃布局 一選型：一選型： 寢室計劃為四人間

8、，須放兩張雙層床，上層為床鋪，下層為學習書桌；兩個雙人柜； 所以寢室長度擬訂為，分上下鋪。寬度由一張床的寬度，一張書桌加走道寬度構成，6.0m 定為。按雙層床的高度以及人體的平均身高，層高定為；。3.6m3.3m 該建筑須與原建筑相協(xié)調，占地面積。 2 660m 建筑物所在地在建造同樣建筑面積的條件下磚材比水泥的總造價高。 由于該宿舍樓的建設地點處于八度地震設防區(qū)第一組，其構型應滿足抗震性能好、 自重輕、強度大的防震要求。確定該建筑物選用鋼筋混凝土框架結構；同時為了使樓蓋 在其平面內的剛度足夠大，以使水平地震力能夠通過樓蓋平面進行分配和傳遞，選用現 澆式樓板。 二結構布置：二結構布置： 為了使

9、結構平面的質量中心和剛度中心相重合或盡可能靠近，以減小結構的扭轉反 應，結構布置選用規(guī)則的矩形布局；并且使框架和墻雙向設置，柱中線與墻中線、梁中 線在同一平面內，以增強結構的整體性。 八度地震設防區(qū)框架結構的房屋高寬比不宜大于三，所以層數定為七層，走廊寬 ；小于三?？傞L度為。2.1m 17.3 24.0 46.8m 防震縫的設置：此建筑的總長度沒有達到設防震縫的要求，故無須設縫。 第三篇第三篇 中英文摘要中英文摘要 某大學學生宿舍樓設計（中框架某大學學生宿舍樓設計（中框架-軸線框架設計）軸線框架設計） 萬 生 春 （甘肅農業(yè)大學工學院 07 級土木工程，甘肅、蘭州 730070） 摘要：摘要：

10、該學生宿舍樓結構設計主體為鋼筋混泥土框架結構。受力構件主要為受彎 構件與受壓構件：對受彎構件計算了剪力與彎矩，以彎矩為主計算受拉鋼筋的截 面積，按鋼筋截面選配符合鋼筋混泥土設計規(guī)范GB50010-2002 中的經濟配筋率 的鋼筋；對受壓構件，按偏心受壓柱短柱小偏心的受壓狀態(tài)計算了相應的鋼筋面 積，并把該面積與經濟配筋率下的鋼筋面積做比較，篩選出合理的配筋。計算過 程為：通過擬定的截面尺寸與建筑設計確定的形體材料，在計算自重荷載的基礎 上，組合活荷載，用彎矩二次分配法計算了重力荷載下框架的內力。然后再考慮 地震荷載作用水平方向的效應；按 度一組的加速度用能量法或經驗計算公80.3g 式計算出結構

11、基本周期的近似值，再用底部剪力法計算出作用在結構各樓層上的 水平地震力，再以截面和用料為基準計算的框架剛度為分配系數用值法計算出D 各個柱上的剪力，又用反彎點法計算出柱的彎矩和各梁的彎矩，在用強柱弱梁、 強剪弱彎原則對地震作用效應調整，得出所有內力。在豎向重力荷載與地震水平 荷載下，再綜合考慮雪荷載、活載，進行最不利荷載組合，求出最不利組合下的內 力。最后按該內力進行配筋計算。 關鍵詞：關鍵詞： 框架結構 彎矩二次分配法 底部剪力法 Designing on students apartment Abstract：The structural design principal part of

12、the students apartment is the structure of reinforced concrete. The main resistance members are bent member and pressing member, and then to calculate the shear and torsion of the bent member, the main task is to put the torque as the first place to calculate, and the according to the reinforcing se

13、ctions to choose the GB50010-2002 reinforcing bars which are fit for the “design conformity of reinforced concrete” The pressing member can be calculate the area with economical reinforcing bars; to choose the reasonable reinforcing bars. The process of calculation is though design of sections and b

14、uilding plans to choose fit able material ,the thing of love loads are based on the calculation of self-weight loads, the frame inner power is calculated through the allocate torque twice method, then to considerate the reflection of earthquake loads .the energy moth or experience formulas can calcu

15、late the basic structural circle approximation and then to use the bottom shear method to calculate the lateral loads on every floor and the shear on every column before to get all inner power the others are to calculate every column and roof torque then to regulate the seismic reflection through th

16、e principal the condition of gravity loads and lateral loads, considering the wind loads and snow loads deal with the most adverse aggregate and then to gain the inner power under the most adverse aggregate, the last is to calculate according to the inner power. Key words: frame structure allocate t

17、orque twice method bottom shear method 第四篇第四篇 建筑設計建筑設計 第一章 建筑設計 一一：工工程程概概況況 本工程為 蘭州 某高校 學生 公寓 樓，位于 蘭州 市區(qū) 。設計主體為 七層， 總建筑面積為，建筑基底面積為，建筑總高度為，室 2 4620m 2 660m21.6m 內外高差為，采用鋼筋混凝土框架結構。設計使用年限為50 年，0.45m 抗震設防烈度為八度。本工程圖紙設計中標高以米為單位，其他以毫米為單 位。 二二：設設計計依依據據 現行的有關建筑設計規(guī)范及規(guī)定；該高校 設計委托書，以及與此相關的 文件，條令等。 三三：平平面面設設計計 建筑

18、平面是建筑在水平方向房間各部分之間的組合關系。本設計中考慮 房間的使用要求、合理性要求、經濟要求、美觀等各方面的要求，結合建筑物 框架結構的特點，精心布置設計，確定各部分的尺寸。 1.交通聯(lián)系部分的設計 根據交通聯(lián)系部分需滿足簡潔明快、聯(lián)系方便、人流通暢、緊急疏散、 采光和通風較好的要求，布置交通聯(lián)系部分。 本設計為宿舍樓，為滿足人流疏散的要求，走廊采用內廊式，寬度為 ，樓的兩側都設樓梯，底部兩側設門。為滿足樓梯的采光，在樓梯平臺2.1m 的外縱墻上設窗。 樓梯為垂直交通聯(lián)系部分，需布置均勻，導向明確，顯明易找，滿足人 流的緊急疏散。本設計建筑物兩端均設樓梯，一部設在門廳正對面，一部在 另一側

19、，其尺寸寬度、踏步及其它尺寸見詳圖。 2.衛(wèi)生間的平面設計 衛(wèi)生間在滿足設備布置及人體活動要求的前提下，力求布置緊湊，節(jié)約面 積而且采光和通風要求較好。 本設計為公共性的建筑，但是由于人數密度較小，在建筑 的中間 設兩間 衛(wèi)生間， 且共用一間盥洗室。滿足使用要求。 3.各使用功能房間的設計 根據建筑物的使用功能，對各宿舍具體進行設計布置，具體尺寸見各層平 面圖。 四四：立立面面設設計計 建筑立面設計是滿足房屋的使用要求和技術經濟條件的前提下，運用建 筑物造型和立面構圖的一些規(guī)律，結合平面的布置，剖面的內部組合條件及其 它條件進行設計布置。 本設計中，外立面采用大面積的鋁合金窗進行整體的布置，使

20、建筑物外 形美觀，結構緊湊。外墻采用白色和藍色 涂面，給人以潔凈的感覺。局部 的個性化設計使建筑物的整體更加完美。 五五：建建筑筑物物的的構構造造設設計計 1.墻體工程 本設計中外圍護墻采用厚的加氣混凝土砌塊，用的混合沙370mmM5 漿；內墻采用厚的加氣混凝土砌塊，用的混合沙漿；衛(wèi)生間墻240mmM5 采用厚的多孔磚，用的水泥沙漿。外圍護墻采用保溫層做法。240mmM10 2.屋面做法 本工程的屋面防水等級為三級，防水合理使用年限為10 年，設防 要求為一道防水設防。屋面的排水組織見屋面的排水平面圖。外排雨水斗， 雨水管采用 PVC 雨水管，雨水管的公稱直徑為，屋面的落水管一DN175 側設

21、水簸箕。 3.門窗工程 門窗立面均表示洞口尺寸；門窗加工尺寸按裝修厚度又承包商調整。外 門窗居墻中，內門窗除圖中另有注明外，雙向開門立撐居墻中，宿舍平開門 力撐與開啟方向墻面平。建筑外門窗的抗風壓性能、氣密性、水密性、保養(yǎng) 性、防聲性能等參照建筑門窗抗風壓性能技術檢測方法 4：建筑設施設備工程 工程潔具成品割斷由建設單位與設計單位上定，燈具等影響美觀的器具 需經建設單位與設計單位確定樣品方可加工、安裝。 5.節(jié)能設計 節(jié)能設計 50%節(jié)能考慮。屋面采用厚容重不小于的寬帶80mm20mm 板保溫層，分兩層錯縫鋪貼；傳熱系數，外墻采用加mkN0.48k 370mm 氣混凝土磚，噴厚型膠粉，聚苯顆粒

22、保溫，過熱系數30mm2L 。外墻采用鋁合金單筐中空玻璃窗，樓梯間密封均采暖，走廊k0.58w/mk 2 均采暖，底層地面下鋪厚水泥爐渣。160mm6:1 6.消防設計 建筑一般形式消防環(huán)路，寬度及凈空高度滿足消防通道要求。安全疏散 設兩部疏散樓梯間，均通往頂層，其寬度、疏散距離均滿足建筑設計 防水規(guī)范 7.采用規(guī)范、標準、圖集如下： 民用建筑設計通例 GB50352-2005 建筑設計防水規(guī)范 GB50016-2006 民用建筑節(jié)能標準：建筑采暖部分DGB-20-9 宿舍建筑設計規(guī)范 第五篇第五篇 結構設計結構設計 第一章 樓蓋設計計算 一、結構布置及尺寸選擇： 樓的類型為 ( ; 267

23、. 1 3600 6000 l l 1 2 2)1.7 2100 3600 l l 1 2 故宿舍樓板和走廊均按雙向板計算。 板厚： ,取樓板厚h2013600) 40 1 30 1 ( 40 l 30 l 90mm100mmh 主梁截面： h 12 1 ( 12 1 ()l 8 1 5000006) 8 1 750mm 梁寬 高250mmb 0mm06h 走廊：梁高, 梁寬h400mm250mmb 二、板的設計： 1設計資料 1） 樓面可變活荷載標準值為：組合值系數2.0pk 2 mkN4 . 1 2） 樓面層：宿舍及走廊從上至下依次為厚瓷面磚，厚水泥砂漿，8mm20mm 厚結構層，厚石灰砂

24、漿頂層抹灰。100mm15mm 3） 材料：砼為，鋼筋：梁受力筋為級，其它為級。C25 2宿舍樓板的設計：（按彈性理論計算） 1）荷載計算： 厚瓷面磚 ： 8mm 23 mkN0.1580.008mmkN19.8 厚水泥砂漿： 20mm 23 mkN0.40.02mmkN20.0 厚鋼筋砼板： 100mm 23 mkN2.50.10mmkN25 厚石灰砂漿： 15mm 23 mkN0.2550.015mmkN17 恒載標準值： 3.3130.2552.50.40.158gk 2 mkN 恒載設計值： 3.9761.23.313g 2 mkN 活載標準值： 2.0qk 2 mkN 活載設計值：

25、2.81.42q 2 mkN 荷載總設計值： 6.7762.83.976qgp 2 mkN 雙向板肋梁樓蓋結構平面布置圖見圖 1-1： 圖 1-1 雙向板肋梁樓蓋結構平面布置圖 板的計算寬度取。1m 2）荷載分組 在求各區(qū)格板跨內正彎矩時，按恒載滿布及活載棋盤式布置計算，取荷載： 2 376 . 5 2 8 . 2 976 . 3 2 mkN q gg 2 4 . 1 2 mkN q q 在作用下，各內支座均可視作固定，某些區(qū)格板跨內最大正彎矩不在板的中心點 g 處；在的作用下，各區(qū)格板內四邊均可視為簡支，跨內最大正彎矩則在板的中心點處， q 計算時，可近似取二者之和作為跨內最大正彎矩值。 在

26、求各中間支座最大彎矩時，按恒載及活荷載均滿布各區(qū)格板計算，取荷載： 776 . 6 qgp 2 mkN 2）計算跨度 中間跨（軸線間距離） ； c ll 0 邊跨 22 0 bh ll n 各區(qū)格板的計算跨度列于表 3-1。 進行內力計算，計算簡圖及計算結果見表 3-1 所示。其中表示泊松比； x m 、 表 x m 示板短跨方向的跨內正彎矩及支座負彎矩；、表示板長跨方向的跨內正彎矩及支座 y m y m 負彎矩。公式有： =+0.2 =+0.2 2 x plm 表中系數 )(v x m x m y m )(v y m y m x m 表表 3-13-1 計算跨度及彎矩計算（計算跨度及彎矩計算

27、（）mmkN 區(qū)格 AB x l 3.463.6 y l 5.865.86 yx ll 3.465.86=0.593.65.86=0.61 計算簡圖 + g q + q g x m 4.6224.159 0v y m 1.1940.889 )(v x m 4.8614.337 跨內 2 . 0v )(v y m 2.1181.721 支座計算簡圖 g+qg+q x m -8.956-7.113 y m -6.352-5.014 續(xù)表續(xù)表 3-13-1 計算跨度及彎矩計算（計算跨度及彎矩計算（）mmkN 區(qū)格 CD x l 2.12.1 y l 3.463.6 yx ll61 . 0 46 .

28、3 1 . 258 . 0 6 . 3 1 . 2 計算簡圖 g+ q+ g q x m 1.4151.413 0v y m 0.3020.303 )(v x m 1.4761.473 跨內 2 . 0v )(v y m 0.5860.585 支座計算簡圖 g+qg+q x m -2.420-2.394 y m -1.706-1.706 由表 3-1 可見，板間部分支座彎矩是不平衡的，實際應用時，可近似取相鄰兩區(qū)格 板支座的最大值，即：AB 支座： BB 支座： 956 . 8 x mmmkN 113 . 7 x m mmkN AC 支座： DD 支座：352 . 6 y mmmkN 706

29、. 1 y mmmkN BD 支座：014 . 5 y mmmkN CD 支座： 706 . 1 x mmmkN 4.4.配筋計算配筋計算 截面有效高度：跨中截面短跨方向取，長跨mmmmmmmmhh x 802010020 0 方向?。恢ё孛嬗行Ц叨热mmmmmmmhh y 703010030 0 。各跨中，支座彎矩都已求得。為了便于計算，mmmmmmmmhh802010020 0 近似取內力臂系數，則按算出相應鋼筋截面面95 . 0 s 0 95 . 0 hf m A y S )210( 2 mmNfy 積，截面配筋計算結果及實際配筋見表 3-2 所示。 表表 3-23-2 雙向板配筋計

30、算雙向板配筋計算 截 面 m ()mkN ( 0 h )mm ( s A 2) mm 選配鋼筋 實配面 積 ( 2 mm ) x方向 l4.861803058160314 A 區(qū)格 y方向 l2.118701526180157 x方向 l4.337802728180279 B 區(qū)格 y方向 l1.721701246200141 x方向 l1.47680936250113 C 區(qū)格 y方向 l0.58670426250113 x方向 l1.17880746250113 跨 中 D 區(qū)格 y方向 l0.46870346250113 AB-8.95680560 10140 561 AC-6.3528

31、0398 8120 419 BB-7.11380446 10170 462 BD-5.01480315 8150 335 CD-1.70680107 6160 177 支座 DD-1.3658086 6250 113 5.5.板的配筋圖板的配筋圖 詳見結構施工圖 第二章 樓梯結構設計計算 一、標準層樓梯計算 布置圖見圖 2-1： 本樓梯按板式樓梯設計 1.樓梯梯段板的設計 梯段的水平投影凈長為：3000mm10300ln 水平投影計算跨度為：l0=ln+b=3.0+0.2=3.2(m) 樓梯斜板的傾斜角的余弦值： 0.894 150300 300 cos 22 圖 2-1 標準層樓梯 斜板的厚

32、度： = 取 o1 l 30 1 25 1 h 128mm1073.2 30 1 25 1 120mmh1 a.荷載計算： 厚水泥砂漿找平層 20mm 3 1 mkN20 三角形踏步 3 2 mkN25 厚鋼筋混凝土結構層 120mm 3 3 mkN25 厚石灰砂漿抹灰 20mm 3 4 mkN17 面層： mkN1.45 0.3 10.1360.3250.02200.025 b 1hbtt 2211 結構層： mkN5.2325 0.894 0.12 0.3 250.1360.3 2 1 cos h b hb 2 1 3 1 3 底層： mkN0.38117 0.894 0.02 1 cos

33、 t 4 4 總計：恒載設計值： mkN8.471.20.3835.231.45g 活載設計值： mkN3.51.42.5q 總荷載設計值：mkN11.973.58.47qgp b.內力計算： 斜板的內力一般只需計算跨中最大彎矩即可，考慮到斜板兩端均與梁整體連接 對板有約束作用，取跨中最大彎矩。 跨中彎矩：m12.26kN3.211.97 10 1 pl 10 1 M 22 o c.配筋計算： 梯段板的有效截面厚度 100mm2012020hh 10 0.1030 100100011.9 1012.26 bhf M 2 6 2 0c s 0.9450.1032110.512110.51 ss

34、2 6 0sy 618mm 1000.945210 1012.26 hf M As 選用受力鋼筋，另外每個踏步配一根 的分布鋼筋。 2 644mmAs10100,/86 2平臺板的計算： 取平臺板厚 80mm，取 1m 寬板帶計算。 1-PB a.荷載計算（取板寬計算）1m 厚水泥砂漿面層： 20mm4 . 002 . 0 120mkN 厚鋼筋混凝土結構層：80mm0 . 208 . 0 125mkN 厚石灰砂漿抹灰： 20mm34 . 0 02 . 0 117mKN 恒載標準值： 2.740.342.00.4gkmkN 恒載設計值： 288 . 3 2 . 174 . 2 gmkN 活載設計

35、值： 3.51.42.5qmkN 總荷載設計值: 6.7883.53.288qgpmkN b.內力計算： 板計算跨度 m14 . 1 2 2 . 0 2 0.08 0 . 1 2 b 2 lnlo h 跨中彎矩 kN/m103 . 1 14 . 1 788 . 6 8 1 ) 8 1 M 22 lqg（ 平臺板有效高度 ： 60mm2080h0 c.配筋計算： 0258 . 0 60100011.91.0 10103 . 1 bhf M 2 6 2 c1 s 0 987 . 0 )0258 . 0 211 (5 . 01)211 (5 . 01 ss 2 6 0y S mm106 500.98

36、7210 10103 . 1 f A h s 選配 2 S mm574A8110, 2-PB a.荷載計算（取板寬計算）1m 厚水泥砂漿面層： 20mm4 . 002 . 0 120mkN 厚鋼筋混凝土結構層：80mm0 . 208 . 0 125mkN 厚石灰砂漿抹灰： 20mm34 . 0 02 . 0 117mKN 恒載標準值： 2.740.342.00.4gkmkN 恒載設計值： 288 . 3 2 . 174 . 2 gmkN 活載設計值： 3.51.42.5qmkN 總荷載設計值: 6.7883.53.288qgpmkN b.內力計算： 板計算跨度 m12 . 2 2 2 . 0

37、2 0.08 980 . 1 2 b 2 lnlo h 跨中彎矩 kN/m81 . 3 12 . 2 788 . 6 8 1 ) 8 1 M 22 lqg（ 平臺板有效高度 ： 60mm2080h0 c.配筋計算： 089 . 0 60100011.91.0 1081 . 3 bhf M 2 6 2 c1 s 0 932 . 0 089 . 0 2112115 . 01 s ）（ s 2 6 0sy S mm325 500.932210 1081 . 3 hf A 選配 2 S mm335A8150, 3、平臺梁 TL-1 的設計： 選定平臺梁的截面尺寸為：0mm53200mmhb a.荷載計

38、算： 梯段板傳來：16.44 2 3.0 10.96mkN 平臺板傳來：788 . 6 2 . 0 2 6 . 1 788. 6 mkN 平臺梁自重：62 . 1 108 . 0 35 . 0 2 . 0252 . 1mkN 平臺梁粉刷重：mkN0.22020.08-0.350.02171.2 總荷載設計值： mkN068.250.2201.62788 . 6 16.44p b.內力計算： 計算跨度：l0=1.05ln=1.05(3.0-0.24)=2.89m 2 1256mmAs 2 1089mm A 支座:將下部跨間截面 420 鋼筋伸入支座.作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋( )再計算相應

39、的受拉鋼筋 2 1256mmAs s A 016 . 0 565300 9 . 110 . 1 3603556512561037.252 2 6 s 015 . 0 015 . 0 211211 s 516 . 0 b 994 . 0 015 . 0 2115 . 02115 . 0 ss mmhx s 70247 . 8 565015 . 0 0 受壓鋼筋應力不能達到抗壓強度設計值 y f 則取mmx s 702 2 6 0 1338 )35565(360 1037.252 ) ( mm ahf M A sy s 再取=0.按單筋截面計算. s A 027. 0 56520009 .11 1

40、028.213 2 6 2 01 hbf M fc s 384 . 0 )5 . 01 (21 . 0 565300 9 . 11 1037.252 2 6 2 01 bb c s bhf M 78. 021 . 0 2115 . 02115 . 0 ss 2 6 0 1616 56578 . 0 360 1037.252 mm hf M A sy s 兩者中取較小值: 2 1338mmAs 選配 422. 2 1520mmAs 2 1338mm 因為該梁.根據構造要求需配置腰筋.可選用 212mmmmhb600250 B 支座:將下部跨間截面 420 鋼筋伸入支座.作為支座負彎矩作用下的受壓

41、鋼筋( )再計算相應的受拉鋼筋 2 1256mmAs s A 069 . 0 565300 9 . 110 . 1 36035565125610 7 . 153 2 6 s 2 804mmAs 2 772mm B 支座:將梁下部跨間截面 416 鋼筋伸入支座作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋. ()再計算相應的受拉鋼筋 2 804mmAs s A 假定受拉筋為一排 mmhh3653540035 0 )35365(804360) ( 01 ssy hAfM =95.52mkN 001 . 0 365250 9 . 11 1052.951032.95 2 66 2 01 1 bhf MM c s 01

42、1 . 0 001 . 0 211211 s 384 . 0 )5 . 01 ( bb mmmmhx s 7022 . 6365011 . 0 0 取 對受壓鋼筋取矩 2 s x 854 35365360 1032.95 6 0 sy s hf M A 2 mm 再取即按單筋截面計算0 s A 246 . 0 365250 9 . 11 1032.95 2 6 2 01 bhf M c s 837 . 0 246 . 0 2115 . 02115 . 0 ss 518 . 0 304 . 0 258 . 0 211211 bs 910 365848 . 0 360 1032.95 6 0 hf

43、 M A sy s 2 mm 取兩者中的較小值,即取進行配筋860 s A 2 mm 選配: 418 因為 CB MM 故 C 支座配筋與 B 相同 4). 斜截面承載力計算 截面尺寸驗算 446 . 1 250 365 0 b h kN 5 . 271365250 9 . 1125 . 0 25 . 0 kN63.134 0 bhfV c 截面尺寸滿足要求 確定是否按計算配箍筋 kN63.134kN01.76365250 9 . 1107 . 0 07 . 0 0 bhfc 需要按計算要求配箍筋 61 . 0 36521025 . 1 01.7663.134 25 . 1 07 . 0 0

44、0 vhf bhfV s nA y csv n=2 d=8mm 代入 2 3 . 50 mmAsv .mmS165 取mmSmmS350150 max 故箍筋選配為雙肢1508 表表 3636 梁正截面鋼筋計算梁正截面鋼筋計算 梁 AB梁 BC梁 CD 層 號 計 算 項 目 支座左跨間支座右支座左跨間支座右支座左跨間支座右 M252.4217.68153.7102.1997.27102.19158.59213.28256.77 s 0.0340.0290.0210.0920.0880.0920.0210.0290.034 s 0.9830.9850.9890.9520.9540.9520.9

45、890.9850.983 s A 1349108682785877685882710861349 422420418418416418418420422 實 配 鋼 筋 s A 15201256101710178041017101712561520 1 層 1.01%0.84%0.68%1.02%0.80%1.02%0.68%0.84%1.01% M303.23261.14165.49107.04103.87107.04165.49261.14303.23 s 0.0400.0340.0220.0960.0940.0960.0220.0340.040 s 0.9800.9830.9890.94

46、90.9510.9490.9890.9830.980 s A 1598130786490183190186413071598 425422418418418418418422425 實 配 鋼 筋 s A 196415201017101710171017101715201964 2 層 1.31%1.01%0.68%1.02%1.02%1.02%0.68%1.01%1.31% M82.906.0050.8528.4312.1328.4350.856.0082.90 s 0.0110.0010.0070.0260.0110.0260.0070.0010.011 s 0.9950.9990.997

47、0.9870.9950.9870.9970.9990.995 s A 430302632309323026330430 218218218218218218218218218 實 配 鋼 筋 s A 509509509509509509509509509 7 層 0.34%0.34%0.34%0.51%0.51%0.51%0.34%0.34%0.34% 表表 3737 框架梁箍筋計算框架梁箍筋計算 層 號 截面 V (KN) 0 25 . 0 bhfc c (KN) 0 0 25 . 1 07. 0 hf bhfV s A yv csv 0 07 . 0 bhfc 實配鋼筋 左 BA 67.9

48、2420117.66 2508雙肢 左右 CB 34.5127176.01 2508雙肢 5 DC 右67.92420117.66 2508雙肢 左 BA 103.55420117.66 2508雙肢 左右 CB 142.062710.68976.01 1308雙肢 2 DC 右103.5420117.66 2508雙肢 左 BA 93.92420117.66 2508雙肢 左右 CB 134.632710.61276.01 1508雙肢 1 DC 右93.92420117.66 2508雙肢 二、框架柱配筋計算 1. 軸壓比驗算 本框架柱抗震等級為二級.其軸壓比限值為 0.8 以 A 軸柱為

49、例,由表柱彎矩和軸力組合表查得: 頂層柱: kNN87.2368 . 006 . 0 3 . 14500500 1087.236 3 標準層柱: kNN34.12558 . 034 . 0 3 . 14500500 1034.1255 3 底層柱: kNN 0 . 14608 . 039 . 0 3 . 14500500 10 0 . 1460 3 滿足軸壓比限值的要求. 2. 正截面承載力計算 以一層 A 軸柱為例.說明計算方法和過程. 1）第一組最不利計算. mkN04.334 max M1389.481kNN 計算: mmhmm N M e1384603 . 03 . 041.240 1

50、048.1389 1004.334 0 3 6 0 取 mm h ea20 30 ,20max 則mmeee ai 26020240 0 為長柱,需計算56 . 6 500 3300 0 h l 所以150 . 1 2 1129 . 1 1048.1389 500500 3 . 145 . 05 . 0 1 3 1 取 N Afc 06 . 1 116 . 6 460 260 1400 1 1 2 判別大小偏心 mmhei1503 . 0 6 . 27526006 . 1 0 mmhmm bf N x b c 259500518 . 0 194 500 3 . 140 . 1 1048.138

51、9 0 3 1 mmas802 屬于大偏心受壓 計算 ss AA ss AA 40460360 1945 . 05005 . 0 6 . 2751048.1389 5 . 05 . 0 3 0 sy i hf xheN 2 min 2 500500500%2 . 0 1124 mmbh mm 2）第二組最不利內力計算 mkN06.3172 . 122.642MkN35.016N 計算: mmhmm N M e1384603 . 03 . 0527 1035.601 1006.317 0 3 6 0 取 mm h ea20 30 ,20max 則mmeee ai 54720527 0 為長柱,需

52、計算56 . 6 500 3300 0 h l 所以150 . 1 2 1197 . 2 1035.601 500500 3 . 145 . 05 . 0 1 3 1 取 N Afc 03 . 1 116 . 6 460 547 1400 1 1 2 判別大小偏心 mmhei1483 . 056154703 . 1 0 mmhmm bf N x b c 259500518 . 0 84 5003 .140 . 1 1035.601 0 3 1 mmas802 按大偏心受壓計算：則 ss AA 40460360 425005 . 05611035.601 5 . 05 . 0 3 0 sy i

53、hf heN 取=1389mm2 2 min 2 50067.1388mmbhmm s A 3）第三組最不利內力計算 mkN42.132 . 118 . 1 1M1466kNN 計算: mmhmm N M e1384603 . 03 . 02 . 9 101466 1042.13 0 3 6 0 取 mmea20mmeee ai 30 0 為長柱,需計算56 . 6 500 3300 0 h l 所以150 . 1 2 0 . 1 122. 1 101466 500500 3 . 145 . 05 . 0 1 3 1 取 N Afc 48 . 1 116 . 6 460 30 1400 1 1

54、 2 判別大小偏心 mmhmmei1483 . 0 4 . 443048 . 1 0 屬于小偏心 則mmahee si 4 . 25440250 4 . 442/ kN 7 . 1703460500 3 . 140 . 1518 . 0 1466.0kN 01 bhfN cb mkN56.650460500 3 . 140 . 143 . 0 43 . 0 mkN95.372 4 . 2541466 22 01 bhfNe c 故按最小配筋率可滿足 2 min 500500500002 . 0 mmbhAA Ss 4）綜上所述,按第二組最不利內力進行配筋,即=1389 ss AA 2 mm 選

55、配 422mmAs1520, 其余柱配筋見下表： 表表 3838 柱配筋表柱配筋表 A 軸柱B 軸柱 層 號 項 目 max M N min N M max N M max M N min N M max N M M334.04317.0613.42293.74293.7412.30 N1389.48601.351466.00671.91671.911433.69 i e27513856213844138471138421383681387413842913887138 X=25138 X=21138 X=34138 X=24138 X=24138 X=3580 判別小偏心小偏心小偏心小偏心小

56、偏心小偏心 ss AA 500500500500500500 選配鋼筋218+216218+216 7 層 實配面積 2 911mmAs 2 911mmAs 因為 A 軸柱與 D 軸柱,B 軸柱與 C 軸柱結構對稱,荷載大小均相同,所以 A 軸柱與 D 軸柱配 筋相同, B 軸柱與 C 軸配筋相同。 3. 柱斜截面承載力計算 以一層 A 軸柱為例說明計算過程。 （由橫向框架 A 軸柱 D 軸柱剪力組合中查得）kN33 . 5 9 max V 截面尺寸驗算 492 . 0 500 460 0 b h kN25.822460500 3 . 1425 . 0 25 . 0 kN33.95 0 bhf

57、V c 截面尺寸滿足要求 確定是否按計算配箍筋 59 . 3 4602/33002/ 0 hHn 3 . 016 . 0 500500 3 . 14/1035.016/ 3 AfN c 取kN35.601N 則 kN33.95kN49.167 1035.60107 . 0 46050043 . 1 0 . 159 . 3 75 . 1 07 . 0 0 . 1 75 . 1 3 0 V Nbhft 由于選四肢箍,350500mmmmb mmdd7)4/, 6max( 取 2 1 3 . 50,8mmAmmd sV mmdbs400)15,400min( 取，故箍筋選配為四肢mms2002008

58、 （滿足要求）%16 . 0 %67 . 1 200600 3 . 502 min 1 sv sv sv bs nA 表表 3939 框架柱箍筋計算框架柱箍筋計算 實配鋼筋 層 號 柱 V （KN） 0 25 . 0 bhfc KN 0 0 25 . 1 07. 0 vhf bhfV s A y csv 非加密區(qū)加密區(qū) A 柱 41.43822.25V 2008四肢1008四肢 B 柱 32.96822.25V 2008四肢1008四肢 C 柱 32.96822.25V 2008四肢1008四肢 7 層 D 柱 41.43822.25V 2008四肢1008四肢 A 柱 101.46822.2

59、5V 2008四肢1008四肢 B 柱 101.46822.25V 2008四肢1008四肢 C 柱 101.46822.25V 2008四肢1008四肢 2 層 D 柱 101.46822.25V 2008四肢1008四肢 A 柱 95.33822.25V 2008四肢1008四肢 B 柱 95.11822.25V 2008四肢1008四肢 C 柱 95.11822.25V 2008四肢1008四肢 1 層 D 柱 95.33822.25V 2008四肢1008四肢 4. 框架柱節(jié)點核心區(qū)截面抗震驗算 以一層中節(jié)點 B 為例 由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算節(jié)點核心區(qū)的剪力設計值其中節(jié)點梁高mm

60、h565 0 本設計框架為二級抗震等級，計算節(jié)點的剪力設計值柱的計算高度，取節(jié)點上， c H 下柱反彎點間的距離 即：mHc80 . 3 30 . 3 65 . 0 30 . 3 5 . 0 mkN59.25469.001154.26 b M 剪力設計值 kN1022 5003800 35484 1 35465 10419 2 . 11 3 0 0 bc sb sb r b l b bj hH ah ah MM V mbmm b b b c b 250,250 2 取 5 . 1,500,500 icjcj mmhhmmbb取 則：kN2145500500 3 . 145 . 13 . 0 7