鋼筋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理練習(xí)試題參考題答案

1、word文檔整理分享 的關(guān)系為（B ）。 、R越大，卩越小，結(jié)構(gòu)可靠性越差 、Pf越大，3越大，結(jié)構(gòu)越可靠 A ） D 、Z 0 A ）。 B .大跨度結(jié)構(gòu) .輕型鋼結(jié)構(gòu) C ）的特點(diǎn)。 鋼結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計(jì)練習(xí)題 第1章緒論 一、選擇題 1、 在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，失效概率Pf與可靠指標(biāo) 卩 A Pf越大，卩越大，結(jié)構(gòu)可靠性越差B C Pf越大，卩越小，結(jié)構(gòu)越可靠D 2、若結(jié)構(gòu)是失效的，則結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)應(yīng)滿足（ A Z 0 B、Z 0 C 、Z 0 3、鋼結(jié)構(gòu)具有塑性韌性好的特點(diǎn)，則主要用于（ A.直接承受動(dòng)力荷載作用的結(jié)構(gòu) C.高聳結(jié)構(gòu)和高層建筑D 4、在重型工業(yè)廠房中，采用鋼結(jié)構(gòu)是因?yàn)樗哂校?A.

2、勻質(zhì)等向體、塑性和韌性好 C.輕質(zhì)高強(qiáng)、塑性和韌性好 B勻質(zhì)等向體、輕質(zhì)高強(qiáng) D 可焊性、耐熱性好 5、當(dāng)結(jié)構(gòu)所受荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為：永久荷載 qGk，且只有一個(gè)可變荷載qQk，則荷載的設(shè) 計(jì)值為（d ）o A qGk + qQkB 1.2 ( qGk + qQk) C. 1.4 （ qGk + qQk ）D . 1.2 qGk + 1.4 qQk 6、鋼結(jié)構(gòu)一般不會(huì)因偶然超載或局部荷載而突然斷裂破壞，這是由于鋼材具有（A ）o A.良好的塑性B.良好的韌性 C.均勻的內(nèi)部組織D.良好的彈性 7、鋼結(jié)構(gòu)的主要缺點(diǎn)是（ C ）o A、結(jié)構(gòu)的重量大 B、造價(jià)高C 、易腐蝕、不耐火 D 、施工困難多 參

3、考資料 8、大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因是鋼結(jié)構(gòu)（B ） A.密封性好B.自重輕C.制造工廠化D. 便于拆裝 二、填空題 1結(jié)構(gòu)的可靠度是指結(jié)構(gòu)在 _規(guī)定的時(shí)間 內(nèi)，在 規(guī)定的條件 下，完 成預(yù)定功能的概率。 2、 承載能力極限狀態(tài)是對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到了_最大承載力而發(fā)生破壞、 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到了不適于繼續(xù)承受荷載的_最大塑性變形的情況 。 3、 建筑機(jī)械采用鋼結(jié)構(gòu)是因?yàn)殇摻Y(jié)構(gòu)具有以下特點(diǎn)：1）強(qiáng)度高、自重輕 、2）塑性、韌性好 ，3）材質(zhì)均勻、工作可靠 性高。 4、 正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)內(nèi)容包括 控制鋼結(jié)構(gòu)變形、控制鋼結(jié)構(gòu)撓曲 5、根據(jù)功能要求，結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)可分為下列兩類：承載力極限

4、狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 、 6、 某構(gòu)件當(dāng)其可靠指標(biāo)卩減小時(shí)，相應(yīng)失效概率將隨之 增大。 三、簡答題 1、鋼結(jié)構(gòu)與其它材料的結(jié)構(gòu)相比，具有哪些特點(diǎn)？ 2、鋼結(jié)構(gòu)采用什么設(shè)計(jì)方法？其原則是什么？ 3、兩種極限狀態(tài)指的是什么？其內(nèi)容有哪些？ 4、可靠性設(shè)計(jì)理論和分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)公式中，各符號(hào)的意義？ 第2章鋼結(jié)構(gòu)材料 一、選擇題 1、 鋼材在低溫下，強(qiáng)度（A ），塑性（B ）,沖擊韌性（B ）。 （A）提高 （B） 下降（C）不變（D） 可能提高也可能下降 2、鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型是（A ）。 (A)(B(C)(O) 3、 在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（B ）的典型特征。 （A

5、）脆性破壞 （B）塑性破壞（C） 強(qiáng)度破壞 （D）失穩(wěn)破壞 4、建筑鋼材的伸長率與（ D ）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。 （A）到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí)（B）到達(dá)極限應(yīng)力時(shí) （C）試件塑性變形后（D）試件斷裂后 5、 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)（C ）確定的。 （A） 比例極限 （B）彈性極限（C）屈服點(diǎn) （D）極限強(qiáng)度 6、 結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用（D ）表示。 （A）流幅（B）沖擊韌性（C） 可焊性 （D）伸長率 7、鋼材牌號(hào) Q235, Q345, Q390是根據(jù)材料（ A ）命名的。 （A）屈服點(diǎn) （B） 設(shè)計(jì)強(qiáng)度 （C） 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 （D） 含碳量 8、鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化（

6、應(yīng)變強(qiáng)化）之后（ A ）o （A）強(qiáng)度提高 （B） 塑性提高 （C）冷彎性能提高（D） 可焊性提高 9型鋼中的H鋼和工字鋼相比，（B ）o （A）兩者所用的鋼材不同 （B）前者的翼緣相對(duì)較寬 （C）前者的強(qiáng)度相對(duì)較高 （D）兩者的翼緣都有較大的斜度 （A）脫氧 （B） 爐種（C）屈服強(qiáng)度 （D） 澆注質(zhì)量 -3 - 10、鋼材是理想的（C ）o （A）彈性體 （B） 塑性體 （C） 彈塑性體 （D）非彈性體 11、3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高 5%，是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼（ A ）好。 12、同類鋼種的鋼板，厚度越大，（A ） o （A）強(qiáng)度越低 （B） 塑性越好 （C） 韌性越好 （D）內(nèi)部構(gòu)造

7、缺陷越少 13、 鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度f v與f有關(guān)，一般而言，fv =（ A ）。 （A） f / ,3（B）,3f （C） f /3、（D）3 f 14、 對(duì)鋼材的分組是根據(jù)鋼材的（ D）確定的。 （A）鋼種 （B） 鋼號(hào)（C）橫截面積的大?。―）厚度與直徑 15、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（ D ）等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。 （A）最大主拉應(yīng)力! （B）最大剪應(yīng)力! （C）最大主壓應(yīng)力3 （D）折算應(yīng)力 eq 16、k是鋼材的（A ）指標(biāo)。 （A）韌性性能 （B） 強(qiáng)度性能 （C） 塑性性能 （D） 冷加工性能 17、 大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)構(gòu)，其主要原因是（D ）。 （A）

8、鋼結(jié)構(gòu)具有良好的裝配性（B）鋼材的韌性好 （C）鋼材接近各向均質(zhì)體，力學(xué)計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果最符合 （D）鋼材的重量與強(qiáng)度之比小于混凝土等其他材料 18、 進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按（A ）。 （A）標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算（B）設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 （C）考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 （D）考慮動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 19、沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是（D ）。 （A）冶煉溫度不同（B）冶煉時(shí)間不同（C）沸騰鋼不加脫氧劑 （D）兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧劑 20、符號(hào) L 12580 10 表示（ B ）。 （A）等肢角鋼（B）不等肢角鋼（C） 鋼板（D）槽鋼 21、假定鋼材為理

9、想的彈塑性體，是指屈服點(diǎn)以前材料為（D ）。 22、在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的（ （A）最大應(yīng)力 （B） 設(shè)計(jì)應(yīng)力 （C）疲勞應(yīng)力（D） 穩(wěn)定臨界應(yīng)力 23、當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性（B ）。 （A）升高 (B) 下降 （C） 不變 （D） 升咼不多 24、在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比 = -1時(shí)，稱為（A ）;當(dāng)應(yīng)力比p m ax = 0 時(shí)，稱為（B ）。 max （A）完全對(duì)稱循環(huán)（B）脈沖循環(huán)（C）不完全對(duì)稱循環(huán)（D）不對(duì)稱循環(huán) 25、鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是（ C ）時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)。 （A）承受剪切（B）承受彎曲 (C

10、) 單向拉伸（D）雙向和三向受力 26、鋼材的冷作硬化，使（A ) （A）強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降 (B) 強(qiáng)度、塑性和韌性均提高 （C）強(qiáng)度、塑性和韌性均降低 (D) 塑性降低，強(qiáng)度和韌性提高 27、承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能內(nèi)容應(yīng)是（ C ）。 （A）抗拉強(qiáng)度、伸長率（B）抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎性能 （C）抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 （D）屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎性能 28、 對(duì)于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是（C ）。 （A）可選擇Q235鋼（B）可選擇Q345鋼 （C）鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證（D）鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保證 29、鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能為（ A

11、）。 （A）抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 （B）抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎 （C）抗拉強(qiáng)度、伸長率、冷彎（D）屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎 30、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度為（D ）。 （A）強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fk （B）鋼材屈服點(diǎn)fy -7 - (C)強(qiáng)度極限值fu(D)鋼材的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項(xiàng)系數(shù)fkR 31、隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是( A )。 (A) 鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均下降 (B) 鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均有所提高 (C) 鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度提高，而抗剪強(qiáng)度下降 (D) 視鋼號(hào)而定 32、 有四種厚度不等的 Q345鋼板，其中( A )厚的鋼板設(shè)計(jì)強(qiáng)度最

12、高。 (A) 12mm(B)18mm(C)25mm(D)30mm 33、 下列論述中不正確的是(B )項(xiàng)。 (A)強(qiáng)度和塑性都是鋼材的重要指標(biāo)(B)鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)比塑性指標(biāo)更重要 (C)工程上塑性指標(biāo)主要用伸長率表示(D)同種鋼號(hào)中，薄板強(qiáng)度高于厚板強(qiáng)度 34、 鋼材內(nèi)部除含有Fe, C外，還含有害元素(A )。 (A) N，O, S, P (B)N ，0, Si (C)Mn，O, P (D)Mn ，Ti 35、在普通碳素鋼中，隨著含碳量的增加，鋼材的屈服點(diǎn)和極限強(qiáng)度(B ),塑性 ( C )，韌性(C ),可焊性(C ),疲勞強(qiáng)度(C )o (A)不變 (B) 提高(C)下降(D) 可能提高

13、也有可能下降 36、 在低溫工作(-20 o C)的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需(C ) 指標(biāo)。 (A)低溫屈服強(qiáng)度(B)低溫抗拉強(qiáng)度 (C)低溫沖擊韌性 (D)疲勞強(qiáng)度 - 11 - 37、影響鋼材基本性能的因素是( C )o (A)化學(xué)成分和應(yīng)力大小 (B)冶金缺陷和截面形式 (C)應(yīng)力集中和加荷速度(D) 38、最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是( 加工精度和硬化 B )o (A)單向壓應(yīng)力狀態(tài)(B) 三向拉應(yīng)力狀態(tài) (C)二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài)(D)單向拉應(yīng)力狀態(tài) 39、在多軸應(yīng)力下，鋼材強(qiáng)度的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)為( C ）。 (A)主應(yīng)力達(dá)到fy ,(B)最大剪應(yīng)力達(dá)到fv ,

14、(C)折算應(yīng)力達(dá)到fy(D)最大拉應(yīng)力或最大壓應(yīng)力達(dá)到fy 40、鋼中硫和氧的含量超過限量時(shí)，會(huì)使鋼材(B )。 (A) 變軟 (B) 熱脆 (C) 冷脆 (D) 變硬 二、填空題 1鋼材代號(hào) Q235的含義為屈服點(diǎn)為235N/mm2的鎮(zhèn)靜碳素結(jié)構(gòu)鋼 。 2、 鋼材的硬化，提高了鋼材的 強(qiáng)度，降低了鋼材的 塑性、韌性 。 3、伸長率 10和伸長率 5 ,分別為標(biāo)距長I =10d。和I =5d。 的試件拉斷后的 伸長率與原標(biāo)距比值的百分率 。 4、 當(dāng)用公式 1.5(C) 70o(D) v 70o 5、 角鋼和鋼板間用側(cè)焊搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等 同時(shí)，( C )

15、。 (A) 角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等 (B) 角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫 (C) 角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫 (D) 由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用 6、 在動(dòng)荷載作用下，側(cè)焊縫的計(jì)算長度不宜大于(B ) (A) 60 hf (B)40hf(C)80hf(D)120 hf 7、直角角焊縫的有效厚度he( A )。 (A)0.7 hf (B)4mm (C)1.2 hf (D)1.5 hf 8、等肢角鋼與鋼板相連接時(shí)，肢背焊縫的內(nèi)力分配系數(shù)為( (A)0.7(B)0.75(C)0.65 (D)0.35 9、對(duì)于直接承受動(dòng)力荷

16、載的結(jié)構(gòu), 計(jì)算正面直角焊縫時(shí)( (A)要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高 (B)要考慮焊縫剛度影響 (C)與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同 (D)取 f = 1.22 10、直角角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算公式 fT中，he是角焊縫的( hcl w B) (A)厚度 (B)有效厚度 (C) 名義厚度 (D)焊腳尺寸 11、焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與( A )關(guān)系不大。 (A)鋼材的種類(B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù) (B)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)(D)殘余應(yīng)力大小 12、焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與 B )有關(guān)。 (A) 應(yīng)力比 min . max ( min 最小應(yīng)力，max 最大應(yīng)力), - 17 - (B)應(yīng)力幅max min (C

17、)max (D)min 13、承受靜力荷載的構(gòu)件，當(dāng)所用鋼材具有良好的塑性時(shí)，焊接殘余應(yīng)力并不影響構(gòu)件 的(A ) (A)靜力強(qiáng)度 (B) 剛度 (C)穩(wěn)定承載力(D)疲勞強(qiáng)度 14、 下圖所示為單角鋼(L80 5)接長連接，采用側(cè)面角焊縫(Q235鋼和E43型焊條, fT160N/mm2)，焊腳尺寸hf =5mm求連接承載力設(shè)計(jì)值(靜載)=(D ) (A) n OFhflwfl 2X 0.7 X 5X(360-10 )X 160 (B) 2 X 0.7 X 5X( 360)X 160 (C) 2 X 0.7 X 5X( 60X5 -10 ) X 160 (D)2 X 0.7 X 5X( 60

18、X 5)X 160 =( (A)6(B)8(C)10(D)12 可釣圖 16、圖中的兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選(A ) mm (A) 7(B)8(C)9(D)6 17、鋼結(jié)構(gòu)在搭接連接中，搭接的長度不得小于焊件較小厚度的(B )。 (A)4倍，并不得小于 20mm (B)5 倍, 并不得小于 25mm (C)6倍，并不得小于 30mm (D)7 倍, 并不得小于 35mm 18、圖中的焊腳尺寸 hf是根據(jù), (C) 選定的。 (A)hfmin 1.5.10 4.7mm， h f max 1.2 10 12mm 和 hfmax 6mm (B)hfmin=1563.7mm， hfmax=

19、1.2 10 12mm和 hfmax 6mm 2)mm (C) hfmin 1510 4.7mm，hf max 1.2 6 7.2mm和 hf max 6-( 1 (D) hfmin 1.5 104.7mm， hf max 1.2 10 12mm和 hf max 6mm 19、在滿足強(qiáng)度的條件下，圖示號(hào)和號(hào)焊縫合理的hf;應(yīng)分別是( D )。 (A) 4mm ， 4mm (B)6mm ， 8mm (C)8mm ， 8mm (D)6mm ， 6mm 習(xí)強(qiáng)G】獨(dú)圖 20、單個(gè)螺栓的承壓承載力中，N： d t fcb，其中刀t為(D )。 (A) a+c+e (B) b+d (C)max a+c+e

20、, b+d (D)mina+c+e, b+d 迓一-yi7 JZ3/2T 21、每個(gè)受剪拉作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的（C ）。 (A) 1.0 倍 (B)0.5 倍 (C)0.8 倍 (D)0.7 倍 22、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的主要區(qū)別是（C ）。 （A）摩擦面處理不同 （B）材料不同（C） 預(yù)拉力不同 （D） 設(shè)計(jì)計(jì)算不同 23、承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于（ D ）。 （A）直接承受動(dòng)力荷載（B）承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接 （C）冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接（D）承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連接 24、一個(gè)普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是（D

21、）。 （A）螺桿的抗剪承載力（B）被連接構(gòu)件（板）的承壓承載力 （C）前兩者中的較大值（D）A 、B中的較小值 25、摩擦型高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉的連接計(jì)算時(shí), （A）與摩擦面處理方法有關(guān)（B） （C）與螺栓直徑有關(guān)（D） 26、圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為 (A)l (B)2 (C)3 (D) （C ） 與摩擦面的數(shù)量有關(guān) 與螺栓性能等級(jí)無關(guān) Q235鋼，則該連接中螺栓的受剪面有（C）。 不能確定 27、圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，連接板厚度如圖示，則該連接中承 壓板厚度為（ B ）mm (A) 10(B)20(C)30(D)40 I 螺栓剪斷；n.孔 (A) I

22、,n,m (B) I ,n,w (C) IHG ,n, V (D) n,m,w 28、普通螺栓和承壓型高強(qiáng)螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是: 壁承壓破壞；川，板件端部剪壞；W.板件拉斷；V.螺栓彎曲變形。其中（ B ）種 形式是通過計(jì)算來保證的。 29、摩擦型高強(qiáng)度螺栓受拉時(shí)，螺栓的抗剪承載力（ （A） 提高（B） 降低 （C） 按普通螺栓計(jì)算 （D）按承壓型高強(qiáng)度螺栓計(jì)算 30、高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力（ B ）。 （A）與作用拉力大小有關(guān)（B）與預(yù)拉力大小有關(guān) （C）與連接件表面處理情況有關(guān)（D）與A, B和C都無關(guān) 31、一寬度為b,厚度為t的鋼板上有 直徑為 d0的孔，則鋼板的凈截面面積

23、為 （C ） (A)Anb t0 t(B) An b t 且 t 2 4 (C)Anb t d0 t(D) Anb td。t 32、剪力螺栓在破壞時(shí)，若栓桿細(xì)而連接板較厚時(shí)易發(fā)生（A ）破壞；若栓桿粗而連 接板較薄時(shí)，易發(fā)生（B ）破壞。 (A) 栓桿受彎破壞 (B) 構(gòu)件擠壓破壞 (C) 構(gòu)件受拉破壞 (D) 構(gòu)件沖剪破壞 33、在直接受動(dòng)力荷載作用的情況下，下列情況中采用(A )連接方式最為適合， (A) 角焊縫 (B) 普通螺栓 (C) 對(duì)接焊縫 (D) 高強(qiáng)螺栓 34、采用螺栓連接時(shí)，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因?yàn)?A )。 (A) 栓桿較細(xì) (B) 鋼板較薄 (C) 截面削弱過多 (D)

24、邊距或栓間距太小 35、采用螺栓連接時(shí)，構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞，是因?yàn)?D )。 (A) 栓桿較細(xì) (B) 鋼板較薄 (C) 截面削弱過多 (D) 邊距或栓間距太小 36、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接受剪破壞時(shí)，作用剪力超過了(B )。 (A) 螺栓的抗拉強(qiáng)度 (B) 連接板件間的摩擦力 (C) 連接板件間的毛截面強(qiáng)度 (D) 連接板件的孔壁的承壓強(qiáng)度 37、在抗拉連接中采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓或承壓型高強(qiáng)度螺栓，承載力設(shè)計(jì)值(C )。 (A) 是后者大于前者 (B) 是前者大于后者 (C) 相等 (D) 不一定相等 38、承壓型高強(qiáng)度螺栓抗剪連接，其變形(D )。 (A) 比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接小 (B) 比

25、普通螺栓連接大 (C) 與普通螺栓連接相同 (D) 比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接大 39 、一般按構(gòu)造和施工要求，鋼板上螺栓的最小允許中心間距為(A )，最小允許端 距為 ( B )。 (A) 3 d (B)2 d (C)1.2 、 (D)1.5 40、在抗剪連接中以及同時(shí)承受剪力和桿軸方向拉力的連接中，承壓型高強(qiáng)度螺栓的受 剪承載力設(shè)計(jì)值不得大于按摩擦型連接計(jì)算的( C )倍。 (A) 1.0 (B)1.2 、 (C)1.3 、 (D)1.5 二、填空題 搭接 1、焊接的連接形式按構(gòu)件的相對(duì)位置可分為 平接 和_T 型連接、角部連接 _三種類型。 2、焊接的連接形式按構(gòu)造可分為 _對(duì)接焊縫 _和_

26、角焊縫 _兩種類型。 3、焊縫按施焊位置分 _平焊 、_橫焊_、立焊 _和_仰焊_，其中_仰焊 的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不易保證，應(yīng)盡量避免。 4、 當(dāng)兩種不同強(qiáng)度的鋼材采用焊接連接時(shí)，宜用與強(qiáng)度_低_的鋼材相適應(yīng)的焊條。 5、承受彎矩和剪力共同作用的對(duì)接焊縫，除了分別計(jì)算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，在同時(shí)受有 較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處，還應(yīng)按下式計(jì)算折算應(yīng)力強(qiáng)度 1.1ftw 6、當(dāng)承受軸心力的板件用斜的對(duì)接焊縫對(duì)接，焊縫軸線方向與作用力方向間的夾角符 合 tan1.5_時(shí)，其強(qiáng)度可不計(jì)算。 7、 當(dāng)對(duì)接焊縫無法采用引弧板施焊時(shí)，每條焊縫的長度計(jì)算時(shí)應(yīng)減去_2t_。 8、 當(dāng)焊件的寬度不同或厚度相差4mm

27、以上時(shí)，在對(duì)接焊縫的拼接處，應(yīng)分別在焊件的寬 度方向或厚度方向做成坡度不大于1:2.5 的斜角。 9、在承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的對(duì)接焊縫。 10、 工字形或T形牛腿的對(duì)接焊縫連接中，一般假定剪力由腹板的焊縫承受，剪應(yīng) 力均布。 11、 凡通過一、二級(jí)檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的對(duì)接焊縫，其抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度與母材的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度相 同。 12、 選用焊條型號(hào)應(yīng)滿足焊縫金屬與主體金屬等強(qiáng)度的要求。Q235鋼應(yīng)選用_E43型 焊條，15MnV鋼應(yīng)選用_E55型焊條。 13、 當(dāng)對(duì)接焊縫的焊件厚度很小（ 10mm時(shí)，可采用直邊緣_坡口形式。 14、直角角焊縫可分為垂直于構(gòu)件受力方向的和平行于

28、構(gòu)件受力方向的 。前者較后者的強(qiáng)度高、塑性低。 15、 在靜力或間接動(dòng)力荷載作用下，正面角焊縫（端縫）的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù) f = 1.22 _ ;但對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取f _1.0。 16、 角焊縫的焊腳尺寸 hf（mm）不得小于_1.5 yjt _, t為較厚焊件厚度（mm）。但對(duì)自動(dòng) 焊，最小焊腳尺寸可減小 1mm ;對(duì)T形連接的單面角焊縫，應(yīng)增加_1mn_o 17、 角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的_1.2 _倍（鋼管結(jié)構(gòu)除外），但板件（厚 - 21 - 度為t）邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應(yīng)符合下列要求：當(dāng)t 6mm 時(shí)，hfmax =t- （1 2） mm。 18、

29、 側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計(jì)算長度不得小于_8hf _和_40mm。 19、 側(cè)面角焊縫的計(jì)算長度不宜大于_60hf _（承受靜力或間接動(dòng)力荷載時(shí) ）或 40 h f （ 承受動(dòng)力荷載時(shí) ） 。 20、 在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的_5_倍，并不得小于 _25mm_。 21 、當(dāng)板件的端部僅有兩側(cè)面角焊縫連接時(shí)，每條側(cè)面焊縫長度不宜小于兩側(cè)面角焊縫 之間的距離；同時(shí)兩側(cè)面角焊縫之間的距離不宜大于_16t （當(dāng)t12mm）或 _200mn_（當(dāng)t 12mm）, t為較薄焊件的厚度。 22、 普通螺栓按制造精度分 _精致螺栓 _和_粗制螺栓 _兩類；按受力分析分 _剪力螺 栓_和

30、_摩擦螺栓 _兩類。 23、 普通螺栓是通過 _栓桿抗剪和板件孔壁承壓_來傳力的；摩擦型高強(qiáng)螺栓是通過 擰緊螺栓而產(chǎn)生的連接件的摩擦力 來傳力的。 24、 高強(qiáng)螺栓根據(jù)螺栓受力性能分為摩擦型和承壓型 兩種。 25、 在高強(qiáng)螺栓性能等級(jí)中：8.8 級(jí)高強(qiáng)度螺栓的含義是 表示螺栓成品的抗拉強(qiáng) 度不低于 800N/mm, 0.8 表示屈強(qiáng)比 ； 10.9 級(jí)高強(qiáng)度螺栓的含義是 _表示螺栓 成品的抗拉強(qiáng)度不低于1000N/mm, 0.9 表示屈強(qiáng)比 _； 26、 普通螺栓連接受剪時(shí)，限制端距2 d,是為了避免 連接板端部沖剪 破壞。 27、 單個(gè)螺栓承受剪力時(shí),螺栓承載力應(yīng)取 抗剪承載力 和 承壓承載

31、 力的較小值。 28、在摩擦型高強(qiáng)螺栓連接計(jì)算連接板的凈截面強(qiáng)度時(shí), 孔前傳力系數(shù)可取 29、 單個(gè)普通螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值：N： d t fcb式中刀t 表示在同一受 力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度 。 30、 剪力螺栓的破壞形式有 栓桿剪斷 、 螺栓承壓破壞 _ 、 _ 板件被栓桿沖箭破壞 _ 、 _板件因螺栓孔削弱被拉斷 _。 31、 采用剪力螺栓連接時(shí)，為避免連接板沖剪破壞，構(gòu)造上采取_控制螺栓間距和邊距 _措施，為避免栓桿受彎破壞， 構(gòu)造上采取_控制栓桿長度ldo （do為栓桿直徑）措施。 32、 摩擦型高強(qiáng)螺栓是靠摩擦力傳遞外力的，當(dāng)螺栓的預(yù)拉力為P,構(gòu)件的外力為T 時(shí)，螺栓受力為

32、_P+o.9T_。 33、 螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是： ；規(guī)定螺栓最大 容許距離的理由是： 。 34、承壓型高強(qiáng)螺栓僅用于承受 _靜力 _荷載和 _間接承受動(dòng)力 _荷載結(jié)構(gòu)中的連接。 35、 普通螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群繞_底排螺栓 _ 旋轉(zhuǎn)。高強(qiáng)螺栓群承受彎矩作 用時(shí)，螺栓群繞 _螺栓群中心 _ 旋轉(zhuǎn)。 三、簡答題 1、鋼結(jié)構(gòu)有哪幾種連接方法？它們各在哪些范圍應(yīng)用較合適？ 2、焊接方法、焊縫型式有哪些？焊條的級(jí)別及選用。 3、角焊縫的尺寸有哪些要求？角焊縫在各種應(yīng)力作用下如何計(jì)算？ 4、焊縫質(zhì)量級(jí)別如何劃分和應(yīng)用？ 5、對(duì)接焊縫如何計(jì)算？在什么情況下對(duì)接焊縫可不必計(jì)算？

33、6、說明常用焊縫符號(hào)表示的意義？ 7、焊接殘余應(yīng)力和殘余變形對(duì)結(jié)構(gòu)工作有什么影響？ 8、普通螺栓和高強(qiáng)度螺栓的級(jí)別如何表示？ 9、普通螺栓連接有哪幾種破壞形式？螺栓群在各種力單獨(dú)或共同作用時(shí)如何計(jì)算？螺栓 的排列有哪些型式和規(guī)定？ 10、高強(qiáng)度螺栓連接有哪些類型？高強(qiáng)度螺栓連接在各種力作用下如何計(jì)算？ - 23 - 四、計(jì)算題 3.80 ）。鋼材為 Q235B焊條為E43型，手 1試設(shè)計(jì)雙角鋼與節(jié)點(diǎn)板的角焊縫連接（圖 工焊，軸心力 N=1000KN（設(shè)計(jì)值），分別采用三面圍焊和兩面?zhèn)群高M(jìn)行設(shè)計(jì)。 3. 80 習(xí)越亂I圖 解：（1）三面圍焊 160N / mm2 確定焊腳尺寸: h12t1 2

34、f ,maxmin 10 12mm， hf,min1.5, tmin 1.5,125.2mm， hf 8mm 內(nèi)力分配: N3 0.7hf b f 1.22 2 0.7 8 125 160 273280N 273.28KN N2 2N N1 1N N 2 2 1000 273.28 焊縫長度計(jì)算： lw1 N1 1000 2 273.28 196.69KN 530.03 0.7hf ffw 0.7 8 160 則實(shí)際焊縫長度為 lw1 l w2 N2 0.7hf 530.03KN 296mm， 296 8304mm60hf 196.69 f 2 0.7 8 160110mm， 則實(shí)際焊縫長度為

35、lw2 110 8 118mm 60 hf 60 8480mm， 取 310mm 60 8480mm， 取 120mm （2）兩面?zhèn)群?-25 - 確定焊腳尺寸：同上，取 hf1 8mm,hf2 6mm 內(nèi)力分配：n2 2N 1000 333KN ， Ni iN - 1000 667KN 3 - 43 - 焊縫長度計(jì)算: lw1 Ni 667 0.7hf ffw 372mm， 2 0.7 8 160 則實(shí)際焊縫長度為 1 w1 372 8 2 388mm60hf 60 8480mm ,取 390mm lw2 N2 0.7hf 333 2 0.7 6 160 248mm , 則實(shí)際焊縫長度為 取

36、 260mm 1w1 2486 2260mm60hf 60 8480mm 2、試求圖3.81所示連接的最大設(shè)計(jì)荷載。鋼材為 Q235B焊條為E43型，手工焊，角 焊縫焊腳尺寸hf 8mm， e 30cm。 焊腳尺寸：hf 8mm 焊縫截面的形心: X0 205 5.6 205 2 511.2 5.6 2 205 5.6 45.6mm 5 6 則e 205 飛 456 1622mm (1) 內(nèi)力分析：V=F,T F (e e2) F (300 162.2) 462.2F (2) 焊縫截面參數(shù)計(jì)算： lx 丄 5.6 511.23 2 205 5.6 (250 2.8)2 2.09 108mm4

37、12 205 Iy 5.6 511.2 45.62 2 205 5.6 (162.2)2 1.41 107mm4 Ip Ix Iy 2.231 108mm4 helw 511.2 5.6 2 205 5.6 5158.72mm2 (3)應(yīng)力計(jì)算 T引起的應(yīng)力: Tx v引起的應(yīng)力: (4) T ry 462.2F 255.6 2.231 108 T rx T P Ty Vy t.(5.295 10 4F)2 ( 5.295 10 4 F 462.2F 166.2 2.231 108 3.360 104F F 1.938 10 4F 5158.72 3.360 1.938 1.22 )10 4f

38、2 160 28.0廠18.86 10 4F 160 4 6.85 10 F 160 F 233577N233.58KN 圖亂81習(xí)題M2圖 3、試設(shè)計(jì)如圖3.82所示牛腿與柱的連接角焊縫、。鋼材為Q235B焊條為E43 型，手工焊。 T (1) 內(nèi)力分析：V=F=98KN M F e 98 0.12 11.76KN m (2) 焊縫截面參數(shù)計(jì)算：取hf 10mm 焊縫截面的形心: 150 7 3.5 2 69 7 (7 12 3.5) 193 2 似 7 G 7 12 7) 150 7 2 69 7 2 193 7 75.5mm y27 127 193 75.5143.5mm IX 150

39、7 (75.5 3.5)2 2 69 7 (75.5 7 12 3.5f -7 193 193 7 12 143.5 193 2 74 2.25 107mmi （3 ）應(yīng)力計(jì)算 M y2 11.76 106 143.5 M引起的應(yīng)力： f max 7 74.96N / mm I x 2.25 10 V 98 103 2 V引起的應(yīng)力： f 36.27N / mm helw 2 7 193 (4).嚴(yán)6)2 2 36.27 2 71.35N /mm w2 f f 160 N / mm V 1.22 ，試 4、習(xí)題3.3的連接中，如將焊縫及焊縫改為對(duì)接焊縫（按三級(jí)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)） 求該連接的最大荷載

40、。 (1)內(nèi)力分析：V=F,M F e F 0.12 0.12F(KN/m) （2）焊縫截面參數(shù)計(jì)算: yi 66.6mm 150 12 6 200 12 112 150 12 200 12 y221266.6145.4mm 122003 12 150 12 (66.6 6)2 200 12 (145.4 100)2 1.956 107mm4 (3)應(yīng)力計(jì)算 M引起的應(yīng)力： M y20.12F 106 145.42、 max-70.892F(N/mm) lx1.956 107 V引起的應(yīng)力： VF 1032 0.417F(N/mm2) A 200 12 (4)eq1 .max 321.1ftw

41、 (0.892F)2 3 (0.417F)21.148F1.1ftw 1.1 185 203.5(N/mm2) F 177.3KN 3.83)，拼接處作用有彎矩 5、焊接工字形梁在腹板上設(shè)一道拼接的對(duì)接焊縫(圖 M 1122kN.m，剪力V=374KN鋼材為Q235B鋼，焊條用E43型，半自動(dòng)焊，三級(jí)檢 驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，試驗(yàn)算該焊縫的強(qiáng)度。 3.63 fl 3.5 (1)內(nèi)力分析：V=374KN M 1122kN.m (2)焊縫截面參數(shù)計(jì)算: 1i 8 10003 2 280 14 5072 268 109mm4 Sw 280 14 507 500 8 2502987440mm4 Sw1280 14

42、507 1987440 mm4 (3)應(yīng)力計(jì)算 max VSw 1 xtw 374 103 2987440 9 2.68 109 8 52.1N / mm2 fvw 125N/mm2 腹板和翼緣交接處: 1 乩 1122 106 9500 209.3N/mm2 2.68 109 lx VSwi 1 Ixtw 374 103 1987440 2.68 109 8 34.7N/mm2 折算應(yīng)力: 209.32 3 34.72 217.8N/mm2 1.1ftw 1.1 185 204N / mm2 不滿足 F=100KN（設(shè)計(jì)值），e 30cm。 6、 試設(shè)計(jì)圖 3.81的粗制螺栓連接, （1）內(nèi)

43、力分析：V=100KN 100 205 300402.5mm， 2 0.4025 40.25KN m N b -d2 f b 222 4A ACco OIZM Nv Tv 114053.2KN ， 4 4 b Nt dt min fc： 20 8 305 67.1KN b Nmin min N： ，疋 53.2KN M22) T （2）參數(shù)計(jì)算： 單個(gè)螺栓抗剪承載力（ 2 2 2 為 y 164000mm (3)內(nèi)力計(jì)算 T引起的應(yīng)力：N1Tx T Vi 2 2 為Yi 40.25 106 160 164000 39.26KN N1Ty T x1 Yi 40.25 106 60 164000

44、14.73KN V引起的應(yīng)力：N1vy V 100 10KN n 10 (4) N1Nx (N1Ty N1Vy)2：39.262 (14.73 10)2 46.4KN Nbi min 53.2KN 7、試設(shè)計(jì)如圖3.84所示：構(gòu)件鋼材為 Q235B螺栓為粗制螺栓。 角鋼與連接板的螺栓連接； 豎向連接板與柱的翼緣板的螺栓連接。d1 d2 170mm。 豎向連接板與柱的翼緣板的螺栓連接。d1 150mm， d2 190mm。 圖3. 84 習(xí)ffi 3. 7圖 角鋼與連接板的螺栓連接； 單個(gè)螺栓抗剪承載力(M20) b v 疋140 87.9KN Ntb d tmin fcb 20 14 305

45、85.4KN Nmin min nH85.4KN 螺栓個(gè)數(shù)n Nb 8544-1個(gè)取5個(gè)螺栓，按規(guī)范規(guī)定間距排列（圖省略） 豎向連接板與柱的翼緣板的螺栓連接。d1 d2 170mm。 內(nèi)力分析 N Nx 350 2 2 247.5KN 2 2 N Nx N 一 350247.5KN， 2 2 M Nx e 247.5 0.0204.95KN m 1 V Ny 350上 247.5KN，由支托承擔(dān)。 N1 N M y 2 nYi 247.5 103 8 4.95 106 120 4 (1202 402) 40.22KN Ntb 41.65KN V Ny 247.5KN，由支托承擔(dān)。 單個(gè)螺栓抗拉

46、承載力（M20, Ae 2.45cm2） Ntb Ae ftb 245 17041.65KN N 247 5 螺栓個(gè)數(shù)n N?喬5.9個(gè)，取6個(gè)螺栓，排2排，按規(guī)范規(guī)定間距排列（圖省 略）。 豎向連接板與柱的翼緣板的螺栓連接。 d1150mm， d2190mm。 8、按摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓設(shè)計(jì)習(xí)題3.7中所要求的連接（取消承托板），且分別考慮: d1 d2 170mm : d1 150mm， d2 190 mm。螺栓強(qiáng)度級(jí)別及接觸面處理方式 Q235鋼，噴砂處理，M2Q 8.8 級(jí)，P=125KN N1 N M y1 n m yi 247.5 103 10 4.95 106 160 4 (16

47、02 802) 30.94KN Ntb 100KN 卩=0.45 , Ntb 0.8P0.8 125 100KN d1 d2170mm N 247.5KN , V 247.5KN 一個(gè)螺栓承擔(dān)的拉力 Nt1 Nti N 2475 24.75KN Ntb 100KN n 10 Nti 247.5KN 247.KN 0.9if (nP 1.25 Nti) 0.9 1 0.45(10 125 1.25 247.5) 381.0KN d1150mm, d2190mm N 247.5KN , V 247.5KN , M Nx e 247.5 0.0204.95 KN m 一個(gè)螺栓的最大拉力 N227.8

48、5 KN N324.75KN N421.65 KN N518.56KN Ni 247.5KN V 247.5KN0.9nf (nP 1.25 Nti)0.9 1 0.45 (10 125 1.25 247.5) 381.0KN 第4章軸心受力構(gòu)件 一、選擇題 1、一根截面面積為A,凈截面面積為 An的構(gòu)件，在拉力N作用下的強(qiáng)度計(jì)算公式為 (C )。 (A)NA fy ,(B)N A f (C) NAn f (D)N Aw fy 2、軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是( C )。 (A) 凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度/, (B) 毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度/。 (C) 凈截面的平均應(yīng)力達(dá)

49、到鋼材的屈服強(qiáng)度人 (D) 毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人 3、實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有(D )。 (A)強(qiáng)度(B)強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性 (C)強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定(D)強(qiáng)度、剛度(長細(xì)比) 4、軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算，一般采用軸力除以凈截面面積，這種計(jì)算方法對(duì)下列哪種 連接方式是偏于保守的？( A ) (A)摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接 (B) 承壓型高強(qiáng)度螺栓連接 (C)普通螺栓連接 (D)鉚釘連接 5、工字形軸心受壓構(gòu)件, 翼緣的局部穩(wěn)定條件為bl (10+0.1 t 235 I fy，其中 的含義 為( A )。 (A)構(gòu)件最大長細(xì)比，且不小于30、不大于100(B) 構(gòu)件最小長細(xì)

50、比 (C)最大長細(xì)比與最小長細(xì)比的平均值 (D)30或 100 6、軸心壓桿整體穩(wěn)定公式 y (B) x= y (C) x (D) 需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別 14、雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，實(shí)軸為 X軸, 虛軸為 y y軸，應(yīng)根據(jù)(B )確定 肢件間距離。 (A) x= y (B)oy = x (C) oy y (D) 強(qiáng)度條件 15、當(dāng)綴條采用單角鋼時(shí)，按軸心壓桿驗(yàn)算其承載能力，但必須將設(shè)計(jì)強(qiáng)度按規(guī)范規(guī)定 乘以折減系數(shù)，原因是(D )。 (A)格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的 (B) 綴條很重要，應(yīng)提高其安全程度 (C) 綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn) (D) 單角鋼綴條實(shí)際為偏心受壓構(gòu)件 16、軸心

51、受壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足(B )。 (A)N f , An N f (B) N An w f , N w A An w ,、N上 N N上 N (c)w f , w f (D) w f , w A An A A 式中，A為桿件毛截面面積； Ao 為凈截面面積。 17、軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板( A )。 (A) 抗彎工作確定的(B)抗壓工作確定的 (C) 抗剪工作確定的(D)抗彎及抗壓工作確定的 18、確定雙肢格構(gòu)式柱的二肢間距的根據(jù)是(B )。 (A) 格構(gòu)柱所受的最大剪力 Vmax (B) 繞虛軸和繞實(shí)軸兩個(gè)方向的等穩(wěn)定條件 (C) 單位剪切角 1 (D) 單肢等穩(wěn)定條件 1

52、9、軸心受力構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)是 B )。 (A) 構(gòu)件的變形規(guī)定 (B) 構(gòu)件的容許長細(xì)比 (C) 構(gòu)件的剛度規(guī)定 (D) 構(gòu)件的撓度值 20、實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行( )。 (A) 強(qiáng)度計(jì)算 (B) 強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)算 (C) 強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)算 (D) 強(qiáng)度和長細(xì)比計(jì)算 21、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù) B )等因素有關(guān)。 (A) 構(gòu)件截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比 (B) 構(gòu)件截面類別、鋼號(hào)、長細(xì)比 (C) 構(gòu)件截面類別、計(jì)算長度系數(shù)、長細(xì)比 (D) 構(gòu)件截面類別、兩個(gè)方向的長度、長細(xì)比 22、在下列因素中， ( C )對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。

53、(A) 壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B) 構(gòu)件的初始幾何形狀偏差 (C) 材料的屈服點(diǎn)變化(D) 荷載的偏心大小 23、a 類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)尹值最高是由于(D )。 (A) 截面是軋制截面 (B) 截面的剛度最大 (C) 初彎曲的影響最小 (D) 殘余應(yīng)力的影響最小 24、對(duì)長細(xì)比很大的軸壓構(gòu)件，提高其整體穩(wěn)定性最有效的措施是(A )。 (A) 增加支座約束(B)提高鋼材強(qiáng)度 (C) 加大回轉(zhuǎn)半徑(D)減少荷載 25、兩端鉸接、Q235鋼的軸心壓桿的截面如圖所示，在不改變鋼材品種、構(gòu)件截面類別 和翼緣、腹板截面面積的情況下，采用(C )可提高其承載力。 (A) 改變構(gòu)件端部連接構(gòu)造，或在弱軸

54、方向增設(shè)側(cè)向支承點(diǎn)，或減少翼緣厚度加大寬度； (B) 調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度，或減小翼緣寬度加大厚度； (C) 改變構(gòu)件端部的連接構(gòu)造， 或在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支承點(diǎn)，或減小翼緣寬度加大厚度; (D) 調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度，或加大腹板高度減小厚度 26、雙肢綴條式軸心受壓柱繞實(shí)軸和繞虛軸等穩(wěn)定的要求是( B )，x為虛軸。 (A) ox oy(B) (C) x f 27舟(D) 27、格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計(jì)算內(nèi)力隨( (A)綴材的橫截面積(B) (C)柱的計(jì)算長度(D) 28、規(guī)定綴條柱的單肢長細(xì)比 1 (25+0.5 t w 咅B(yǎng)失穩(wěn)。 12、在綴板式格構(gòu)柱中，綴板的線剛度不能小于

55、單肢線剛度的 235 時(shí)，柱可能 肢板局 6 倍。 13、焊接工字形截面軸心受壓柱保證腹板局部穩(wěn)定的限值是: h 0.6 時(shí)，用 b代替b主要是因?yàn)? B )。 (A) 梁的局部穩(wěn)定有影響 (B) 梁已進(jìn)入彈塑性階段 (C) 梁發(fā)生了彎扭變形 (D) 梁的強(qiáng)度降低了 1l 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)， 腹板與翼緣相接處可簡化為( D )。 (A) 自由邊 (B) 簡支邊 (C) 固定邊 (D) 有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊 12、梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在( )。 (A) 彎曲應(yīng)力大的區(qū)段(B)剪應(yīng)力大的區(qū)段 - 55 - (C)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位(D)有吊車輪壓的部位 13、雙軸對(duì)稱

56、工字形截面梁，經(jīng)驗(yàn)算，其強(qiáng)度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力 作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的(A )。 (A)增加梁腹板的厚度(B)降低梁腹板的高度 (C)改用強(qiáng)度更高的材料(D)設(shè)置側(cè)向支承 14、焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是(D )。 (A)提高梁的抗彎強(qiáng)度(B)提高梁的抗剪強(qiáng)度 (C)提高梁的整體穩(wěn)定性(D)提高梁的局部穩(wěn)定性 15、在簡支鋼板梁橋中，當(dāng)跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不足，需 采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項(xiàng)為正確？( B )。 (A)橫向加勁加密(B) 縱向加勁，設(shè)置在腹板上半部 (C)縱向加勁

57、，設(shè)置在腹板下半部 (D) 加厚腹板 16、在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算中, =I說明所設(shè)計(jì)梁( (A)處于彈性工作階段 (B)不會(huì)喪失整體穩(wěn)定 (C)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求 (D) 梁不會(huì)發(fā)生強(qiáng)度破壞 (A)1.0(B)0.6(C)1.05(D)仍需用公式計(jì)算 -59 - 17、梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時(shí)，采用是較合理的措施。B (A)加厚翼緣 (B) 在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋 (C)增加橫向加勁肋的數(shù)量 (D)加厚腹板 18、驗(yàn)算工字形截面梁的折算應(yīng)力, 公式為.23 2 1f，式中 應(yīng)為( (A) 驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力 (B) 驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和驗(yàn)

58、算點(diǎn)的剪應(yīng)力 (C) 驗(yàn)算截面中的最大剪應(yīng)力和驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力 (D) 驗(yàn)算截面中驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力 19、跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足時(shí)，宜采用(C )。 (A)加大梁的截面積 (B) 加大梁的高度 （C）加大受壓翼緣板的寬度 （D）加大腹板的厚度 20、如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以（ C ）為最佳方 案。 對(duì) IT，： 21、（ A 對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。 （A）增加腹板厚度（B）約束梁端扭轉(zhuǎn) （C）設(shè)置平面外支承（D）加寬梁翼緣 22、雙軸對(duì)稱截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可 能，下列方案比較，應(yīng)

59、采用（C ）。 （A）在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋（B）在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋 （C）在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋（D） 沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐 23、以下圖示各簡支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外，其他條件均相同， 則以（D ）的整體穩(wěn)定性為最好（ A ）的為最差。 A：吒心創(chuàng) 24、當(dāng)梁的整體穩(wěn)定判別式 丄小于規(guī)范給定數(shù)值時(shí)，可以認(rèn)為其整體穩(wěn)定不必驗(yàn)算，也 bi 就是說在衛(wèi)匚中，可以取 b為（A ）。 bWx 25、焊接工字形截面簡支梁，（A ）時(shí)，整體穩(wěn)定性最好。 （A）加強(qiáng)受壓翼緣（B）加強(qiáng)受拉翼緣 （C）雙軸對(duì)稱（D）梁截面沿長度變化 27、雙軸對(duì)稱工字形截面簡支

60、梁，跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點(diǎn)位 于（B ）時(shí)整體穩(wěn)定性最好。 （A）形心 （B） 下翼緣 （C） 上翼緣 （D）形心與上翼緣之間 28、工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種重要 措施來保證的？（ C ）。 （A）控制板件的邊長比并加大板件的寬（高）度 （B）控制板件的應(yīng)力值并減小板件的厚度 （B）控制板件的寬（高）厚比并增設(shè)板件的加勁肋 （D）控制板件的寬（高）厚比并加大板件的厚度 D ）加側(cè) 1 1 靠近梁下翼緣的腹板（一）h0處 54 29、為了提高荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁的整體穩(wěn)定性，可在梁的（ 向支撐，以減小梁出平面的計(jì)算長度。