二級圓柱齒輪減速器設(shè)計說明書.doc

1、課程設(shè)計減速器設(shè)計說明書學(xué)院名稱：專業(yè)：班級：姓名：導(dǎo)師姓名：設(shè)計時間：機(jī)械設(shè)計 課程設(shè)計 任務(wù)書 設(shè)計任務(wù)：螺旋運(yùn)輸機(jī)兩級斜齒輪圓柱齒輪減速箱傳動方案。1、電動機(jī)2、 皮帶輪（?。?、 大帶輪4 、皮帶5、減速箱6 高速級齒輪傳動7低速級齒輪傳動8聯(lián)軸器9圓錐齒輪傳動10 螺旋運(yùn)輸機(jī)原始數(shù)據(jù)1螺旋運(yùn)輸機(jī)上圓周力 F=4000N2螺旋運(yùn)輸機(jī)上圓周速度 V=0.8m/s3螺旋運(yùn)輸機(jī)直徑D=250mm4圓錐齒輪傳動比i=1：15工作年限為五年（每年按 300 天計算），兩班制生產(chǎn)，每班工作八小時，運(yùn)輸機(jī)工作平穩(wěn)轉(zhuǎn)向不變。6 批量生產(chǎn)。目錄設(shè)計任務(wù)書第一章減速箱傳動方案的擬定及說明一、工作機(jī)器特征的

2、分析二、傳動方案的擬定第二章運(yùn)動參數(shù)計算一、電機(jī)的選擇二、傳動比的分配三、運(yùn)動參數(shù)的計算第三章各傳動零件的設(shè)計計算一、 皮帶輪的設(shè)計計算二、 皮帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計三、 齒輪的設(shè)計四、 各軸的設(shè)計五、 軸承的選擇與校核六、 鍵的選擇與校核第四章減速箱的箱體設(shè)計第五章減速器的潤滑第六章減速箱的附件第七章設(shè)計小結(jié)附錄附表一減速箱中的標(biāo)準(zhǔn)件附表二減速箱中的非標(biāo)準(zhǔn)件附表三箱體的結(jié)構(gòu)圖附表四參考文獻(xiàn)第一章減速箱傳動方案的擬定及說明一 、工作機(jī)器特征的分析由設(shè)計任務(wù)書可知：該減速箱用于螺旋運(yùn)輸機(jī)，工作速度不高（ V=0.8m/s）,圓周力不大 (F=4000N), 因而傳遞的功率也不會太大 .由于工作運(yùn)輸機(jī)工作平

3、穩(wěn),轉(zhuǎn)向不變 ,使用壽命不長 (5 年),故減速箱應(yīng)盡量設(shè)計成閉式,箱體內(nèi)用油液潤滑,軸承用脂潤滑.要盡可能使減速箱外形及體內(nèi)零部件尺寸小,結(jié)構(gòu)簡單緊湊 ,造價低廉,生產(chǎn)周期短 ,效率高。二、傳動方案的擬定及說明根據(jù)設(shè)計任務(wù)書中已給定的傳動方案及傳動簡圖， 分析其有優(yōu)缺點如下：優(yōu)點： (1)、電動機(jī)與減速器是通過皮帶進(jìn)行傳動的，在同樣的張緊力下， v 帶較平帶傳動能產(chǎn)生更大的摩擦力，而且?guī)鲃釉试S的中心中距較大，傳動平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)簡單，使用維護(hù)方便，價格低廉。故在第一級（高速級）采用 v 帶傳動較為合理，這樣還可以減輕電動機(jī)因過載產(chǎn)生的熱量， 以免燒壞電機(jī)， 當(dāng)嚴(yán)重超載或有卡死現(xiàn)象時，皮帶打滑，可

4、以起保護(hù)電機(jī)的作用。（2）、斜齒圓柱齒輪較直齒圓柱齒輪傳動平穩(wěn)， 承載能力大、噪音小，能減輕振動和沖擊，若設(shè)計時旋向選擇合理，可減輕軸的負(fù)荷，延長使用壽命， 故此減速器的兩對齒輪均采用斜齒圓柱齒輪傳動。（3）、高速級齒輪布置在遠(yuǎn)離扭矩輸入端，這樣可以減小軸在扭矩作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形，以及彎曲變形引起的載荷沿齒寬分布不均勻的現(xiàn)象。缺點：（ 1）、帶傳動穩(wěn)定性不夠好，不能保證精確的傳動比，外廓尺寸較大。（ 2）、齒輪相對軸和軸承不能對稱分布，因而對軸的要求更高，給制造帶來一定麻煩。綜上所述， 這種傳動方案的優(yōu)點多， 缺點少，且不是危險性的缺點，故這種傳動方案是可行的。第二章運(yùn)動參數(shù)計算一、 電機(jī)的

5、選擇1、選擇電機(jī)型號：按設(shè)計任務(wù)書要求， 螺旋運(yùn)輸機(jī)是運(yùn)送粉粒狀物質(zhì)，工作過程平穩(wěn)，轉(zhuǎn)向不變，故宜采用防塵的電機(jī)。根據(jù)【1】* 表 12-1介紹， J02 型電機(jī)為封閉扇風(fēng)自冷式鼠籠轉(zhuǎn)子三相異步電動機(jī)。該型號電機(jī)可以直接接入三相交流電網(wǎng)，壽命長，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，使用維修方便，而且體積小，重量輕，價格便宜，能防止灰塵侵入電機(jī)內(nèi)部，適用于灰塵多，工作環(huán)境不太好的場合，故選用J02型電動機(jī)為原動機(jī)。2、電動機(jī)功率的確定由于該電動機(jī)按工作機(jī)的要求須長期連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷變化小，在常溫下工作， 故按電動機(jī)的額定功率等于或略大于所需功率來選擇電動機(jī)。工作機(jī)構(gòu)所需的功率Nw由【 4】* （2-1）式Nw=PV(kw)

6、1000 w Nw = 40000.8 =3.2 kwNw=3.2 kw10001、電動機(jī)及工作機(jī)的總效率 ： =皮.軸承 .齒.錐 .聯(lián).滑.減速器由【 1】* 表 13-2 查得皮=0.96(三角皮帶傳動 )軸承 =0.98(滾動軸承 )齒=0.97(斜齒圓柱齒輪錐=0.92(一對開式 )聯(lián)=0.99(聯(lián)軸器 )滑=0.97(潤滑正常 )減速器 =0.95(雙級圓柱齒輪減速器)故 =0.960.980.970.990.92 0.970.95=0.71=0.71、電動機(jī)所需的功率Nm由【 4】* （2-3）Nm=K N wK ：過載系數(shù)，按說明書書要求取K=1.2則： Nm =1.2 3.2

7、=5.41K W0.71的原則，由【 1】* 表 12-2按 Nm Nm取 Nm=5.5KwNm=5.5Kw一般地最常用、市場上供應(yīng)最多的是周期轉(zhuǎn)速為1500r/min的電動機(jī)，故在滿足額定功率的情況下優(yōu)先選用之。電動機(jī)選擇結(jié)果如下：型號額定功率滿載轉(zhuǎn)速起動轉(zhuǎn)矩 /最大轉(zhuǎn)矩 /重量額定轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩JO2-42-45.5kw1440r.p.m1.82.074kg、電動機(jī)的重要數(shù)據(jù)如下表：由【1】* 表 12-3 查得安裝ABCD（gc） EF(jz)GHK尺寸2161788932801026.813213外形bB1b2HL1Lh1b3尺寸2752101403155052501855、所選電機(jī)外形

8、二、傳動比的分配1、 分配原則、各級傳動的傳動比不應(yīng)超過其傳動比的最大值。、使所設(shè)計的傳動系統(tǒng)的各級傳動機(jī)構(gòu)具有最小的外部尺寸。、使二級齒輪減速器中， 各級大齒輪的浸油深度大致相等，以利實現(xiàn)油池潤滑。、 使各級圓柱齒輪傳動的中心距保持一定比例。設(shè)計內(nèi)容2、計算總傳動比 i3、分配各級傳動比：計算及說明結(jié)果由【 4】* (2-4)式 i= n電n wn 電：電動機(jī)的轉(zhuǎn)速Nw：工作機(jī)構(gòu)的轉(zhuǎn)速.14402 Di=10002 =23.55600.8i=23.55由【 4】* 表 2-1, 可知 i 皮 =2 4考慮到傳動大則皮帶輪大輪與小輪直徑相差較大,小皮帶包角小 ,故取 i 皮=2i 皮=2由【

9、4】*(2-6)式 if =1.3i sif-減速器高速 級傳動 比is -減速器低速 級傳動 比 i= i 皮ifisi錐= i皮1.3 is2i錐 is=iis=3i 皮 1.3i錐3則 if =3.9if =3.94、檢驗i實=23.931=23.4i=23.55i實i 23.4 23.55 i=i23.55 0.0064 0.64%并且，所求Is、I f 均在斜齒圓柱齒合理輪許可的范圍i之內(nèi)。三、運(yùn)動參數(shù)的計算由于減速器是通用減速器， 大批量生產(chǎn)。 各零件的承載能力與電動機(jī)承載能力相對應(yīng)。 因此以電動機(jī)的額定功率作為設(shè)計功率來計算。N, N,N_分別表示、軸輸入功率（Kw ）n,n,n

10、 分別表示、軸的轉(zhuǎn)速（r/min ）T,T,T 分別表示、軸的扭矩（Nm）根據(jù)【 4】 * （2 11）式N=N m皮 =5.50.96=5.28KwN =N 滾 齒=5.5 0.96 0.980.97=5.02 kw N=N 滾 齒=5.020.980.97=4.77 Kw由【 4】* （2-10）式n= n電i皮= 1440 =720r/min2n=n電i f= 1440 =184.6185 r/mini 皮23.9n=n電=1440/23.4=62 r/mini si fi 皮i錐由【 4】*(2-12) 式T=9550N/n=95505.28/72070N.mT=9550N/n=955

11、05.02/185260N.mT=9550N/n=95504.77/62735 N.m軸號轉(zhuǎn)速 ( r/min)功率 (KW)扭矩 (N.m)7205.28701855.02260624.77735第三章各傳動零件的設(shè)計計算一、帶輪的設(shè)計計算.根據(jù)【 3】 * 12-3 P356P360 所列計算步驟及參考 P360 例題作如下設(shè)計：設(shè)計內(nèi)容計算與說明結(jié)果1、確定計算Nca=K w.Nm功率 Nca.K w 工作情況系數(shù)由【 3】* 表 12-4 得 K w=1.1Nca=K wNm=1.1 5.5=6.05KwNca=6.05kw2、選擇帶型根據(jù) Nca 及主動輪轉(zhuǎn)速，由A 型號【3】* 圖

12、 12-9 查得：帶型號為 A 型3、確定帶輪的計算直徑D1 和 D2根據(jù) D1Dmin 的原則，由【3】* 表 12-5確定主動查得：D1=100mm輪的直徑 V=D1 n= 3.14 100 1440601000601000D1=7.54m/sV=7.54m/s驗算 V根據(jù)【 3】* 12-3 推薦 V=1020m/s。V 過少， D1 就小，將使所需的有效圓周力P 過大，所需皮帶根過多，故將 D1 取為 D1=140mmD1=140mm3.14 1401440這時 V=10.55m/s適合書推薦要求， 且：V Vmax=25m/s合格確定大帶輪的直徑D2=i =2皮 D1 140=280

13、mmD2=280mmD2 確定中a0 a2心距 a 和皮a0理論中心距帶長度K a中心距計算系數(shù)由【 3】表達(dá) 126 查得K a=1.08a0=1.08280=320.4mma0=320.4mm由【 3】 (1220)式L 0 2a0(D2 D1) (D 2D1 )224a0=3 302.4 (280 140) 22(280 140)4302.4L 0=1280.4=1280.4mmmm由【3】表 122 查得 ,對應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)長度 L 和公稱長度 L iL=1275mmL=1275mm,L i =1250mmLi =1250mma a0 LL 02=302.4 12751280.42a=300

14、mm 300mmamin =a0.015L=3000.0151275=280.875mm 281mm驗算主amax=a 0.03L動輪上的包=3000.031275=338.3mm角 a1a1=180D 2D1160a280140=180160=152 120驗算 由【 3】* 公式（ 12-23）得（繞轉(zhuǎn)次1000V=數(shù)）L1000 10.55=1275 8.27 -1 maxmax=20-1確定帶的由【 3】* （ 12-24 ）式根數(shù)=NcaN e K K LK: 考慮包角不同時的影響系數(shù)由【 3】* 表 12-7 ，并用插入法求得K=0.95 160152 (0.95-0.92)160

15、150=0.926KL：考慮帶長度不同時的影響系數(shù)，即長度系數(shù)a1=152合格由【 3】* 表 12-8 ，KL=0.93又： Ne= （NO+NO）：考慮帶材質(zhì)情況的材質(zhì)系數(shù)，因為一般用途的傳動機(jī)構(gòu)中，多用棉線繩結(jié)構(gòu)的皮帶，取=0.75No：單根帶的許用功率。查【 3】* 表 12-3， 并用插入法 V=10.55S-1 在 10 與 11 之間， No=2.15 2.15 2 11 10.55 11 10=2.08kw N 0：計入傳動比的影響時，單根帶所傳遞的功率增量。 N0=Kb n 1(1 1/k i ) kwkb: 考慮不同型號帶的撓性不同對彎曲時的影響系數(shù), 即彎曲時的影響系數(shù)。

16、由3 *表 12-9 查得：Kb =1 0310-3n1 主動輪轉(zhuǎn)速1440r/minki 傳動比影響系數(shù)由3 * 表 12-10ki =1. 12 Ne=kbn1(11/ki)=1.0310-31440(1 1/1.12)=0.1589 kw故 Ne= (N 0+ N0)Ne=1.68kw計算帶輪的拉力 S0計算帶傳動作用在軸上的壓力=0.75(2.0825+0.1589)=1.68kwZ=N caN eK K L=6.054（根）1.680.9260.93由3* (12-25)S0=15.6G由3* 表 12-11取 G=10NS0=156N =2ZSOsin 21=2 4156sin76

17、 o=1211NZ=4 根S0=156NQ=1211N二、帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計1、對 v 帶帶輪設(shè)計的要求：、重量輕；、結(jié)構(gòu)工藝性好，無過大鑄造內(nèi)應(yīng)力，便于制造；、質(zhì)量分布均勻；、輪槽工作面要精細(xì)加工5 6，以減少皮帶的磨損；、應(yīng)保證一定的幾何尺寸精度，以使載荷分布均勻；、要有足夠的強(qiáng)度和剛度；、盡可能的從經(jīng)濟(jì)角度加以考慮。2、帶輪的材料根據(jù) V=10.55m s 30m s , 考慮到加工方便及經(jīng)濟(jì)性的原則，采用 HT15-30 的鑄鐵帶輪。3、結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計、輪槽的設(shè)計對與 A 型皮帶由【 3】* 表 12-12 查得有關(guān)參數(shù)MfTsb B=34?12.53.5161011668b?=17B=（

18、Z-1 ）t+2s= （4-1 ） 16+210=68mm、小帶輪的設(shè)計D1=140mm3d，d 為電機(jī)軸的直徑 =32mm， 3d=96mm，且 D1300mm，故采用腹板式?？紤]到D1 與 3d 較接近，為方便制造，腹板上不開孔。a)、有關(guān)結(jié)構(gòu)尺寸確定：由【 3】* 表達(dá)式 12-13 得：d1=1.8d=1.832=58mmD1=D 2 2(mf)=140 262(12.53.5)=110mmDw=D 2f=140 23.5=147mmL=2d=2 32=64mmb)、結(jié)構(gòu)圖如下：、大帶輪的設(shè)計 D2=280mm300mm， 故采用腹板式。又： D1d1=250 58=192100 ，故

19、在腹板上開4 孔，a）、有關(guān)結(jié)構(gòu)尺寸如下：d=32mm;第I軸直徑d1=1.832=58mmD0=0.5（D1d1）=0.5（250 58）=154mmD1=280 2 62（ 12.53.5）=250mmd0=0.25（280 30 58）=48mmL=2d=32 2=64mmDw=D 2f=280 7=287mmb)、結(jié)構(gòu)圖如下：三、齒輪的設(shè)計1、齒輪傳動設(shè)計總體原則及分析：根據(jù)如下（設(shè)計說明書所給的傳動方案） 軸上作用著一對齒輪，為了減小軸所受的軸向力，應(yīng)使軸軸向力方向相反，由于軸的 Z4 齒輪受力方向應(yīng)與圓錐齒輪受力相反，故 Z4 應(yīng)為右旋；同理， Z3 應(yīng)為左旋， Z2 應(yīng)為左旋，

20、Z1 為右旋。 高速級齒輪的轉(zhuǎn)速較高，為改善接觸條件及使受力均布，高速級齒輪 Z1、Z2 的螺旋角應(yīng)大于低速級齒輪的螺旋角。 為滿足設(shè)計任務(wù)書之傳動平穩(wěn)的要求，齒輪的模數(shù)應(yīng)取較小值，而適當(dāng)增大齒輪的齒數(shù)，這樣就能減小運(yùn)動過程中的噪聲、振動，使運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。2、高速級齒輪設(shè)計計算已知： n =720r/min ，i f =3.9,N =5.28Kw,Lh=5300 28=24000h、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)按設(shè)計任務(wù)書給定的傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動。運(yùn)輸機(jī)為一般工作狀態(tài)的機(jī)器，轉(zhuǎn)速不高，故齒輪選擇8級精度。工作機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中受力不大，故選45 鋼，便于制造，且價格較便宜，經(jīng)一定的熱處

21、理后，綜合性能均能滿足要求。小齒輪 45 鋼調(diào)質(zhì)， HB1=270（由【 3】 * 表 8-16 查得）大齒輪 45 鋼常化， HB2=200（由【 3】 * 表 8-16 查得）大小齒輪齒面的硬度差為270 200=70，是合理的。當(dāng)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中較硬的小齒輪齒面對較軟的大齒輪齒面，會起較明顯的冷作硬化效應(yīng)， 提高了大齒輪齒面的疲勞極限，從而延長了齒輪的使用壽命。齒數(shù)：取小齒輪齒數(shù)Z1=23；則大齒輪齒數(shù)Z2=3.9 23=89.7 90.齒面硬度 HB350 的閉式齒輪傳動中，據(jù)【3】*P183 的設(shè)計準(zhǔn)則，通常齒輪都是首先出現(xiàn)點蝕破壞，所以應(yīng)按接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計，按彎曲疲勞強(qiáng)度校核，最后作齒輪

22、的結(jié)構(gòu)設(shè)計。、螺旋角的確定：據(jù)【3】*P238 推薦 =7 15，取 =135，小齒輪Z1 右旋，大齒輪Z2 左旋。、按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計2Z32k t T1H由【 3】* 表 8-17 中公式 d1t =dA、確定公式內(nèi)的各計算數(shù)據(jù)a) 、試選 Kt =1.3 ；b) 、 T1=70Nm=7 104Nmm；c)、由【 3】* 表 8-15 選取 d=1；d)、由 H=K NH H0 ，【3】* 式（ 8-41b）計算許用應(yīng)力。由【 3】* 圖 8-68 查得 H01=550N/mm2 。H02=450N/mm2 。由【3】*（8-42）式：N=60njL h，其中 n1=720r/min

23、，j=1 ，Lh=24000h ，n2=185r/min 。9 N1=607201 2400=1.04 10 次，N2=60 1851 24000=0.27 109 次。由圖 8-69 查得 KNH1=1，KNH2=1.1 2， H2=1.12， H1=550N/mm 450=495N/mmH1H2 =550495 =522.5n/mm2。22e) 、計算 Z=Z Z Z ZH UE由【 3】* 圖 8-65查得：輪齒區(qū)域系數(shù)ZH=2.44由【 3】*P249 經(jīng)驗決定，計入重疊系數(shù)影響的系數(shù)。Z在 0.78 0.85 之間，取 Z=0.8由【 3】* 圖 8-64 查得：齒數(shù)比系數(shù) ZU=1

24、.14由【 3】* 表 8-14 查得：彈性影響系數(shù)ZE=189.8 Z=2.44 1.44 189.8 0.8=422.4 B、 設(shè)計計算a) 、試算 d1t22Z422.42k t T12 1.3 70000d1t 3H=3522.5 49.2mm1db) 、計算圓周速度V=d1t n1= 3.1449.2 720 =1.85m/s601000601000c) 、求載荷系數(shù) K：K=KVKWK根據(jù) VZ1=1.03 31 =0.57m/s100100由【 3】* 圖（ 8-56a ）查得 KV=1.03,由【 3】* 表 8-12 查得 KW=1；由表 8-13 查得 K=1.15 K=1

25、.03 11.15=1.1845d) 、試選的 Kt 值與實際的 K 值相差較大，應(yīng)校正所得分度圓直徑。由式（ 8-43 ）得d1 =d1t 3K =49.2 31.1845 47.7mmK t1.3e) 、計算模數(shù)mn= d cos = 47.70.9741 =2mmZ123mn 與標(biāo)準(zhǔn)值相符。由前有關(guān)計算知：Z1=23， mn=2mmZ2=90, d1=47.7mmf) 、按標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)計算分度圓直徑：d =Z1 mn=231.5=47.22mm1cos13 50.9741d2= Z 2 mn= 902 =184.78mmcos13 50.9741g) 、計算中心距a= d1d2 = 47.2

26、2184.78 =116mm22b= d =147.22=47.22d1圓整該數(shù)值，并取b=50mm b=B 2=50mmB1=55mm、校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度：由【 3】* 表 8-17 查得校核公式為 b= KFt YYsaYL b bmnFt = 2T1= 270000 =2965Nd147.22ZV1= Z1=23.0=24.88 齒cos30.97413ZV2=Z 2=90=97,4 齒33cos0.9741由【 3】* 圖 8-61 查得齒形系數(shù) Y =2.62,Y=2.1712由【 3】* 圖 8-62 查得：應(yīng)力校正系數(shù)Ysa1=1.65Ysa2=1.87由表 8-17 查得接觸

27、線系數(shù)YL=0.55由【 3】* （8-41 ）a 式， b=KNb b0 由圖 8-67 查得彎曲壽命系數(shù) KNbKNb1=KNb2=1由【 3】* 圖（ 8-66 ）查得2b1=420N/mm,2b2=380N/mm校核計算由【 3】* 式（ 8-89 ） b= KF t YYsaYL b bmn b1=1.18452965 2.62 1.65 0.5550222=83.5N/mm b1=420N/mm b2=b1 Y 2Ysa2Y1Ysa1=83.5 2.171.8722=78.4N/mm b2=380N/mm2.621.65故所設(shè)計齒輪合格。、結(jié)構(gòu)設(shè)計A、小齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計由【 3】* 8

28、-27 推薦，當(dāng)齒根圓到鍵槽頂部e 2mt 時，宜將齒輪做成齒輪軸，mt =mn=22.05mmcos0.9741 e 2 2.053=4.1由于第一軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計中小齒輪處的軸d=47,而小齒輪的齒根圓 dfdf =d12hf=d12hat mt2c*mt=d12(h* anc* n)mn=47.22 2(1 0.25) 2=42.22mm。顯然 e 2mt 故需做成齒輪軸。其結(jié)構(gòu)見軸的結(jié)構(gòu)圖。B、對于大齒輪：由【 3】* 8-27 推薦：當(dāng) da500mm時，采用腹板式結(jié)構(gòu)。有關(guān)參數(shù)：da=d22h* amn=184.78 22=188.78mmD4=d=47mm,d為軸安裝大齒輪處的軸徑。

29、D3=1.6D4=75.2mm76mmD0=da10mn=188.78 102=168.78mm 170mm。為滿足強(qiáng)度，取 D0=160mm。D2=0.35(D 0D3)=0.35(160 76) 32mm。D1= D0D3 =160 76 =118mm22C=0.25（B2） =0.2550=12.5mm，取 C=12mmn=0.5mm=0.5 1.5=0.75mm1mmr=5mm 。高速級大齒輪結(jié)構(gòu)圖如下：3、低速級齒輪傳動已知： n =185r/min ，n =62r/min ，is=3， N =5.02kw,Lh=24000h,1）、選定齒輪類型、精度等級、材料齒數(shù)及螺旋角a 、根據(jù)

30、任務(wù)書及齒輪設(shè)計總體原則，小齒輪Z3 左旋，大齒輪 Z4 右旋。b、齒輪精度與高速級齒輪相同，為8 級精度。c、材料仍為45#鋼，由【 3】* 表 8-16小齒輪調(diào)質(zhì) HB 3=270大齒輪?；?HB 4=200d、齒數(shù)： Z3=37 齒， Z4=37 3=111 齒e、螺旋角取 =11 36.2) 、按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計 HB 350，是軟齒面接觸，其破壞形式主要為點蝕，故按接觸強(qiáng)度設(shè)計，按彎曲強(qiáng)度校核。2Z32k t T3由【 3】* 表 8-17 查知： d3t Hd其中； Kt =1.3 ， T2=260Nm，d=1由【 3】* 圖 8-682 H03=550N/mm2 H04=45

31、0N/mm( 注：低速級齒輪傳動設(shè)計的原理、含義與高速級相同)設(shè)計內(nèi)容計算與說明結(jié)果由【 3】* 式 8-42可得： N=60njl hN3=60 18524000=2.7 108 次47次N =60 62 24000=8.9 10由【 3】* 圖 8-69查得KNH3=1.07 ，KNH4=1.14 H3=KNH3 H03=1.07 2550=588.5N/mm H4=KNH4 H04=1.142450=513N/mm由【 3】*P250 推薦 H=H 3H 4 =588.5513222 H=551N/mm2551N/mm由【 3】* 圖 8-65查得： ZH=2.44ZE=189.8( 由

32、【 3】*8-14)Z =0.8( 由【 3】*P249)Z=1.15( 由【 3】* 圖 8-64)Z=2.44 1.15 189.8 0.8Z=426.1=426.12設(shè)計計算：Z2k t T2d 3Ha）、計算 d3t3td221.3426.1260000=35511d3t =73.8mm 73.8mmb）、計算圓V=d3 tn 2= 3.1473.8 185601000601000周速度=0.17m/sV=0.17m/sc)、求 k根據(jù)：VZ 30.17 371000=0.263m/s100查3 *表 8-12 .得 kw=1d) 、校正分度圓查3 * 表 8-13.得 K =1.15

33、 K=1.0 2 11.15=1.173d3/d3 t 3 k / kt 73.8 3 1.173 1.3=71.29mme)、計算模d3/cos71.29 0.9799M n=Z3=36數(shù)2mmf) 、分度元d3= Z3 mn =372 =75.5mmcoscos1130直徑d3/ =71.29mmM n=2mmd3=75.5mmd4=226.5mmg) 、計算中心距h) 、計算齒輪的工作寬度3）、校核齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度a)、計算圓周力d4= Z 4 mn= 1112 =226.5mmcoscos11 30a=151mma= d3 d4= 75.5226.5 =151mm22b= dd3=17

34、5.5=75.5 mmb=75mm取 b=B 4=75mmB3=80mmB3=80mm據(jù)【 3】* 表 8-17 查得校核公式為bkFt yysa y Lbbm nFt2T22260000d 37074.873.53cos33739.3v 3cos3 11 304cos3111117.89V 40.97993v 3v 439.3117.89b) 、確定公由 【 3 】 * 圖8-61查 得 ：式中的各系y32.4, y 42.18數(shù)由【3】*圖8-62查得：ysa31.73, y sa41.87由【3】圖 8-17 查得：y L 3y l 40.55由bK bboc)、計算b 查【 3】圖 8

35、-67，得bo3420 N2bo3420Nmm2mm380Nbo 4380mm2bo 4mm2由圖 8-67 查得：b3b 41b3420 Nmm2b 3420 Nmm2故得：380380b4mm2b 4mm2d) 、校核計由式bkFtyy sa yLb 得：bm n算1.1737074.82.41.730.55b3752=126.3mm 2b3420mm 21.1737074.82.181.870.55b4752126.3mm2=124mm 2b4350mm 2b3b 41242b 3 , b 4均滿足要求mm故此對齒輪設(shè)計合格合格4）結(jié)構(gòu)設(shè)計A 、大齒輪 Z4a、有關(guān)尺寸b、結(jié)構(gòu)圖根 據(jù) 3 * 8-27推 薦 （ p257 ） 當(dāng)da500mm時，采用腹板式結(jié)構(gòu)d4 ad42h* anmn230.5mm故Z 4 應(yīng)做成腹板式的結(jié)構(gòu)D4d60mmd為軸安裝齒輪 4處的軸徑D31.6D 41.66096mmD0da10mn2oommD20.35(D0D3 ) 0.35(200 96)D1D 0D