體育館高支模施工方案

1、模板施工方案一、工程概況安陽市體育局訓練中心游泳館、綜合訓練館，主要功能是游泳、柔道、拳擊、健身、摔跤、跆拳道，其中游泳道為十道游泳道。工程建筑面積9706.32m2,地下一層，地上三層，建筑高度19.55m,室內(nèi)外高差0.45m。本工程1F層高8.3m，局部10.3m,2F、3F層高5.4m。結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，樓面、屋面板厚100mm,預應力梁高1.8m，寬0.5m，跨度31.2m，位于13層。預應力梁的混凝土設計強度等級為C40，相連梁板混凝土設計強度等級為C30，采用后張有粘結(jié)預應力技術。二、編制依據(jù)安陽市體育訓練中心游泳館、綜合訓練館施工圖紙建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20

2、08建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2001建筑施工手冊 第四版國家頒布的現(xiàn)行有效的建筑結(jié)構(gòu)和建筑施工的各類規(guī)程、規(guī)范及驗評標準。三、高支模體本方案為高支模體系設計及施工方案，側(cè)重于支撐體系的設計、施工及安全性的驗算。支撐體系是保證模板工程施工質(zhì)量及施工安全的主控項目，支撐體系必須有足夠的剛度和整體穩(wěn)定性，以下將對本工程各部位高支模的支撐體系加以設計、驗算確定。1、材料選用模板采用15mm厚木膠合板；背楞采用60mm80mm經(jīng)刨制的木方；支撐架采用扣件式滿堂腳手架鋼管。2、模板支撐體系設計1

3、-3F預應力梁兩側(cè)立桿縱向間距0.8m，橫向間距1.2m，梁底增加承重立桿2根立桿間距平均等分。在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。立桿頂端沿縱橫向設置一道水平拉桿，按步距1.2m縱橫向各設一道水平拉桿，并在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿。在縱向每隔7m左右設由下至上的十字交叉連續(xù)式剪刀撐，其寬度為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐，搭接長度1.0m，角度450600。立柱在框架柱位置時，按豎向間距2m設置一個固結(jié)點，每根立桿底部設置墊板，厚度不小于50mm。預應力梁底主龍骨采用雙鋼管平放，間距300mm。次龍骨采用60mm80mm方

4、木，間距不大于100mm，梁側(cè)豎肋采用兩組48 鋼管，間距300mm，并用M12穿墻螺栓加固，螺栓間距400600mm，中間用60mm80mm方木，間距不大于300mm，與模板固定牢固。3、與預應力梁相連的頂板及支撐體系設計頂板模板面板采用15mm厚木膠合板，板底次龍骨采用60mm80mm方木立放，間距不大于200mm，主龍骨采用483.5mm鋼管，間距600mm，用鋼管頂托頂緊。頂板支撐體系采用扣件式鋼管腳手架，立桿間距6001000mm, 水平拉桿步1.00m，立桿上部采用可調(diào)節(jié)頂托頂住主龍骨。4、構(gòu)造要求（1）掃地桿、水平拉桿采用對接，剪刀撐采用搭接。相鄰兩立桿的對接接頭錯開至少1步，各

5、接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3；（2）所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。（3）在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4、按縱向位置間隔6m設置一道剪刀撐。四、高支模施工流程及工藝1、工藝流程空間放線 搭設滿堂腳手架（底部墊木枋） 搭設梁底小橫桿 安裝梁底模 、固定 安裝梁側(cè)模 搭設板底橫桿 鋪設木枋鋪設樓板模板 支撐架校正、加固2、施工工藝（1）高支撐體系支架搭設按滿堂架設計間距在樓層空間進行支架間距空間放線，做到既滿足設計間距要求又能保證施工整體布局整齊、美觀。（2）梁板模板安裝、梁模板安裝梁底模板：樓板模板施工前應先進行空間放線，根據(jù)放線搭設

6、滿堂腳手架；腳手架立桿下墊好短木枋，放好梁位置線，采用吊線墜的方式將位置線引至鋼管架上。按設計標高調(diào)整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平?？缰辛旱滋帒鸸?，起拱高度為梁跨度的2/1000。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱；調(diào)整梁底支撐標高，調(diào)平后，鋪設梁底模，梁底模兩側(cè)扣件鎖緊，防止梁底模跑位。梁側(cè)模板：根據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板、斜撐等。梁側(cè)模板制作高度應根據(jù)梁高及與樓板模板接茬方式來確定。鋪設主次龍骨，按配置方案將模板擺放好，模板拼縫要嚴密，用釘子把模板固定。樓板模板壓在梁側(cè)模上。梁、板、柱、墻交接位置的模板應仔細加工及拼裝，必要時現(xiàn)場測量精確的尺寸，由車間加工制作；在支設墻柱模板時，

7、在墻柱頂部埋設高強對拉螺桿，用于墻柱及梁板交接處模板的固定。、板模板安裝方法如下：根據(jù)模板排列圖架設支柱和龍骨。通線調(diào)節(jié)支柱的高度，將大橫桿找平，架設方木小龍骨。鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。板模的拼縫應用膩子刮平式，板模與梁模的拼縫均應設置海綿條，以防止漏漿?？缍却笥?m的板，板跨中起拱2/1000。主龍骨（大橫桿）上鋪間距200mm的次龍骨（方木），次龍骨接長時采用搭接形式，搭接長度不少于500mm。（3）模板拆除工程根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范（GB 502042002）的要求，模板

8、的拆除應滿足下列條件：每層預應力梁承擔上層預應力梁傳下的荷載，每層的支撐體系在預應力梁達到強度且上層預應力梁施工完后方可拆除。墻柱混凝土澆筑之后至少24h方可拆除其模板。五、高支模施工安全保證體系公司質(zhì)量安全部項目經(jīng)理安全組質(zhì)量組技術組設備組各專業(yè)工長各專業(yè)班組材料組技術負責人安全員1、建立由項目經(jīng)理領導，各專業(yè)工長、各專職質(zhì)檢員參加的橫向到邊，縱向到底的安全生產(chǎn)管理系統(tǒng)，從項目經(jīng)理到各生產(chǎn)班組的安全生產(chǎn)管理組織機構(gòu)圖如下: 2、保證生產(chǎn)安全的措施嚴格遵守各項安全生產(chǎn)規(guī)定，確保生產(chǎn)安全。高支模架子搭設工必須經(jīng)過安全培訓，考試合格后才能持證上崗操作。高支模架子搭設工操作時應戴好安全帽，系好安全帶

9、，佩戴工具帶，禁止穿硬底鞋和易滑的鞋。高支模架子工的作業(yè)必須遵照安全技術操作規(guī)程、棟號施工負責人的安全技術交底進行。在操作中要嚴格按規(guī)程、標準要求搭設，堅守工作崗位，嚴禁酒后上崗操作。遇到六級以上大風等惡劣天氣，禁止進行露天進行高支模架子搭設施工。腳手架、腳手板、鋼管、構(gòu)件等材料在使用時的上下，要做到傳遞或用繩索吊放，嚴禁拋扔。高支模架體搭設完畢后，必須經(jīng)過現(xiàn)場施工負責人、安全人員、技術負責人、使用班組共同驗收合格后方準使用。安全帽、安全帶、安全網(wǎng)要有符合國家標準的出廠合格證，鋼管扣件要有出廠合格證明，有嚴重銹蝕、彎曲、滑絲的劣質(zhì)品禁止使用。在高支模架體施工時，建筑物周邊外腳手架必須比施工作業(yè)

10、樓層至少高出一步架體。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；按照規(guī)范要求鋪設兩道水平尼龍安全網(wǎng)（網(wǎng)眼不大于2.5cm），首層與結(jié)構(gòu)首層頂標高相同，第二道鋪設在操作面上。砼澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。六、高支模支撐體系計算6.1 預應力梁設計 （一）參數(shù)信息梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):0.10；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.20；梁支撐架搭設高

11、度H(m)：8.50；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.00；承重架支設: 承重立桿按梅花狀設置，鋼管支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80； （二）梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1

12、.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 44.343 kN/m2、43.200 kN/m2，取較小值43.2000 kN/m2作為本工程計算荷載。（三）梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗

13、算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm；面板的

14、最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 1.88104=5.270N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.270N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 5

15、0.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.001.41105) = 0.369 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.369mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求?。ㄋ模┐┝郝菟ǖ挠嬎?驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑

16、: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求?。ㄎ澹┝旱啄０逵嬎銖姸闰炈阋紤]模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 500.0015.0015.00/6 = 1.88104mm3；

17、I = 500.0015.0015.0015.00/12 = 1.41105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.800.90=24.79kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.42.000.500.90=1.

18、26kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.79+0.19+1.26=26.24kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1026.2350.1672=0.073kN.m； =0.073106/1.88104=3.887N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.887 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）0.50= 23.13N/mm； l-

19、計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67723.125166.74/(1009500.01.41105)=0.090mm；面板的最大撓度計算值: =0.090mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，滿足要求！(六)梁底支撐的計算強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1

20、.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.8000.500=22.950 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.500(21.800+0.500)/ 0.500=1.435 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.5000.500=1.125 kN；2.鋼管的支撐力驗算均布荷載 q = 1.222.950+1.21.435=29.262 kN/m；集中荷載 P = 1.41.125=1.575 kN； 鋼管計算簡圖經(jīng)過

21、計算得到從左到右各鋼管傳遞集中力即支座力分別為：N1=1.827 kN；N2=6.151 kN；N3=6.386 kN；N4=1.827 kN；鋼管按照三跨連續(xù)梁計算,鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 6.386/0.500=12.773 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.112.7730.5000.500= 0.319 kN.m；最大應力 = M / W = 0.319106/5080.0 = 62.858 N/mm2；抗彎強度設計

22、值 f=205.0N/mm2；鋼管的最大應力計算值 62.858 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值，滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 鋼管最大撓度計算值 = 0.67710.644500.0004 /(10020600.00012.190104)=1.794mm；鋼管的最大允許撓度 =0.5001000/250=2.000 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 1.794 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2.000 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=

23、4.087 kN；最大彎矩 Mmax= 0.920 kN.m；最大撓度計算值 Vmax= 1.934 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.920106/5080.0=181.008 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 181.008 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!（七）扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 R Rc其中 R

24、c - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R= 4.09 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （八）立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 4.087 kN； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.500=0.697 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.35=0.305 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N

25、4=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.100(1.50+24.00)=2.219 kN； N =4.087+0.697+0.305+2.219=7.307 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，

26、由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； Lo/i =1987.868 / 15.800 = 126.000；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7306.890/(0.417489.000) = 35.833 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 35.833 N/m

27、m2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！ 6.2預應力梁設計 （一）參數(shù)信息立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：3.60；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.20；承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.60；（二）梁側(cè)模板面板的計算 1.抗彎驗算 q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.9

28、8300.002 = 9.88104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 1.88104=5.270N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.270N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.001.41105) = 0.369 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.369mm 小于 面板的最大容許撓

29、度值 =1.200mm，滿足要求?。ㄈ┝旱字蔚挠嬎?.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.8000.600=27.540 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.600(21.800+0.500)/ 0.500=1.722 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.5000.600=1.350 kN；2.鋼管的支撐力驗算均布荷載 q = 1.227.540+1.21.722=35.114 kN/m；集中荷載 P =

30、 1.41.350=1.890 kN； 鋼管計算簡圖經(jīng)過計算得到從左到右各鋼管傳遞集中力即支座力分別為：N1=3.332 kN；N2=12.859 kN；N3=3.332 kN； 鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 12.859/0.600=21.431 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.121.4310.6000.600= 0.772 kN.m；最大應力 = M / W = 0.772106/5080.0 = 151.875 N/mm

31、2；抗彎強度設計值 f=205.0 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 151.875 N/mm2 小于鋼管抗彎強度設計值，滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 鋼管最大撓度計算值 = 0.67717.859400.0004 /(10020600.00012.190104)=1.23mm；鋼管的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；鋼管的最大撓度計算 = 1.23mm 小于鋼管的最大允許撓度 =2.400 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA =

32、RB= 4.087 kN；最大彎矩 Mmax= 0.920 kN.m；最大撓度計算值 Vmax= 1.934 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.920106/5080.0=181.008 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 181.008 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!（四）立桿的穩(wěn)定性計算:lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2

33、(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； Lo/i =1987.868 / 15.800 = 126.000；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7306.890/(0.417489.000) = 35.833 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 35.833 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！6.3樓面板設計（一）參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):0.80；步距(m):1.20；立桿上端伸出至

34、模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):10.20（8.20、5.3）；采用的鋼管(mm):48 ；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.200；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元（二）模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6.0008.0008.000/6 = 64.0

35、0 cm3；I=6.0008.0008.0008.000/12 = 256.00 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.200 = 1.250 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.8000.250 = 0.600 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.250 + 0

36、.088) = 1.605 kN/m；集中荷載 p = 1.40.600=0.840 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8400.800 /4 + 1.6050.8002/8 = 0.296 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 + 1.6050.800/2 = 1.062 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.296106/64.000103 = 4.631 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.631 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!

37、3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.8001.605/2+0.840/2 = 1.062 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1062.000/(2 60.000 80.000) = 0.332 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.332 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷載 p = 0.600 kN；方木最大撓度計算值