天津航道局疏浚技術教育部工程研究中心天津基地門衛(wèi)室設計畢業(yè)設計計算書

1、遼寧工業(yè)大學畢 業(yè) 設 計天津航道局疏浚技術教育部工程研究中心天津基地門衛(wèi)室設計院系名稱： 繼續(xù)教育學院 專業(yè)名稱： 二九級土木工程 學 號： 學生姓名： 指導老師： 提交日期： 目 錄一工程概況(1)二荷載取值(2)三樓板計算(3-8)四過梁配筋(8-16)五基礎計算 (16-22)六雨篷配筋(22-23)七框剪柱 (23-32)八結構圖紙（附圖）九結束語遼寧工業(yè)大學畢業(yè)設計 33一工程概況：建筑面積：63平方米結構型式：單層磚混結構，設計使用年限為50年，層高3.0米。墻體做法:采用kp承重頁巖多孔磚砌筑，采用m5水泥砂漿砌筑。外墻厚度240mm，內墻厚度120mm。（容重按8kn/m3）

2、?；炷翉姸鹊燃墸毫骸前宀捎胏25，基礎采用c25。 采用規(guī)范：混凝土結構設計規(guī)范gb50010-2002砌體結構設計規(guī)范gb 50003-2001建筑抗震設計規(guī)范gb50011-2001（2008版） 建筑地基基礎設計規(guī)范gb50007-2002 建筑樁基礎設計規(guī)范gb50007-2008 建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001 巖土工程技術規(guī)范db29-20-2000建筑結構安全等級：二級；建筑抗震設防標準：丙類建筑，抗震設防烈度7（0.15g）。場地類別：四，按8度抗震構造設置。地面粗糙度類別：a相關計算資料：巖土工程勘察報告（由業(yè)主提供附近建筑物的勘察報告，僅供參考。2004年9月

3、）。二荷載取值： 2.1 不上人屋面恒載：選05j1-p92-屋1：1.52 kn/m 防水層： 0.4 kn/m 保溫層： 0.2 kn/m 鋼筋混凝土現(xiàn)澆屋面板120: 3.0 kn/m 20厚板底抹灰: 0.4 kn/m_ 合計 : 5.52 kn/m2.2活載: 不上人屋面: 0.5 kn/m2 ;2.3其它荷載：外墻重（按雙面抹灰）: 0.30x8+0.8 =3.2 kn/m2內墻重（按雙面抹灰）: 0.20x8+0.8 =2.4 kn/m2 女兒墻荷載 （0.20x8+0.8）*0.8 =1.7 kn/m三、板的設計 由于本房屋的屋蓋為鋼筋混凝土現(xiàn)澆式，板下橫縱墻上均設置閉合的鋼筋

4、混凝土圈梁，故可近似按四周固定的單塊雙向板計算，并按彈性理論設計。3.1雙向板：b-13.1.1基本資料： 1、工程名稱：工程一 2、邊界條件 （左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 固端 3、荷載：（按靜力計算手冊考慮活荷不利布置） 永久荷載標準值： 樓板自重：gk1 0.100*25 2.50kn/m 均布荷載：gk2 0.60kn/m 可變荷載標準值 均布荷載：qk1 0.30kn/m c 0.7 q 0.4 4、其他： 計算跨度lx 5400mm 計算跨度ly 4200mm 板厚h 100mm （h ly / 42） 板底、板面縱筋合力點至近邊距離：as 20mm

5、as 20mm 混凝土強度等級：c20 fc 9.55 ft 1.10 ftk 1.54n/mm ec 25413n/mm 鋼筋抗拉強度設計值fy 210n/mm es 210000n/mm 3.1.2 計算結果： mxgk1 (0.0138+0.2*0.0282)*2.50*4.2002 0.86knm mxgk2 (0.0138+0.2*0.0282)*0.60*4.2002 0.21knm mxqk1 (0.0138+0.2*0.0282)*0.30*4.2002 +(0.0326+0.2*0.0587)*0.30*4.2002/2 0.17knm mx maxmx(l), mx(d)

6、max1.51, 1.60 1.60knm mxk 1.23knm mxq 1.13knm asx 111mm 0.16%min 0.24% asx* 236mm 8200 （as 251） max 0.023mm s,max 0.036mm mygk1 (0.0282+0.2*0.0138)*2.50*4.2002 1.37knm mygk2 (0.0282+0.2*0.0138)*0.60*4.2002 0.33knm myqk1 (0.0282+0.2*0.0138)*0.30*4.2002 +(0.0587+0.2*0.0326)*0.30*4.2002/2 0.25knm my ma

7、xmy(l), my(d) max2.39, 2.54 2.54knm myk 1.95knm myq 1.80knmasy 154mm 0.19% min 0.24% asy* 236mm 8200 （as 251） max 0.029mm s,max 0.039mm mxgk1 -0.0562*2.50*4.2002 -2.48knm mxgk2 -0.0562*0.60*4.2002 -0.59knm mxqk1 -0.0562*0.30*4.2002 -0.30knm mx maxmx(l), mx(d) max-4.10, -4.44 -4.44knm mxk -3.37knm mx

8、q -3.19knm asx 275mm 0.34% 8180 （as 279） max 0.117mm s,max 0.157mm mygk1 -0.0680*2.50*4.2002 -3.00knm mygk2 -0.0680*0.60*4.2002 -0.72knm myqk1 -0.0680*0.30*4.2002 -0.36knm my maxmy(l), my(d) max-4.97, -5.38 -5.38knm myk -4.08knm myq -3.86knm asy 335mm 0.42% 10200 （as 393） max 0.098mm s,max 0.130mm3.

9、1.3 跨中撓度驗算： mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值 (1)、撓度驗算參數(shù)： 按建筑結構靜力計算手冊表44，撓度系數(shù) 0.00189（1/m） mk 1.95knm mq 1.80knm es 210000n/mm as 251mm ec 25413n/mm ftk 1.54n/mm (2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / te / sk sk mk / 0.87 / ho / as （混凝土規(guī)范8.1.33） sk 19

10、47973/0.87/80/251 111n/mm 矩形截面，ate 0.5 * b * h 0.5*1000*100 50000mm te as / ate （混凝土規(guī)范8.1.24） te 251/50000 0.50% 1.1 - 0.65*1.54/0.00503/111 -0.690 當 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值e： e es / ec 210000/25413 8.26 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 as / b / ho 251/1000/80 0.00314 、鋼筋混凝土受彎構件的 bs 按公式（

11、混凝土規(guī)范8.2.31）計算： bs es * as * ho 2 / 1.15 + 0.2 + 6 * e * / (1 + 3.5f) bs 210000*251*802/1.15*0.200+0.2+ 6*8.26*0.00314/(1+3.5*0.000) 576.66knm (3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù)： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當 0時， 2.0 (4)、受彎構件的長期剛度b，可按下列公式計算： b mk / mq * ( - 1) + mk * bs （混凝土規(guī)范8.2.2） b 1.95/1.80*(2-1)+1.95*576.66 300.09k

12、nm (5)、撓度f * qk * ly 4 / bl f 0.00189*3.40*4.2004/300.09*1000 6.7mm f / ly 6.7/4200 1/6313.2 雙向板：b-23.2.1基本資料： 1、工程名稱：工程二 2、邊界條件 （左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 固端 3、荷載：（按靜力計算手冊考慮活荷不利布置） 永久荷載標準值： 樓板自重：gk1 0.100*25 2.50kn/m 均布荷載：gk2 0.60kn/m 可變荷載標準值 均布荷載：qk1 0.30kn/m c 0.7 q 0.4 4、其他： 計算跨度lx 5400mm 計算跨

13、度ly 1800mm 板厚h 100mm （h ly / 18） 板底、板面縱筋合力點至近邊距離：as 20mm as 20mm 混凝土強度等級：c20 fc 9.55 ft 1.10 ftk 1.54n/mm ec 25413n/mm 鋼筋抗拉強度設計值fy 210n/mm es 210000n/mm 3.2.2 計算結果： mxgk1 (0.0019+0.2*0.0421)*2.50*1.8002 0.08knm mxgk2 (0.0019+0.2*0.0421)*0.60*1.8002 0.02knm mxqk1 (0.0019+0.2*0.0421)*0.30*1.8002 +(0.0

14、069+0.2*0.1169)*0.30*1.8002 0.02knm mx maxmx(l), mx(d) max0.15, 0.16 0.16knm mxk 0.12knm mxq 0.11knm asx 11mm 0.02% min 0.24% asx* 236mm 8200 （as 251） max 0.002mm s,max 0.004mm mygk1 (0.0421+0.2*0.0019)*2.50*1.8002 0.34knm mygk2 (0.0421+0.2*0.0019)*0.60*1.8002 0.08knm myqk1 (0.0421+0.2*0.0019)*0.30*

15、1.8002 +(0.1169+0.2*0.0069)*0.30*1.8002 0.08knm my maxmy(l), my(d) max0.62, 0.65 0.65knm myk 0.50knm myq 0.46knm asy 39mm 0.05% min 0.24% asy* 236mm 8200 （as 251） max 0.007mm s,max 0.010mm mxgk1 -0.0543*2.50*1.8002 -0.44knm mxgk2 -0.0543*0.60*1.8002 -0.11knm mxqk1 -0.0543*0.30*1.8002 -0.05knm mx max

16、mx(l), mx(d) max-0.73, -0.79 -0.79knm mxk -0.60knm mxq -0.57knmasx 47mm 0.06% min 0.24% asx* 236mm 8200 （as 251） max 0.009mm s,max 0.012mm mygk1 -0.0833*2.50*1.8002 -0.67knm mygk2 -0.0833*0.60*1.8002 -0.16knm myqk1 -0.0833*0.30*1.8002 -0.08knm my maxmy(l), my(d) max-1.12, -1.21 -1.21knm myk -0.92knm

17、 myq -0.87knmasy 73mm 0.09% min 0.24% asy* 236mm 8200 （as 251） max 0.014mm s,max 0.018mm3.2.3 跨中撓度驗算： mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度驗算參數(shù)： 按建筑結構靜力計算手冊表44，撓度系數(shù) 0.00261（1/m） mk 0.50knm mq 0.46knm es 210000n/mm as 251mm ec 25413n/mm ftk 1.54n/mm(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度bs： 、裂縫間縱向受拉

18、鋼筋應變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / te / sk sk mk / 0.87 / ho / as （混凝土規(guī)范8.1.33） sk 504786/0.87/80/251 29n/mm 矩形截面，ate 0.5 * b * h 0.5*1000*100 50000mm te as / ate （混凝土規(guī)范8.1.24） te 251/50000 0.50% 1.1 - 0.65*1.54/0.00503/29 -5.809 當 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值e： e es / ec 210000/25413 8.26 、受壓翼緣面

19、積與腹板有效面積的比值f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 as / b / ho 251/1000/80 0.00314 、鋼筋混凝土受彎構件的 bs 按公式（混凝土規(guī)范8.2.31）計算： bs es * as * ho 2 / 1.15 + 0.2 + 6 * e * / (1 + 3.5f) bs 210000*251*802/1.15*0.200+0.2+6*8.26*0.00314/(1+3.5*0.000) 576.66knm (3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù)： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當 0時， 2.0 (4)、受彎構件的長期剛度b，可按下列公

20、式計算： b mk / mq * ( - 1) + mk * bs （混凝土規(guī)范8.2.2） b 0.50/0.46*(2-1)+0.50*576.66 302.37knm (5)、撓度f * qk * ly 4 / bl f 0.00261*3.40*1.8004/302.37*1000 0.3mm f / ly 0.3/1800 1/5,850板3同板1四、 過梁配筋 1、2.4米窗：梁板下的墻體高度：0.6m2.4m凈跨，故應計入樓面?zhèn)鱽淼暮奢d；0.62.4/3=0.8m,故按高度為0.6m墻體的均布自重采用；作用于過梁上的荷載包括0.6m墻體重和樓板傳來的荷載,其設計值 過梁：gl-1

21、 4 .1 過梁：gl-1 411 工程名稱：工程一 412 基本資料：1） 過梁類型：鋼筋混凝土過梁 2）砌體種類：燒結多孔磚3） 施工質量控制等級：b 級 4） 砌塊的強度等級：mu10 5） 砂漿的強度等級：m5。 6）過梁的凈跨 ln 2400mm 7）過梁梁端的實際支承長度 a 250mm 8） 截面寬度 b 240mm 截面高度 h 240mm 9）墻體寬度 bw 240mm 墻體高度 hw 600mm 10） 每平米墻體的自重標準值 pk 5.40kn/m 413 由梁、板傳來的荷載 永久均布荷載標準值 gk 6.00kn/m 414 混凝土強度等級：c20 fc 9.55n/m

22、m ft 1.10n/mm 415 鋼筋抗拉強度設計值 fy 210n/mm es 210000n/mm 受拉縱筋最小配筋率 min 0.24% 箍筋抗拉強度設計值 fyv 210n/mm 縱筋合力點至近邊的距離 as 20mm42 過梁的荷載 421 梁、板荷載 當梁、板下的墻體高度 hw 600mm ln 時，應計入梁、板傳來的荷載。422 墻體荷載 對磚砌體，當過梁上的墻體高度 hw ln/3 800mm 時，應按墻體的均布自重采 用。 gki 0.800*5.40 4.32kn/m423 過梁自重 過梁截面面積 a b * h 0.240*0.240 0.058m gki * a 27

23、.0*0.058 1.56kn/m43 砌體的計算指標 431 按砌體規(guī)范第 3.2.1 條確定的砌體強度設計值 砌體的抗壓強度設計值 f 1.50mpa44 受彎承載力441 彎矩標準值 mki 永久均布荷載作用下： mk1 6.000*(1.05*2.400)2/8 4.763knm 永久均布荷載作用下： mk2 4.320*(1.05*2.400)2/8 3.429knm 永久均布荷載作用下： mk3 1.555*(1.05*2.400)2/8 1.235knm 442 彎矩設計值 m 由可變荷載效應控制的彎矩組合值 m(l) 11.31knm 由永久荷載效應控制的彎矩組合值 m(d)

24、12.73knm 彎矩設計值 m maxm(l), m(d) 12.73knm443 受彎承載力計算 as 293mm 0.56%45 受剪承載力 451 剪力標準值 vki 永久均布荷載作用下： vk1 6.000*2.400/2 7.2kn 永久均布荷載作用下： vk2 4.320*2.400/2 5.2kn 永久均布荷載作用下： vk3 1.555*2.400/2 1.9kn 452 剪力設計值 v 由可變荷載效應控制的剪力組合值 v(l) 17.1kn 由永久荷載效應控制的剪力組合值 v(d) 19.2kn 剪力設計值 v maxv(l), v(d) 19.2kn453 受剪承載力計算

25、 當 s 200mm 時，asv 0 (v0.7*ft*b*ho) dmin 6 smax 2004.5.4 局部受壓 * no + nl * * f * al 4.5.5 梁端有效支承長度 ao 10 * (hc / f) 0.5 10*(240/1.50)0.5 126mm4.5.6 局部受壓面積 al ao * bw 0.126*0.240 0.030m4.5.7 影響砌體局部抗壓強度的計算面積 ao (a + bw) * bw (0.250+0.240)*0.240 0.118m 砌體局部抗壓強度提高系數(shù) 1 + 0.35 * (ao / al - 1) 0.5 1+0.35*(0.1

26、18/0.030-1)0.5 1.59 當 1.25 時，取 1.254.5.8 梁端底面壓應力圖形完整系數(shù)，對于過梁可取 1.04.5.9 驗算過梁下砌體局部受壓承載力時,可不考慮上層荷載的影響*no 04.5.10 * * f * al 1.0*1.25*1.50*1000*0.030 56.9kn nl 19.2kn，滿足要求。 293mm，配410 =314mm 箍筋6200 4. 6 過梁：gl-2 461 工程名稱：工程二 462 基本資料 ：1）過梁類型：鋼筋混凝土過梁 2） 砌體種類：燒結多孔磚 3） 施工質量控制等級：b 級 4） 砌塊的強度等級：mu10 5） 砂漿的強度等

27、級：m56）過梁的凈跨 ln 1200mm 7）過梁梁端的實際支承長度 a 240mm8） 截面寬度 b 240mm 截面高度 h 120mm9） 墻體寬度 bw 240mm 墻體高度 hw 600mm 10） 每平米墻體的自重標準值 pk 5.40kn/m47 由梁、板傳來的荷載 永久均布荷載標準值 gk 6.00kn/m 1） 混凝土強度等級：c20 fc 9.55n/mm ft 1.10n/mm 2） 鋼筋抗拉強度設計值 fy 210n/mm es 210000n/mm 3） 受拉縱筋最小配筋率 min 0.24% 箍筋抗拉強度設計值 fyv 210n/mm 4） 縱筋合力點至近邊的距離

28、 as 30mm4. 8. 過梁的荷載481 梁、板荷載 1） 當梁、板下的墻體高度 hw 600mm ln 時，應計入梁、板傳來的荷載。2） 墻體荷載 對磚砌體，當過梁上的墻體高度 hw ln/3 400mm 時，應按高度為 ln/3 墻體的均布自重采用。 gki 0.400*5.40 2.16kn/m49 過梁自重 過梁截面面積 a b * h 0.240*0.120 0.029m gki * a 27.0*0.029 0.78kn/m 4.10 砌體的計算指標4.101 按砌體規(guī)范第 3.2.1 條確定的砌體強度設計值 砌體的抗壓強度設計值 f 1.50mpa4.11 受彎承載力4.11

29、.1 彎矩標準值 mki 永久均布荷載作用下： mk1 6.000*(1.05*1.200)2/8 1.191knm 永久均布荷載作用下： mk2 2.160*(1.05*1.200)2/8 0.429knm 永久均布荷載作用下： mk3 0.778*(1.05*1.200)2/8 0.154knm4.11.2 彎矩設計值 m 由可變荷載效應控制的彎矩組合值 m(l) 2.13knm 由永久荷載效應控制的彎矩組合值 m(d) 2.39knm 彎矩設計值 m maxm(l), m(d) 2.39knm4.11.3 受彎承載力計算 as 136mm 0.63%4.12 受剪承載力4.121 剪力標

30、準值 vki 永久均布荷載作用下： vk1 6.000*1.200/2 3.6kn 永久均布荷載作用下： vk2 2.160*1.200/2 1.3kn 永久均布荷載作用下： vk3 0.778*1.200/2 0.5kn4.122 剪力設計值 v 由可變荷載效應控制的剪力組合值 v(l) 6.4kn 由永久荷載效應控制的剪力組合值 v(d) 7.2kn 剪力設計值 v maxv(l), v(d) 7.2kn4.123 受剪承載力計算 當 s 200mm 時，asv 0 (v0.7*ft*b*ho) dmin 6 smax 200 局部受壓 * no + nl * * f * al 砌體規(guī)范式

31、 5.2.4-14.12.4 梁端有效支承長度 ao 10 * (hc / f) 0.5 10*(120/1.50)0.5 89mm4.12.5 局部受壓面積 al ao * bw 0.089*0.240 0.021m 影響砌體局部抗壓強度的計算面積 ao (a + bw) * bw (0.240+0.240)*0.240 0.115m 砌體局部抗壓強度提高系數(shù) 1 + 0.35 * (ao / al - 1) 0.5 1+0.35*(0.115/0.021-1)0.5 1.73 當 1.25 時，取 1.254.126 梁端底面壓應力圖形完整系數(shù) ，對于過梁可取 1.0 4.12.7 驗算過

32、梁下砌體局部受壓承載力時，可不考慮上層荷載的影響。 * no 04.12.8 * * f * al 1.0*1.25*1.50*1000*0.021 40.2kn nl 7.2kn，滿足要求。 as 136mm 配210（157mm）, 箍筋6200 過梁：gl-3 413 工程名稱：工程三4131 基本資料：1）過梁類型：鋼筋混凝土過梁 2） 砌體種類：燒結多孔磚 3） 施工質量控制等級：b 級 4） 砌塊的強度等級：mu10 5） 砂漿的強度等級：m56） 過梁的凈跨 ln 1000mm 過梁梁端的實際支承長度 a 240mm7） 截面寬度 b 240mm 截面高度 h 120mm8)墻體

33、寬度 bw 240mm 墻體高度 hw 600mm 9) 每平米墻體的自重標準值 pk 5.40kn/m4.14 由梁、板傳來的荷載 1) 永久均布荷載標準值 gk 6.00kn/m 2) 混凝土強度等級：c20 fc 9.55n/mm ft 1.10n/mm 3) 鋼筋抗拉強度設計值 fy 210n/mm es 210000n/mm 4) 受拉縱筋最小配筋率 min 0.24% 箍筋抗拉強度設計值 fyv 210n/mm 5） 縱筋合力點至近邊的距離 as 30mm4.15過梁的荷載4.151 梁、板荷載 當梁、板下的墻體高度 hw 600mm ln 時，應計入梁、板傳來的荷載。4.152

34、墻體荷載 對磚砌體，當過梁上的墻體高度 hw ln/3 333mm 時，應按高度為 ln/3 墻體的均布自重采用。 gki 0.333*5.40 1.80kn/m4.153 過梁自重 過梁截面面積 a b * h 0.240*0.120 0.029m gki * a 27.0*0.029 0.78kn/m4.16 砌體的計算指標4.161 按砌體規(guī)范第 3.2.1 條確定的砌體強度設計值 砌體的抗壓強度設計值 f 1.50mpa 4.17 受彎承載力4.171 彎矩標準值 mki 永久均布荷載作用下： mk1 6.000*(1.05*1.000)2/8 0.827knm 永久均布荷載作用下：

35、mk2 1.800*(1.05*1.000)2/8 0.248knm 永久均布荷載作用下： mk3 0.778*(1.05*1.000)2/8 0.107knm4.172 彎矩設計值 m 由可變荷載效應控制的彎矩組合值 m(l) 1.42knm 由永久荷載效應控制的彎矩組合值 m(d) 1.60knm 彎矩設計值 m maxm(l), m(d) 1.60knm4.173 受彎承載力計算 as 88mm 0.41%4.18 受剪承載力4.181 剪力標準值 vki 永久均布荷載作用下： vk1 6.000*1.000/2 3.0kn 永久均布荷載作用下： vk2 1.800*1.000/2 0.

36、9kn 永久均布荷載作用下： vk3 0.778*1.000/2 0.4kn4.182 剪力設計值 v 由可變荷載效應控制的剪力組合值 v(l) 5.1kn 由永久荷載效應控制的剪力組合值 v(d) 5.8kn 剪力設計值 v maxv(l), v(d) 5.8kn4.183 受剪承載力計算 當 s 200mm 時，asv 0 (v0.7*ft*b*ho) dmin 6 smax 2004.19 局部受壓 * no + nl * * f * al 砌體規(guī)范式 4.191 梁端有效支承長度 ao 10 * (hc / f) 0.5 10*(120/1.50)0.5 89mm局部受壓面積 al a

37、o * bw 0.089*0.240 0.021m 影響砌體局部抗壓強度的計算面積 ao (a + bw) * bw (0.240+0.240)*0.240 0.115m 砌體局部抗壓強度提高系數(shù) 1 + 0.35 * (ao / al - 1) 0.5 1+0.35*(0.115/0.021-1)0.5 1.73 當 1.25 時，取 1.254.19.2 梁端底面壓應力圖形完整系數(shù) ，對于過梁可取 1.04.19.3 驗算過梁下砌體局部受壓承載力時，可不考慮上層荷載的影響。 * no 04.19.4 * * f * al 1.0*1.25*1.50*1000*0.021 40.2kn nl

38、 5.8kn，滿足要求。as 88mm 配28（101mm）, 箍筋6200五、基礎配筋5.1計算項目: 條形基礎-1 計算條件 5.1.1基礎信息 基礎類型：鋼筋混凝土基礎 基礎底面寬度：1000mm 基礎高度：300mm 基礎底面標高： -1.45m 基礎相對墻的移心：0m5.1.2 荷載信息： 線荷載基本值：141.00kn/m 5.1.3墻信息： 墻厚：240mm 5.1.4配筋信息： 輸入底板分布鋼筋：6250 輸入底板受力鋼筋：102005.1.5鋼筋混凝土細部尺寸： 左端高：300mm 右端高：300mm5.1.6磚放腳尺寸： 放腳寬度:60mm 計算結果 5.1.7混凝土條基沖切計算: 公式如下 : b-條基寬度 bw-條基上墻的寬度 ft-條基混凝土軸心抗拉強度設計值 pj-基底凈反力 hp-受沖切承載力截面高度影響系數(shù) h0-條基有效計算高度 根據(jù)公式: pj