第7章 受扭13級

1、工程結構中，工程結構中，受扭構件受扭構件也是一種基本構件。也是一種基本構件。受扭構件受扭構件大都處于大都處于彎矩彎矩M、剪力、剪力V、扭矩、扭矩T共同作用下的復合共同作用下的復合受力狀態(tài)。受力狀態(tài)。一、純扭構件的破壞 受扭的受扭的素混凝土素混凝土構件：構件：1、加載初始階段，截面剪應、加載初始階段，截面剪應力分布可按彈性分析，力分布可按彈性分析，最大剪最大剪應力應力發(fā)生在截面發(fā)生在截面長邊中間，最長邊中間，最大主應力大主應力也發(fā)生在同一位置。也發(fā)生在同一位置。2 2、當、當主拉應力主拉應力達到混凝土的達到混凝土的抗拉強度抗拉強度后，先在側面后，先在側面長邊中長邊中部出現(xiàn)斜裂縫開裂部出現(xiàn)斜裂縫開

2、裂，裂縫沿與主拉應力垂直方向迅速延伸，裂縫沿與主拉應力垂直方向迅速延伸并貫通，構件沿翹曲的扭轉破壞面并貫通，構件沿翹曲的扭轉破壞面破壞破壞。二、純扭構件的開裂扭矩若混凝土為理想彈性材料：若混凝土為理想彈性材料：（主應力達到（主應力達到ft后開裂）后開裂）若混凝土為理想塑性材料：若混凝土為理想塑性材料：（截面上所有部位剪應力（截面上所有部位剪應力達到達到ft后才開裂）后才開裂）tetecr,WfTttpcr,WfT)3(62tbhbWhbW2tettcr7 . 0WfT 實際混凝土為彈塑性材料，其開裂扭矩實驗值介于兩者之間：實際混凝土為彈塑性材料，其開裂扭矩實驗值介于兩者之間：三、受扭構件的配筋

3、受扭構件采用受扭構件采用抗扭箍筋抗扭箍筋和和抗扭縱筋抗扭縱筋形成的空間骨架來承擔扭矩形成的空間骨架來承擔扭矩必須做成封閉式，沿截面周邊布置，不計復合箍筋內(nèi)部的鋼筋。必須做成封閉式，沿截面周邊布置，不計復合箍筋內(nèi)部的鋼筋。在截面四角必須設置縱筋，其余縱筋沿截面周邊均勻對稱布置。在截面四角必須設置縱筋，其余縱筋沿截面周邊均勻對稱布置?？v筋和箍筋均過少。一旦出現(xiàn)裂縫，構件立即破壞。鋼筋屈服縱筋和箍筋均過少。一旦出現(xiàn)裂縫，構件立即破壞。鋼筋屈服甚至強化。脆性破壞。甚至強化。脆性破壞?？v筋和箍筋均適宜。與臨界斜裂縫相交的鋼筋都先能達到屈縱筋和箍筋均適宜。與臨界斜裂縫相交的鋼筋都先能達到屈服，后混凝土壓壞

4、。延性破壞。服，后混凝土壓壞。延性破壞?？v筋和箍筋都過多。鋼筋屈服前混凝土就壓壞，縱筋和箍筋都過多。鋼筋屈服前混凝土就壓壞，脆性破壞。脆性破壞。AstlAstl四、受扭構件的破壞形態(tài)和特征五、純扭構件的承載力 混凝土結構設計規(guī)范混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2010）以）以變角度空間變角度空間桁架模型桁架模型理論為基礎，得出一般矩形截面理論為基礎，得出一般矩形截面（hw/b6）純扭構件的）純扭構件的承載力承載力半經(jīng)驗半理論公式半經(jīng)驗半理論公式為：為：cor1styvttu2 . 135. 0AsAfWfT 受扭鋼筋混凝土構件受力狀態(tài)比較復雜，目前，國內(nèi)外采用受扭鋼筋混凝土構件受力狀態(tài)比較

5、復雜，目前，國內(nèi)外采用的計算理論主要有兩種：的計算理論主要有兩種：變角度空間桁架模型變角度空間桁架模型理論和理論和斜彎斜彎理論。理論。bcorhcor基本假定：基本假定：1、受扭構件為一帶有、受扭構件為一帶有多條螺旋形裂縫（傾角為多條螺旋形裂縫（傾角為）的混凝土薄壁箱的混凝土薄壁箱型截面構件，型截面構件，不考慮截面核心混凝土的作用不考慮截面核心混凝土的作用。2、構件由薄壁上裂縫間的、構件由薄壁上裂縫間的混凝土為斜壓腹桿混凝土為斜壓腹桿、箍筋為受拉腹桿箍筋為受拉腹桿、縱筋為受拉弦桿縱筋為受拉弦桿組成的組成的變角空間桁架變角空間桁架，由，由2榀豎向變角度平面桁架榀豎向變角度平面桁架和和2榀水平變角

6、度平面桁架組成。榀水平變角度平面桁架組成。3、忽略骨料咬合作用及縱筋的銷栓作用。、忽略骨料咬合作用及縱筋的銷栓作用。T變角度空間桁架模型變角度空間桁架模型bcorhcorD在變角度空間桁架模型中，對于圖示側壁，根據(jù)空間力的平衡關系：在變角度空間桁架模型中，對于圖示側壁，根據(jù)空間力的平衡關系：1、混凝土斜向壓力為、混凝土斜向壓力為D；2、D垂直于截面的分量垂直于截面的分量Dcos由縱筋拉力平衡；由縱筋拉力平衡；3、D平行于截面的分量平行于截面的分量Dsin（即混凝土表面剪力）由箍筋拉力平（即混凝土表面剪力）由箍筋拉力平衡衡。4、 D平行于截面的分量平行于截面的分量Dsin組成的力矩平衡構件截面受

7、到的扭矩組成的力矩平衡構件截面受到的扭矩T 。DsinDcosDsinshcorctg若縱筋和箍筋都屈服，則：若縱筋和箍筋都屈服，則：縱筋總拉力為：縱筋總拉力為：lAfsty單肢箍筋拉力為：單肢箍筋拉力為：st1yvAf平衡該側壁混凝土壓力平衡該側壁混凝土壓力D的豎向分量的箍筋總拉力為：的豎向分量的箍筋總拉力為：shAfctgcorst1yv平衡四側壁砼壓力的豎向分量的箍筋總拉力為：平衡四側壁砼壓力的豎向分量的箍筋總拉力為：suAfsbAfshAfctgctg2ctg2corst1yvcorst1yvcorst1yv變角度空間桁架模型變角度空間桁架模型bcorhcorDDsinDcosDsin

8、shcorctgtgctgstycorst1yvlAfsuAf縱筋拉力箍筋拉力1tgstycorst1yvsAfuAflD平行于截面的分量平行于截面的分量Dsin（等于箍筋拉力）組成的力矩平衡構件截面（等于箍筋拉力）組成的力矩平衡構件截面受到的扭矩受到的扭矩TThsbAfbshAfcorcorst1yvcorcorst1yvctgctgsAAfsAAfTcorst1yvcorst1yv2tg2變角度空間桁架模型變角度空間桁架模型bcorhcorDDsinDcosDsinshcorctg1tgstycorst1yvsAfuAflsAAfsAAfTcorst1yvcorst1yv2tg2:受扭構件

9、縱筋與箍筋配筋強度比受扭構件縱筋與箍筋配筋強度比，一般在，一般在0.52.0范圍內(nèi)變化時，縱筋和箍筋均能屈服。范圍內(nèi)變化時，縱筋和箍筋均能屈服。規(guī)范取規(guī)范取的限制條件為的限制條件為0.61.7。 當當 =1.2左右左右時為鋼筋達到屈服的最佳值，工程設計時通常時為鋼筋達到屈服的最佳值，工程設計時通常取取 =1.01.3cor1styvttu2 . 135. 0AsAfWfT)3(62tbhbWcor1styvstyuAfsAflAstl:受扭構件全部抗扭縱筋的截面面積受扭構件全部抗扭縱筋的截面面積Ast1:受扭構件配置的抗扭箍筋的單肢截面面積受扭構件配置的抗扭箍筋的單肢截面面積s:受扭箍筋的間距

10、受扭箍筋的間距ucor:截面核心部分周長。截面核心部分周長。ucor=2(bcor+hcor)corcorcorhbA7 . 16 . 0Wt:受扭構件截面受扭塑性抵抗矩受扭構件截面受扭塑性抵抗矩:受扭構件縱筋與箍筋配筋強度比受扭構件縱筋與箍筋配筋強度比Acor:截面核心部分面積。截面核心部分面積。1、對對hw/b6的矩形截面的矩形截面：、corcorhb箍筋內(nèi)邊所圍砼截面箍筋內(nèi)邊所圍砼截面的寬度和高度。的寬度和高度。適用條件：適用條件：防止超筋破壞防止超筋破壞tcc2 . 0WfT防止少筋破壞防止少筋破壞ytmin,ststst85. 0ffbhAlllyvtmin,sv1stsv28. 0

11、2ffbsAcor1styvtthu2 . 135. 0AsAfWfT2、對對hw/tw6的箱形截面的箱形截面3、對、對T形和工形截面，將截面劃分為若干個矩形截面分別進行配筋計算形和工形截面，將截面劃分為若干個矩形截面分別進行配筋計算h：箱形截面壁厚影響系數(shù)，：箱形截面壁厚影響系數(shù)，hwh/5 . 2bt，大于，大于1時取時取1。twWtfWtfWtftftwtWWWW總塑性抵抗矩：總塑性抵抗矩：TWWTttww/TWWTttff/TWWTtf tf/腹板承擔扭矩：腹板承擔扭矩：上翼緣承擔扭矩：上翼緣承擔扭矩：下翼緣承擔扭矩：下翼緣承擔扭矩：一、彎剪扭構件的破壞形態(tài)彎矩作用顯著，裂縫首先在彎曲

12、受拉底面出現(xiàn)，彎矩作用顯著，裂縫首先在彎曲受拉底面出現(xiàn)，再發(fā)展至兩側面，底部鋼筋先屈服，后頂部砼受再發(fā)展至兩側面，底部鋼筋先屈服，后頂部砼受壓而破壞壓而破壞扭矩作用顯著，頂部縱筋少于底部縱筋時，由扭矩作用顯著，頂部縱筋少于底部縱筋時，由于頂部縱筋較少，扭矩產(chǎn)生的頂部拉應力抵消于頂部縱筋較少，扭矩產(chǎn)生的頂部拉應力抵消彎矩產(chǎn)生的壓應力使頂部縱筋先屈服，底部縱彎矩產(chǎn)生的壓應力使頂部縱筋先屈服，底部縱筋較多，最終底部砼受壓破壞筋較多，最終底部砼受壓破壞剪力和扭矩作用顯著，裂縫首先在側邊出現(xiàn)，剪力和扭矩作用顯著，裂縫首先在側邊出現(xiàn)，再發(fā)展至頂面和底面，另一側面受壓再發(fā)展至頂面和底面，另一側面受壓二、彎剪

13、扭構件的承載力計算（實用配筋計算方法）彎扭構件彎扭構件疊加法：疊加法：將受彎所需縱筋與純扭所需縱筋和箍筋分別計算將受彎所需縱筋與純扭所需縱筋和箍筋分別計算后疊加（注意位置）。后疊加（注意位置）。彎剪扭構件彎剪扭構件考慮考慮剪扭相關性剪扭相關性（剪力的存在對受扭承載力有影響，扭矩的存剪力的存在對受扭承載力有影響，扭矩的存在對受剪承載力有影響在對受剪承載力有影響）。）。縱筋：縱筋：分別按受彎和受扭承載力分別計算后疊加（注意位置）。分別按受彎和受扭承載力分別計算后疊加（注意位置）。箍筋：箍筋：分別按考慮剪扭相關性后的受剪和受扭承載力分別計算分別按考慮剪扭相關性后的受剪和受扭承載力分別計算后疊加。后疊

14、加。彎剪扭共同作用下的鋼筋混凝土構件承載力計算，也可以采用變彎剪扭共同作用下的鋼筋混凝土構件承載力計算，也可以采用變角空間桁架模型或斜彎理論進行分析，但計算十分繁瑣，不利于工程角空間桁架模型或斜彎理論進行分析，但計算十分繁瑣，不利于工程設計。設計。 為此，為此，GB50010-2010以變角度空間桁架模型為基礎，結合大量試以變角度空間桁架模型為基礎，結合大量試驗結果，給出了驗結果，給出了實用配筋計算方法實用配筋計算方法。0svyv0tcsu0 . 175. 1hsAfbhfVV0svyv0tcsu7 . 0hsAfbhfVV受剪承載力受剪承載力受扭承載力受扭承載力cor1styvttu2 .

15、135. 0AsAfWfT0svyv0ttcsu)5 . 1 (0 . 175. 1hsAfbhfVV0svyv0ttcsu)5 . 1 (7 . 0hsAfbhfVV剪扭構件受剪承載力剪扭構件受剪承載力剪扭構件受扭承載力剪扭構件受扭承載力cor1styvtttu2 . 135. 0AsAfWfT彎剪扭構件彎剪扭構件:t剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數(shù)剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數(shù)1、對對hw/b6的矩形截面的矩形截面（一般構件）（一般構件）（集中荷載作（集中荷載作用下獨立構件）用下獨立構件）（一般構件）（一般構件）（集中荷載作（集中荷載作用下獨立構件）用下獨立構件）0svyv0ttcsu)

16、5 . 1 (0 . 175. 1hsAfbhfVV0svyv0ttcsu)5 . 1 (7 . 0hsAfbhfVV剪扭構件受剪承載力剪扭構件受剪承載力剪扭構件受扭承載力剪扭構件受扭承載力cor1styvtttu2 . 135. 0AsAfWfT0tt5 . 015 . 1bhWTVt若小于若小于0.5，取，取0.5。即不考慮。即不考慮 對受對受 承載力的影響。承載力的影響。t若大于若大于1，取，取1。即不考慮。即不考慮 對受對受 承載力的影響。承載力的影響。彎剪扭構件彎剪扭構件扭矩扭矩剪剪剪力剪力扭扭0tt) 1(2 . 015 . 1bhWTV（一般構件）（一般構件）（集中荷載作用下獨立

17、構件）（集中荷載作用下獨立構件）即：即：0.5t1。:t剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數(shù)剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數(shù)彎剪扭構件彎剪扭構件00ccTT0ccVV0 . 10 . 1試驗表明，彎剪扭矩形無腹筋構件的試驗表明，彎剪扭矩形無腹筋構件的剪扭承載力相關關系基本符合剪扭承載力相關關系基本符合1/4圓曲線圓曲線規(guī)律。規(guī)律。假定有腹筋剪扭構件的混凝土能承擔假定有腹筋剪扭構件的混凝土能承擔的剪力和扭矩與無腹筋剪扭構件混凝土的剪力和扭矩與無腹筋剪扭構件混凝土能承擔的剪力和扭矩相關關系相同，也能承擔的剪力和扭矩相關關系相同，也符合符合1/4圓曲線規(guī)律。圓曲線規(guī)律。將將1/4圓簡化為三段折線。圓簡化

18、為三段折線。1.05 . 0c0cc0cVVTT時，1.05 . 0c0cc0cTTVV時，1.55 . 0c0cc0cc0cc0cVVTTVVTT時，、tc0cTT三折線方程：三折線方程：定義定義5 . 05 . 0abcdab:cd:bc:tc0c5 . 1VV則c0cc0ct/15 . 1TTVV可得ttc035. 0WfT0tc07 . 0bhfV0tt5 . 015 . 1bhWTV2、對對hw/tw6的箱形截面的箱形截面0svyv0ttcsu)5 . 1 (0 . 175. 1hsAfbhfVV0svyv0ttcsu)5 . 1 (7 . 0hsAfbhfVV剪扭構件受剪承載力剪扭

19、構件受剪承載力（一般構件）（一般構件）（集中荷載作（集中荷載作用下獨立構件）用下獨立構件）剪扭構件受扭承載力剪扭構件受扭承載力cor1styvttthu2 . 135. 0AsAfWfT彎剪扭構件彎剪扭構件0tht5 . 015 . 1bhWTV0tht) 1(2 . 015 . 1bhWTV（一般構件）（一般構件）（集中荷載作用下獨立構件）（集中荷載作用下獨立構件）0.5t13、對、對T形和工形截面形和工形截面彎剪扭構件彎剪扭構件0svyv0ttcsu)5 . 1 (0 . 175. 1hsAfbhfVV0svyv0ttcsu)5 . 1 (7 . 0hsAfbhfVV剪扭構件受剪承載力剪扭

20、構件受剪承載力（一般構件）（一般構件）（集中荷載作（集中荷載作用下獨立構件）用下獨立構件）剪扭構件受扭承載力剪扭構件受扭承載力將截面劃分為若干個矩形截面分別進行配筋計算將截面劃分為若干個矩形截面分別進行配筋計算twWtfWtfW腹板：既受剪力又受扭矩，剪扭構件腹板：既受剪力又受扭矩，剪扭構件上下翼緣：僅受扭矩，純扭構件上下翼緣：僅受扭矩，純扭構件TWWTttww/TWWTttff/TWWTtf tf/腹板承擔扭矩：腹板承擔扭矩：上翼緣承擔扭矩：上翼緣承擔扭矩：下翼緣承擔扭矩：下翼緣承擔扭矩：0twwt5 . 015 . 1bhWTV0twwt) 1(2 . 015 . 1bhWTV（一般構件）

21、（一般構件）（集中荷載作用下獨立構件）（集中荷載作用下獨立構件）腹板：既受剪力又受扭矩，剪扭構件腹板：既受剪力又受扭矩，剪扭構件彎剪扭構件彎剪扭構件corst1yvtwttu2 . 135. 0AsAfWfT上下翼緣：僅受扭矩，純扭構件上下翼緣：僅受扭矩，純扭構件cor1styvtftu2 . 135. 0AsAfWfT上翼緣上翼緣下翼緣下翼緣cor1styvtftu2 . 135. 0AsAfWfT0.5t1彎剪扭構件彎剪扭構件 防止發(fā)生超筋破壞：防止發(fā)生超筋破壞：截面尺寸要求（截面尺寸要求（7-53） 防止發(fā)生少筋破壞：防止發(fā)生少筋破壞：最小配筋率（最小配筋率（7-51） 、最小配箍率（、

22、最小配箍率（7-52）構造要求構造要求 （1）按受彎構件計算在彎矩作用下所需的）按受彎構件計算在彎矩作用下所需的受彎縱筋受彎縱筋截面面積；截面面積； （2）按剪扭構件計算承受剪力所需的）按剪扭構件計算承受剪力所需的受剪箍筋受剪箍筋截面面積，以及計算截面面積，以及計算承受扭矩所需的承受扭矩所需的受扭縱筋受扭縱筋的截面面積和的截面面積和受扭箍筋受扭箍筋面積；面積； （3）疊加上述計算所得的縱向鋼筋截面面積和箍筋截面面積，即得）疊加上述計算所得的縱向鋼筋截面面積和箍筋截面面積，即得最后所需的縱向鋼筋截面面積和箍筋截面面積。最后所需的縱向鋼筋截面面積和箍筋截面面積。設計方法設計方法 注：當注：當V0.

23、35ftbh0或或V0.875ftbh0/（+1）時，可忽略剪力作用，僅按）時，可忽略剪力作用，僅按彎扭構件計算；當彎扭構件計算；當T 0.175ftWt或對箱形截面或對箱形截面T 0.175hftWt時，可忽略扭時，可忽略扭矩的作用，按普通受彎構件計算。矩的作用，按普通受彎構件計算。 時，可不進行受剪扭承載力計算，時，可不進行受剪扭承載力計算， 當截面尺寸符合當截面尺寸符合:tt07 . 0fWTbhV 按構造要求配筋即可。按構造要求配筋即可。例：某彎剪扭構件，例：某彎剪扭構件，bh=400mm500mm，承受負彎矩設計值，承受負彎矩設計值M=200kNm，剪力設計值，剪力設計值V=150k

24、N，扭矩設計值扭矩設計值T=60kNm，環(huán)境類別為，環(huán)境類別為一類，一類，h0=465mm?；炷翉姸鹊燃墳椤；炷翉姸鹊燃墳镃20，縱向鋼筋采用，縱向鋼筋采用HRB335級，箍級，箍筋采用筋采用HPB235級，配置此構件的縱筋和箍筋。級，配置此構件的縱筋和箍筋。 解解: 1、驗算截面尺寸、驗算截面尺寸 cct025. 08 . 0fWTbhV3mm62t1033.29)3(6bhbW2cc2t0mm/N58. 325. 0mm/N36. 38 . 0fWTbhV 截面尺寸符合要求截面尺寸符合要求 2、確定計算方法、確定計算方法 同時，同時， 2t2t0mm/N17 . 0mm/N85. 2f

25、WTbhV 需計算配筋需計算配筋 kN1 .9335. 0kN1500tbhfVmkN3 . 7175. 0mkN60ttWfT 需考慮扭矩對受剪承載力，剪力對受扭承載力的影響需考慮扭矩對受剪承載力，剪力對受扭承載力的影響例：某彎剪扭構件，例：某彎剪扭構件，bh=400mm500mm，承受負彎矩設計值，承受負彎矩設計值M=200kNm，剪力設計值，剪力設計值V=150kN，扭矩設計值扭矩設計值T=60kNm，環(huán)境類別為，環(huán)境類別為一類，一類，h0=465mm?；炷翉姸鹊燃墳??；炷翉姸鹊燃墳镃20，縱向鋼筋采用，縱向鋼筋采用HRB335級，箍級，箍筋采用筋采用HPB235級，配置此構件的縱筋

26、和箍筋。級，配置此構件的縱筋和箍筋。 解解: 3、計算受彎縱筋、計算受彎縱筋 20c1sbhfMbs211)(0miny0c1shhfhbfA2smm429A4、計算受剪箍筋、計算受剪箍筋 svcstt0yv00.7(1.5)AVf bhfhs25. 15 . 015 . 10ttbhWTV0 . 1, 0 . 1t取采用雙肢箍筋，采用雙肢箍筋，n=2 mm/mm291. 02sv1sA0yt0min/45. 0%2 . 0max/hhffhh，例：某彎剪扭構件，例：某彎剪扭構件，bh=400mm500mm，承受負彎矩設計值，承受負彎矩設計值M=200kNm，剪力設計值，剪力設計值V=150k

27、N，扭矩設計值扭矩設計值T=60kNm，環(huán)境類別為，環(huán)境類別為一類，一類，h0=465mm?；炷翉姸鹊燃墳椤；炷翉姸鹊燃墳镃20，縱向鋼筋采用，縱向鋼筋采用HRB335級，箍級，箍筋采用筋采用HPB235級，配置此構件的縱筋和箍筋。級，配置此構件的縱筋和箍筋。 解解: 5、計算受扭箍筋和縱筋、計算受扭箍筋和縱筋 corst1yvtttu2 . 135. 0AsAfWfT2 . 1取，混凝土保護層厚度，混凝土保護層厚度c=20mm，mm444mm344corcorhb，mm/mm043. 12st1sA2stmm1402lA受扭箍筋：受扭箍筋：受扭縱筋：受扭縱筋：)1(stycorst1yv

28、sAfuAfl6、驗算最小配筋率、驗算最小配筋率 受扭縱筋：受扭縱筋：ytmin,ststst6 . 0ffVbTbhAlll受剪扭箍筋：受剪扭箍筋：yvtsv1s28. 0ffbsnAv例：某彎剪扭構件，例：某彎剪扭構件，bh=400mm500mm，承受負彎矩設計值，承受負彎矩設計值M=200kNm，剪力設計值，剪力設計值V=150kN，扭矩設計值扭矩設計值T=60kNm，環(huán)境類別為，環(huán)境類別為一類，一類，h0=465mm。混凝土強度等級為。混凝土強度等級為C20，縱向鋼筋采用，縱向鋼筋采用HRB335級，箍級，箍筋采用筋采用HPB235級，配置此構件的縱筋和箍筋。級，配置此構件的縱筋和箍筋。 解解: 7、截面配筋、截面配筋 總箍筋：總箍筋：mm/mm334. 1043. 1291. 02sv1sA用雙肢用雙肢 1280，mm/mm413. 12sv1sA縱縱 筋：筋：受扭縱筋：周邊均勻布置，角筋必須有，間距受扭縱筋：周邊均勻布置，角筋必須有，間距不大于不大于200mm。受彎縱筋：負彎矩，配置在截面頂部。受彎縱筋：負彎矩，配置在截面頂部。2stmm1402lA2smm429A4 253 144 1412804005002、剪扭構件的剪扭承載力相關關系影響承載力計算公式中的（、剪扭構件的剪扭承載力相關關系影響承載力計算公式中的（ ）。）。 A.混凝土承