變壓器基礎培訓材料

1、高電壓培訓班教材電力變壓器 2004年9月22日1變壓器基本結構具有兩個或多個繞組的靜止設備，為了傳輸電能，在同一頻率下，通過電磁感應將一個系統(tǒng)的交流電壓和電流轉換為另一個系統(tǒng)的電壓和電流，通常這些電流和電壓的值是不同的。 鐵心 器身 繞組 絕緣 引線 油箱本體（箱蓋、箱壁和箱底油箱 或上下節(jié)油箱）變壓器 油箱附件（放油閥門、活門、小車、油樣活門、接地螺栓、銘牌等）調壓裝置無勵磁分接開關或有載分接開關冷卻裝置散熱器或冷卻器保護裝置安全保護（壓力釋放閥、氣體繼電器、活門）油保護（儲油柜、油位計、在線濾油）油溫測量（水銀、信號、線圈溫度計等） 出線裝置高、中低壓套管，電纜出線等簡單生產過程介紹（數

2、碼）2.鐵心2.1鐵心的作用和形式 鐵心是變壓器的基本部件，由磁導體和夾緊裝置組成。所以它有兩個作用。在原理上：鐵心的磁導體是變壓器的磁路。它把一次電路的電能轉為磁能，又由自己的磁能轉變?yōu)槎坞娐返碾娔?，是能量轉換的媒介。因此，鐵心由磁導率很高的電工鋼片（硅鋼片）制成，電工鋼片又很?。?.230.35mm），且?guī)в薪^緣，渦流損耗很小。磁導體是鐵心的主體，所以下面所稱的鐵心實指磁導體。在結構上，鐵心的夾緊裝置不僅使磁導體成為一個機械上的完整的結構，而且在其上面套有帶絕緣的線圈，支持著引線，幾乎安裝了變壓器內部的所有部件。鐵心的重量在變壓器各部件中占有絕對優(yōu)勢。在干式變壓器中占總重的50%左右，在

3、油浸式變壓器中由于有變壓器油和油箱，重量比例才下降，約占40%。變壓器的鐵心（即磁導體）是框形閉合結構。其中套線圈的部分稱心柱，不套線圈只起閉合磁路作用的部分稱鐵軛。現代鐵心的心柱和鐵軛均在一個平面內，即為平面式鐵心。鐵心分為兩大類：殼式鐵心和心式鐵心。鐵軛包圍了線圈的，稱為殼式鐵心，否則稱為心式鐵心。每類中又分為疊鐵心和卷鐵心兩種。由片狀電工鋼片疊積而成的稱疊鐵心，由帶狀電工鋼片卷繞而成的稱卷鐵心。按相數分，用于單相變壓器的統(tǒng)稱單相鐵心，用于三相變壓器的統(tǒng)稱為三相鐵心。（全斜接縫，冷扎硅鋼片方向性）2.2鐵心的絕緣鐵心的絕緣與變壓器其他絕緣一樣，占有重要的地位。鐵心絕緣不良，將影響變壓器的安

4、全運行。鐵心的絕緣有兩種：鐵心片間的絕緣，鐵心片與結構件間的絕緣。鐵心片間絕緣的原因：鐵心片間的絕緣是把心柱和鐵軛的截面分成許多細條形的小截面，使磁通垂直通過這些小截面時，感應出的渦流很小，產生的渦流損耗也很小。鐵心片間無絕緣時，磁通垂直通過的截面很大，感應的渦流大。截面厚度增加1倍，渦流損耗將增大4倍；鐵心片間絕緣過小時，片間電導率增大，穿過片間絕緣的泄漏電流增大，將增加附加的介質損耗；鐵心片間絕緣過大時，鐵心就不能認為是等電位的，必須把各片均連接起來接地，否則片間將出現放電現象。這是不方便的、不可取的?，F在鐵心用絕緣紙條做油道時，就需要把油道兩側的鐵心片連接起來，然后由一個接地銅片引出。因

5、此，鐵心片間要有一定的絕緣，在標準測量方法情況下一般在60105 cm2。現在采用的冷軋取向電工鋼片的表面具有0.0150.02mm的無機磷化膜可以滿足這一要求，其他電工鋼片則需要涂漆，檢修時也需要涂漆，大型鐵心有時要涂兩遍漆。鐵心片與結構件間的絕緣的目的是防止多點接地。鐵心片與其夾緊結構件的絕緣是防止與結構件短接和短路。鐵心片間短接總是不允許的，但是結構件間形成短路的回路順著磁通方向而不通過磁通，或者通過磁通很小，則影響不大。鐵心片與所有夾緊件間是必須絕緣的。因此，鐵心片與結構件間的絕緣。首先是鐵軛螺桿的絕緣不可損傷，否則有可能形成短路匝；其次是旁螺桿、側梁、上梁和墊腳的絕緣也應良好，否則必

6、然產生短接鐵心片的現象；至于夾件絕緣是為了形成油道，避免鐵軛磁通流入夾件而設置的，但是鐵心是一點接地的，有了夾件絕緣而又絕緣不良時，相當于又有了接地點。這樣，鐵軛通過兩個及以上接地點而短接，所以夾件絕緣也不可忽視。今后的鐵心不采用鐵軛螺桿了，但目前正在運行中的大中型變壓器還是具有的，維護和檢修時必須注意。整個鐵心是地電位的，所以其間的絕緣非常簡單，用26mm厚的紙板或紙管就可以了（由機械強度決定）。因此，鐵心絕緣是簡單的又是重要的。2.3鐵心的接地鐵心必須接地。鐵心及其金屬結構件在線圈的電場作用下，具有不同的電位，與油箱電位又不同。雖然他們之間電位差不大，也將通過很小的絕緣距離而斷續(xù)放電。放電

7、一方面使油分解，一方面無法確認變壓器在試驗和運行中的狀態(tài)是否正常。因此鐵心及其金屬結構件必須經過油箱而接地（如果有心柱和鐵軛螺桿，則由于電容的耦合作用，他們與鐵心電位一樣，不需接地），且要確保電氣接通。鐵心必須是一點接地。鐵心中有磁通的，當有多余點接時，等于通過接地片而短接鐵心片一樣，短接回路中有感應環(huán)流。接地點越多，環(huán)流回路越多，環(huán)流越大（當然與多余接地點的位置有關），各回路均通過接地片。但是，即使只有這樣一個的環(huán)流回路，電流也可能由接近于零上升道十幾安培。這樣，鐵心可能產生局部過熱，接地片可能燒壞而產生放電，對大型變壓器安全運行不利，因此鐵心必須一點接地。所謂一點接地，只是指其磁導體而言，

8、其夾件不受此限。鐵心片于夾緊件要絕緣的另一個原因，就是確保鐵心一點接地。3.線圈3.1概述線圈是變壓器輸入和輸出電能的電氣回路，是變壓器的基本部件，也是變壓器檢修的主要部件。它是由銅、鋁的圓、扁導線繞制，再配置各種絕緣件組成的。因變壓器容量和電壓的不同，線圈所具有的結構特點亦不相同。這些特點是匝數、導線截面、并聯(lián)導線換位、繞向、線圈連接方式和型式等。線圈必須具有足夠的電氣強度、耐熱強度和機械強度，以保證制造或修理后的變壓器可靠的運行。3.2線圈型式線圈型式主要是根據線圈電壓等級和容量的大小來選擇，根據上述線圈的匝數、尺寸、截面形狀、并聯(lián)導線根數來確定。當然，也必須考慮電氣強度、機械強度、散熱面

9、積以及制造工藝的可靠性。變壓器的線圈大致分為層式和餅式兩種。線圈的線匝延其軸向按層依次排列的稱為層式線圈；線圈的線匝在輻向形成線餅（線段）后，再沿軸向排列的稱為餅式線圈。變壓器的線圈型式細分如下： 圓筒式單層圓筒式、雙層圓筒式 層式線圈 多層圓筒式和分段圓筒式 箔式一般箔式、分段箔式 線圈 連續(xù)式一般連續(xù)式、半連續(xù)式 糾結式糾結連續(xù)式、普通糾結式和插花糾結式 餅式線圈 內屏蔽式（內屏蔽連續(xù)式） 螺旋式單螺旋式（單半螺旋式） 和雙螺旋式（雙半螺旋式） 和四螺旋式 交錯式由連續(xù)式或螺旋式線段交錯排列而成 內屏連續(xù)式線圈 糾結連續(xù)式（內屏）線圈 單螺旋線圈4.絕緣4.1絕緣分類變壓器的絕緣分為內絕緣

10、和外絕緣兩大類，而內絕緣又分為主絕緣和從絕緣兩類，主絕緣為每一線圈對低部分及其它線圈間的絕緣?？v絕緣為線圈的線匝間、層間、線餅間的絕緣。引線和分接開關的絕緣也可以同樣劃分。變壓器器身絕緣是主絕緣，是線圈到接地部分鐵心和油箱的絕緣（主要是端部絕緣），線圈到其他線圈的絕緣（主要是同相線圈間主絕緣）。這種絕緣多為油隔板和紙筒油隙的形式。如下圖所示。4.2絕緣材料變壓器絕緣的耐電強度是決定能否運行的基本特性之一。而耐電強度是由絕緣強度及其選用的絕緣材料來保證的，絕緣材料的壽命決定了變壓器的壽命，同樣絕緣結構尺寸在很大程度上影響變壓器的重量和外形尺寸，因此合理的絕緣結構設計具有重要的經濟意義。在上述的各

11、類絕緣中，根據他們的工作條件，運行中絕緣所受的影響，對所用的絕緣材料提出了電氣和機械強度，耐熱性和化學穩(wěn)定性等方面的要求。在油浸式電力變壓器中廣泛采用下列主要絕緣材料。變壓器油 變壓器油的主要成分是環(huán)烷烴、烷烴和芳香烴，以及其他一些成分。它是油浸式變壓器的最基本的絕緣材料，充滿整個變壓器油箱中。其作用是絕緣和冷卻。變壓器油的耐電強度、傳熱性比空氣好得多，熱容量也比空氣大的多，因此目前的電力變壓器絕大部分采用油浸式。環(huán)烷烴具有良好的化學穩(wěn)定性和介電穩(wěn)定性，粘度隨溫度的變化小。芳香烴化學穩(wěn)定性和介電穩(wěn)定性亦較好，在電場作用下不析出氣體，而且能吸收氣體，芳香烴含量高，則油的吸氣性強，反之則吸氣性差，

12、但芳香烴易燃，且隨其含量含量而增加，油的比重和粘度增大，凝固點升高。環(huán)烷烴中的石蠟烴具有較好的化學穩(wěn)定性和易使油凝固，在電場作用下易發(fā)生電離，析出氣體，并形成樹枝狀的x-臘，影響油的導熱性。變壓器油中各種組分的含量取決于油源。變壓器油的耐熱等級為a級，而且其燃點較低，有易燃性，因此不宜用在具有防火要求的場所。近年來，出現了多種能替代變壓器油的合成液體絕緣材料，但多數還未在變壓器中實際應用，其中重要原因之一是新型液體絕緣材料價格較貴，從而限制了進一步的發(fā)展與推廣。變壓器絕緣老化的標志之一是tg%增大，其主要原因是變壓器油的tg%增大結果，而絕緣紙板的tg%平均為油的10%-20%，因而采取措施延

13、緩變壓器油老化具有實際意義。電纜紙 一般是由未漂白硫酸鹽紙漿經抄紙而制成。在變壓器中采用型號為dlz-08和dlz-12的電纜紙，其厚度為0.08mm和0.12mm。主要用作導線絕緣和線圈層間絕緣，引線包扎絕緣等，它是油浸式變壓器主要絕緣材料之一。電話紙 由硫酸鹽紙漿制成。在變壓器中采用型號為dh-50的電話紙。其厚度為0.55%mm，卷成寬度為50010mm紙卷。主要用作線圈導線絕緣和線圈的端絕緣等。皺紋紙 目前，采用的皺紋紙型號為jw-50，它是將底紙為纖維絕緣紙的絕緣紙加工成具有15%、20%、30%、50%、100%、200%和300%引伸率的皺紋紙。底紙分為低密度和高密度兩種。絕緣紙

14、板 在油浸式變壓器絕緣結構中，絕緣紙板應用最為廣泛。它由木質纖維或摻有適量棉纖維的混合紙漿經抄紙，壓光而制成。應該指出，油與紙板組合應用性能非常良好。組合后具有較高的耐電強度。因此，目前在油浸式變壓器中主要采用油與紙板組合的絕緣結構型式。應該注意到，絕緣紙和紙板介電系數z=45左右，比變壓器的介電系數y=2.2高一倍以上。在電場作用下，復合絕緣中分擔的場強與材料的介電系數成反比。油浸紙或紙板（介電系數1）與變壓器油（介電系數2）在交流電壓下紙和油的電場（ez及ey）關系為ez/ey=1/2.由此可見，油隙中的場強比紙板的場強大的多，于是油隙就成了油紙絕緣的薄弱環(huán)節(jié)。當他們之間的介電系數接近時，

15、變壓器的絕緣結構尺寸就可能縮小，因此低介電系數的新型紙板是目前研制開發(fā)的方向。低介電系數的新型紙板是在木質纖維中摻合適當組分的合成樹脂纖維后制成的紙板。合成樹脂纖維的介電系數在2.13.8之間。考慮到新型紙板的浸漬性，制造工藝和成本因素，目前認為適用于超高壓電力變壓器絕緣的低介電系數新型紙板是用聚甲烯戊烷（簡稱pmp，介電系數=2.12）纖維與木質纖維摻合成為原材料制成的紙板。絕緣成型件 結構形狀按電場分布采用紙漿成型，絕緣成型件的穩(wěn)定性好，強度適中，提高了絕緣結構的可靠性。隨著超高壓大容量變壓器的發(fā)展，變壓器絕緣結構及引線結構日趨復雜，因此采用一般的由絕緣紙板粘壓而成的絕緣件已不能滿足要求。

16、目前國內外在超高壓變壓器中，已研制出由紙漿成型的絕緣角環(huán)，形狀復雜的高壓成型引線絕緣件及其它許多成型絕緣件，如扇形護套、絕緣彎管、絕緣角環(huán)等。絕緣成型件解決了220-500kv超高壓電力變壓器絕緣結構和引線絕緣問題。油紙絕緣 目前在變壓器絕緣中應用絕緣紙有兩大類：植物纖維紙和合成纖維紙。后者主要應用于干式變壓器中，而油浸式變壓器則主要采用植物纖維紙及其制品。油浸式變壓器絕緣結構中所用的主要絕緣材料是變壓器油和絕緣紙，即油紙絕緣結構。變壓器油與絕緣紙相結合具有很高的耐電強度。比兩者分開單獨的油和紙任何一種材料都高的多。紙的作用是把油分成無數個小油隙。一般，油的絕緣強度多低于纖維質，同時油的介電系

17、數低于纖維質，故油承受較大的電場強度。在浸油良好的條件下，消除雜質程度決定了實際油紙絕緣可能達到的電氣強度，因此實際生產過程的控制具有重要意義。油紙絕緣的缺點是兩者均易被污染，含百分之幾的雜質影響就很嚴重，因此，在工藝過程中，盡可能的獲得較純凈的油和紙，并據此選擇合適的工作場強，保證變壓器絕緣結構可可靠性。首先，紙的分子結構有羥基，宏觀多孔結構，極易吸收水分，在正常的大氣條件下為7%-9%，飽和時可達15%。紙易被干燥，即使空氣中加熱也可干燥至0.1%，在真空中干燥可大大加速。而且紙和水的親和力較油和水的親和力強，所以一般紙都從油中吸收水分。紙吸收水分后不會與油平均分擔水分，而影響耐電強度、絕

18、緣老化和機械強度，因此是應嚴格控制的問題。紙在干燥過程中，要驅出紙層中的最后殘存水分（約0.1%）甚為不易，它與熱分解而放出的水分難以直接區(qū)分，在快速干燥時更是如此，一般在干燥的最后階段極易伴有熱老化分解。紙的熱分解放出氣體的比例約為h20:co:co2=70:12:18。后兩者指紙纖維的焦化而不是干燥，由于變壓器絕緣中對纖維上的工作場強并不高，通常無干燥到0.1%這一危險臨界值的必要。當然紙的熱老化與水分和氧的存在有關，也和其他參數有復雜的關系。其次，必須注意到，除非紙完全被油浸透，則紙中會有空氣或其他氣體的空隙。這無疑將使紙的耐電強度降低，此時空隙上所承擔的電壓又比紙上高的多，空隙擊穿并不

19、意味著絕緣的損壞，這部分放電，會逐步腐蝕絕緣，最終可導致絕緣損壞，因此，變壓器絕緣的浸漬處理方式及其工藝具有重要意義。（油、紙、油紙的比較，從鐵心絕緣電阻可看出，10倍）4.3絕緣水平變壓器在運行中承受的電壓分三種：除長期工作電壓（包括局部放電電壓）外，還有內部過電壓和外部過電壓。這三種電壓對變壓器絕緣的作用均應以試驗電壓進行考核，但是內部過電壓種類太多，不能在變壓器上一一進行考核。其中操作過電壓的過電壓倍數最高，因此只用操作過電壓代替內部過電壓。外部過電壓就是雷電過電壓，它對變壓器而言是最主要的，因此必須先知等值于雷電過電壓的雷電沖擊試驗電壓，其次才是工頻試驗電壓、操作試驗電壓和局部放電試驗

20、電壓。變壓器的試驗電壓值就是它的絕緣水平。電力變壓器絕緣是電力變壓器，特別是超高壓電力變壓器的重要組成部分。它不但對變壓器的單臺極限容量和運行可靠性具有決定意義，而且對變壓器的經濟指標也具有重要影響。運行經驗表明，電力變壓器的絕緣結構及其所用絕緣材料的可靠性，直接影響到電力變壓器的運行可靠性。所謂運行可靠性，即保證電力變壓器的無故障運行。應該了解運行中變壓器遭受各種過電壓作用時各部位的電場分布，以及在什么條件下絕緣結構及其所用的絕緣材料具有最大的電氣強度。對于變壓器的縱絕緣而言，同樣也必須了解在過電壓作用下，沿線圈的電壓梯度分布以及縱絕緣結構及其相應絕緣材料的電氣強度。變壓器的絕緣水平取決于絕

21、緣配合與試驗電壓。由于變電所內均采用避雷器對變電所內，包括電力變壓器在內的電氣設備加以保護，因此，絕緣配合的涵義就變成為被保護電氣設備的絕緣強度與避雷器保護水平之間的配合，也就是說在電氣設備絕緣強度與避雷器之間建立必要的合理的相互關系。當采用避雷器之后，則被保護的電氣設備絕緣水平，在很大程度上由它來決定，也就是把侵入波限制于避雷器的殘壓水平。要避雷器起保護作用，首先應使避雷器的伏秒特性低于被保護變壓器絕緣的伏秒特性，即在過電壓作用下，避雷器應先放電，并使避雷器應先放電，并使避雷器伏秒特性與被保護變壓器之間具有正確合理的絕緣配合。為了避免兩個伏秒特性由于分散性而使被保護絕緣發(fā)生擊穿，一般應使兩者

22、的平均伏秒特性相差（1520）%左右。必須指出，當避雷器放電后，在避雷器殘壓作用下，將形成導線電感與變壓器電容間的振蕩回路，使變壓器絕緣上出現以殘壓為軸線的衰減振蕩電壓。如果此振蕩電壓超過變壓器的絕緣強度，則變壓器仍得不到保護，因此，避雷器在選用的絕緣配合標準電流下的殘壓也必須低于變壓器絕緣的放電電壓。避雷器殘壓與雷電流的大小有關，而被保護絕緣的電壓等級與殘壓有關。通常220kv及以下按5ka計算；330kv及以上按10ka計算。顯然，標準雷電流選擇大了，系統(tǒng)的保護可簡化，但電氣設備的絕緣水平必然提高；雷電流選小，則系統(tǒng)的保護將變得復雜。由于電力變壓器的絕緣強度和避雷器的保護特性均具有一定的分

23、散性，因此這些特性有充分根據的絕緣配合應建立在統(tǒng)計規(guī)律的基礎上，即考慮到避雷器放電電壓和殘壓，以及在過電壓作用下流經避雷器電流的統(tǒng)計分布、也考慮到設備絕緣強度的統(tǒng)計分布，它們的配合應能保證得到最適宜的技術經濟方案，避免無根據的裕度。根據變壓器與避雷器的絕緣配合，考慮適當的裕度，即可確定沖擊（全波、截波）、操作波及工頻等的實驗電壓值。我國的試驗電壓值見國家標準（gb311.16-83）規(guī)定。為了合理而又可靠地確定電力變壓器的絕緣結構，必須對變壓器絕緣結構中的電場分布進行分析和試驗研究。4.4電壓分布 電壓分布是指線圈各點電壓和各點間梯度由變壓器承受的電壓和過電壓，求得變壓器的各種試驗電壓，對確定

24、變壓器的絕緣而言只是一個條件。在試驗電壓的作用下，變壓器內部即變壓器線圈對其他各點間出現的電壓值（確定主絕緣的電壓差值），以及線圈自己內部各點間出現的電壓值（確定縱絕緣的匝間、段間和層間電壓差值梯度），則是確定變壓器內部絕緣的第二個條件。（了解這點，可以確定變壓器繞組容易損壞和需要加強的大概位置）4.4.1工頻試驗電壓下的電壓和梯度 對于全絕緣變壓器，1min工頻試驗電壓時是一側線圈施加電壓，其余線圈接地。所以線圈各點對地電壓相等，且等于試驗電壓，而線圈內部梯度為零。至于感應電壓試驗時，對地電壓為線性分布，線圈端子間電壓等于試驗電壓，梯度為均勻分布的平均梯度，梯度處處相等。 對于中性點直接接地

25、的分級絕緣變壓器進行感應電壓試驗時，其線圈各部分電壓也按線性分布，梯度也為平均梯度，但中性點電壓不為零。 總之，在工頻試驗電壓下，按匝數的關系能準確的計算出線圈各點的電壓和梯度，且梯度按匝數平分施加電壓，顯然是沒有最大值的。4.4.2沖擊試驗電壓下的電壓和梯度 雷電沖擊試驗電壓除電壓峰值偏高外，主要是在試驗線圈中的電壓和梯度分布與工頻試驗電壓下不一樣，是隨空間和時間而變化的。此變化過程稱為“波過程”，其電壓和梯度分布稱“沖擊電壓分布”，簡稱“沖擊分布”，對具體線圈結構而言稱“沖擊特性”，實際是一回事。 沖擊電壓分布使線圈具有過高的局部過電壓，是變壓器絕緣損壞的主要因素。高壓線圈電壓高，所以往往

26、研究高壓線圈的沖擊電壓分布。 沖擊電壓分布中的最大電壓是決定主絕緣的一個因素（上面的工頻試驗電壓也是一個因素），而其最大梯度（梯度的峰值和持續(xù)時間）是決定縱絕緣的主要依據（感應試驗電壓的平均梯度不高，不以為據），不了解沖擊電壓在線圈中的分布是無法進行變壓器的絕緣結構的選取，無法進行絕緣檢修的。沖擊波作用在線圈上將產生高于試驗電壓的最大電壓，而沖擊電壓大部分降落在線圈端部產生最大梯度。其根本原因就是由于沖擊電壓起始分布和最終分布不一致，產生電壓振蕩的結果。線圈調壓部分對地最大電壓就決定了分接開關的主絕緣，調壓部分的梯度分布決定了分接開關的縱絕緣?？紤]調壓部分的最大和最小分接、相間和分接間的電壓和

27、梯度分布，又是選擇分接開關所必須的。應該指出，110kv及以上的三相變壓器高壓側為yn型接法，其中性點一般是直接接地的。因此，在多相進波時，相與相之間影響不大，每相都可以看成是一個中性點接地的獨立線圈。這樣，單相、二相或三相進波的沖擊分布可以按單相進波處理，只要研究單項的沖擊電壓分布就行了。a. 單相、三相yn聯(lián)結變壓器的沖擊分布a.普通變壓器的沖擊分布：以無窮長直角波作用于高無補償線圈（連續(xù)式線圈）為例，此時低壓線圈作為接地等位面，如圖3-4a所示。這種沖擊波的頻率高（300khz）,所以其起始電壓分布由線圈電容決定。最終電壓分布由電阻決定，而它們之間的自由振蕩過程則由電容和電感決定。(a)

28、起始電壓分布（t=0）:沖擊電壓起始分布的等值電路如圖3-4b所示。如沖擊電壓幅值為u0，由高壓工程可知起始電壓在線圈導線長度l上的分布式為式中 ，其中c0和k0為線圈總的對地電容和餅間電容（a稱空間因數）。al3以后，shalchal,這樣不管中性點是否接地al越小，即a越小，或k0越大而c0越小。起始電壓分布越接近于直線。u0/l是平均梯度，所以al是首端梯度為平均梯度的倍數。因此增大串聯(lián)電容k或減小對地電容c，使al減小后可以改善起始電壓分布。一般連續(xù)式線圈的al在515（電壓級次低的為大值），220kv糾結式線圈的al在3左右。（c）電壓披蕩：從起始電壓分布過渡到最終電壓分布的過程中（

29、圖36中t1t3），由于電容電感起作用而產生振蕩。起始電壓分布和最終分布電壓相差越大振蕩越強烈，在線圈不同點和不同時間出現最大電壓，最大梯度也隨之而改變。因此，改變起始電壓分布是改善變壓器絕緣性能的主要出發(fā)點。顯然，中性點接地時最大電壓比中性點絕緣時為小。（所以中性點接地好）普通非調壓變壓器連續(xù)式線圈在無窮長直角波作用下，由圖36可知，最大電壓：中性點接地時達1.4u0，出現在線圈中部附近；中性點絕緣時可為1.9u0，出現在線圈末端。它們也是相間電壓。最大全波沖擊電壓梯度：如al取15，線餅為60餅，則首端的梯度為al(u0/l)=15l/60=25%,因此其餅間全波最大梯度30%，另外，截波

30、最大梯度50%。調壓變壓器的最大電壓和最大剃度主要在調壓線圈上，最大電壓是調壓線圈兩端或中性點，最大剃度在調壓線圈兩端或分接間，所以調壓線圈匝絕緣厚，也易損壞。（所以很多沖擊損壞在高壓首端（無載），和有載變壓器的調壓線圈。）4.5絕緣措施針對以上電壓分布,在變壓器主、縱絕緣上分別采取了一定絕緣措施。4.5.1線圈間主絕緣 根據工頻試驗電壓決定線圈間主絕緣是油隔板絕緣，隔板為絕緣紙筒，35kv級及以下可以采用膠紙筒，35kv級以上只能采用絕緣紙筒。根據上面的絕緣性質可以決定線圈間主絕緣的電氣強度，其中最主要的是緊靠線圈表面油隙中的電氣強度。它分為厚紙筒大油隙和薄紙筒小油隙兩種結構的電氣強度。a.

31、厚紙筒大油隙的電氣強度：線圈間主絕緣距離中紙筒為6mm以上，油隙大于20mm時稱后紙筒大油隙結構（60kv級及以下常采用）。它按最小擊穿電壓與線圈間絕緣總距離s（mm）的關系，以試驗電壓作為最小擊穿電壓求出該總距離即可.b.薄紙筒小油隙的電氣強度：線圈間主絕緣距離中紙筒4mm，油隙15mm時稱薄紙筒小油隙結構（110kv級及以上常采用）。它是按均勻電場中最小擊穿場強與油隙間距（線圈表面油隙是決定線圈間主絕緣的主要因素）的關系，求出允許擊穿，再考慮同心圓柱電場的集中系數和工藝系數，那末，在試驗電壓下由油隙平均場強決定的線圈表面場強小于該允許擊穿場強即可。應該指出，這里求取的間隙間距只考慮了按工頻

32、試驗電壓決定的輻向場強。但是沖擊試驗時線端梯度電壓大，軸向場強高，故還需考慮其復合場強。它能使場強值提高1.3倍左右。（c）端部絕緣的電氣強度端部絕緣是指線圈端部至鐵軛和相鄰線圈端部的絕緣。端部電場分布復雜，端部出線的最大場強在高壓線圈端部內側油隙中。如果端部線段導線圓弧大或有附加絕緣，或加靜電環(huán)，可以使最大場強減弱。如果又增加絕緣隔板、角環(huán)，則又使爬電距離增大。 易產生局部放電而導致沿面放電。它與主絕緣距離s和到鐵軛的距離h有關。一般情況下，當h/s2.5時，h增加，端部絕緣強度增加顯著，如再增加h效果就很小了，所以低電壓變壓器端部絕緣一般取h=2.5s。但低壓線圈的端部絕緣hx與h值也有關

33、系，hx越小低壓線圈端角場強越小，而高壓線圈端角場強越高，因此hx應略大于h（對短路應力而言，則相反），如所示。如果端部線段導線圓弧大或有附加絕緣，或加靜電環(huán)，可以使k點最大場強減弱。如果又增加絕緣隔板、角環(huán)，則又使爬電距離增大。 4.5.2線圈縱絕緣 根據沖擊電壓決定改善沖擊分布首先改善起始電壓分布。沖擊電壓的沖擊波作用在線圈上將產生高于試驗電壓的最大電壓，而沖擊電壓大部分降落在線圈端部產生最大梯度。其根本原因就是由于沖擊電壓起始分布和最終分布不一致，產生電壓振蕩的結果。因此，實用線圈一般要采用限制振蕩電壓的措施，即所謂變壓器線圈的內部保護，以改善起始電壓分布。改善起始電壓分布的方法自然是電

34、容補償法，即向對地電容提供電荷和增大縱向電容的方法。前一種方法是加靜電環(huán)和并聯(lián)電容補償的靜電線匝的方法；后一種方法是采用糾結式線圈、內屏蔽式線圈和圓筒式線圈及分區(qū)補償線圈（遞減縱向電容補償）等串聯(lián)電容補償的方法。根據梯度分布，加強線圈縱絕緣的電氣強度。圓筒式線圈有靜電屏時，層間梯度約25%；連續(xù)式線圈距線端15油道的全波梯度最大約為30%，56油道的截波梯度可達5060%；糾結連續(xù)式線圈最大全波梯度在連續(xù)部分第3油道約為25%，截波梯度也偏大；全糾結式線圈的全波尤其是截波梯度偏?。粌绕帘问骄€圈類似于糾結連續(xù)式，但梯度偏小。對應這些數值可知線圈匝間、層間和段間的試驗電壓值。線圈縱絕緣包括線匝間、

35、層間和線段之間的絕緣。主要以全波或截波試驗電壓下線圈各點間梯度電壓為依據。油紙絕緣結構的基本規(guī)律 目前，我國生產的油浸式變壓器的絕緣結構，主要是采用油一隔板絕緣結構型式。下面對油一隔板結構的基本規(guī)律及其特點進行概要的分析，為絕緣結構設計提供必要的基礎。 1 變壓器油的耐電強度 在油一隔板絕緣結構中，絕緣性能在很大程度上取決于油的耐電強度。油的耐電強度在理論上式很高的，在實驗中曾對特別純凈的油進行測試，其耐電強度高達4000kv/cm以上，實際上凈化后的工程變壓器油約為200250kv/cm，而在標準油杯中擊穿電壓一般為40kv/2.5mm以上，這樣大的差異主要原因是由于變壓器油中含有雜質而引起

36、的。 變壓器油的耐電強度取決于其中雜質的含量。圖5.12給出了油的耐電強度與其所含水分關系的實驗結果。由此可見，變壓器油中含有水份將大大降低其耐電強度，當含水量增加到超過0.2時耐電強度幾乎保持不變，這是因為只有一定數量的水份才能懸浮于油中，而多余的水份則沉積于底部而不影響耐電強度。 然而，油中如果同時存在水份和纖維時，對油的耐電強度降低的影響較之水份和纖維單獨存在時嚴重的多。主要原因是水份纖維雜質引起了電場分部的畸變，局部電場強度升高的結果。因此在變壓器中所采用的油必須經過慮及真空干燥處理，以清除其中所含的雜質和水份。此外，在變壓器的制造過程中，為了消除變壓器內部存有的空氣，以及注油過程中混

37、入空氣等雜質，而在真空狀態(tài)下注油。對于工程純度的變壓器油，定量地測量其中所含水份是困難的，通常是利用在標準油杯中測得的擊穿電壓，作為檢查油的受潮程度的標準。我國采用的標準油杯有兩個直徑為25mm，厚度為58mm的銅盤，兩盤相對一面的邊緣制成半徑為2mm的圓角，兩盤均垂直放置，相距2.5mm。 對于各種電壓等級的變壓器，其中所用的油在標準油杯中的平均擊穿電壓應不低于表5.5所示的數據。 變壓器油的耐電強度還與溫度、壓力、電場均勻程度及電壓作用時間等因素有關。 溫度的影響 油間隙的耐電強度與溫度的關系是復雜的，在060范圍內，油受潮后的擊穿電壓，往往隨溫度升高而明顯上升，如圖5.14所示。其原因是

38、油中懸浮狀態(tài)的水，隨溫度上升而轉化為溶解狀態(tài)的緣故。在6080范圍內，受潮的變壓器油的擊穿電壓可能出現最大值，如圖5.15曲線b所示。這是因為溫度超過80時，油中水份汽化增多，而溫度低于60時，油中處于懸浮狀態(tài)的水份較多的緣故。因此，在實驗變壓器油樣時，應在室溫下進行，加熱慮油時，油溫不宜超過60。未受潮時，油的擊穿電壓受溫度影響較小，如圖5.15曲線a所示。電場均勻程度的影響 油的純凈度較高時，改善電場的均勻程度能使工頻擊穿電壓明顯提高。但在品質較差的油中，因雜質的聚集和排列已使電場畸變，電場均勻度帶來的好處并不顯著。含雜質的油受沖擊電壓作用時，因為雜質來不及形成“小橋”，改善電場均勻程度也

39、能提高其擊穿電壓。所以，考慮油浸式均勻結構時，如在運行中能保持油的清潔，或主要受沖擊電壓的作用，則因盡量使電場均勻。反之，如絕緣結構長期受工頻電壓的作用，或運行中容易變臟和劣化，則設計時油中絕緣距離應按極不均勻電場來考慮。電壓作用時間的影響 油間隙的擊穿電壓隨電壓作用時間的增加而下降，如圖5.16所示。因為油中雜質的聚集和介質的發(fā)熱均需要有一定的時間。當油的純凈度及溫度提高時，電壓作用時間對擊穿電壓的影響減小。經長時間工作后，油的擊穿電壓會緩慢下降，這是由于油老化、變臟等原因造成的。在油不太臟時，一分鐘耐電強度和較長時間的耐電強度相差不大，因而我國進行耐壓試驗時，通常只加電壓一分鐘。隔板在均勻

40、電場與不均勻電場中，對于提高油間隙的耐電強度所起的作用是不同的。在圖5.17中給出了變壓器油的伏秒特性。關于變壓器油的擊穿機理，從理論上可概括為碰撞電離理論，它是把氣體碰撞電離理論擴展于液體介質，是近年來由于可以對液體介質中的電子現象加以測量，從而期望對液體介質的擊穿機理得到統(tǒng)一解釋；另外，液體介質由于各種原因而含有氣體是液體介質擊穿的主要因素，及氣泡擊穿理論。盡管已對變壓器油的擊穿問題進行了許多試驗研究工作，但還是未能得出較完整的理論，其擊穿過程的分析主要還是以試驗為基礎。在工程上認為它與空氣一樣是由于產生局部放電而發(fā)展到擊穿的，即認為擊穿是因油中含有空氣、水份和纖維雜質引起的電場分布的畸變

41、而導致局部電場強度升高的結果。在電場的作用下，這些雜質沿電場方向排列而在電極間形成所謂半導體“小橋”，開始時為漏電通道，最后成為擊穿通道。這就是定性描述擊穿過程的“小橋”理論。這種“小橋”理論雖然在一定程度上能說明試驗現象，但不能從理論上定量分析，因此在工程上應用還主要依賴于實驗數據。2 固體絕緣與油配合的作用由上面分析可知，為了提高變壓器油的耐電強度和減小絕緣結構尺寸，除了設法減少油中雜質和盡可能不使雜質混入油中外，更有效的措施是采用固體絕緣和油配合組成的復合絕緣。在變壓器絕緣結構中采用的復合絕緣可分為覆蓋、絕緣層和隔板三類。1. 覆蓋對油間隙擊穿電壓的影響覆蓋是用固體絕緣材料、如電纜紙、皺

42、紋紙及絕緣漆等做成緊貼于電極表面比較?。s十分之幾到幾毫米）的絕緣層，例如導體所包繞的紙帶或皺紋紙等。覆蓋基本上不改變油中電場強度。覆蓋的作用，在于消除任何情況下油中纖維雜質的積聚并形成半導體小橋而將兩電極短接的現象。因此，它的有效性與電場均勻度有關。試驗表明，電場越均勻，油中雜質含量越多，覆蓋的作用越顯著。在沖擊電壓作用下，或在極不均勻電場中，覆蓋的效果很小。覆蓋使擊穿電壓提高的百分數：（1）工頻電壓下，對于均勻電場為（70100）；比較均勻電場為（2535）；極不均勻為（1015）%。因為在不均勻電場中纖維雜質不易形成半導體小橋，在均勻電場中易于形成小橋，而覆蓋正好就是起阻礙小橋形成的作用

43、，故使均勻電場情況下?lián)舸╇妷河泻艽蟪潭鹊奶岣撸唬?）在沖擊電壓作用下，覆蓋不起很大作用，甚至由于覆蓋不均勻性而引起電場的某些畸變，從而導致?lián)舸╇妷航档汀?. 絕緣層對油間隙擊穿電壓的影響 絕緣層與覆蓋不同的是其厚度較大（有時可達十幾毫米），且承擔一定比例的電壓而使油中電場減小。因此，它在工頻和沖擊電壓下都有顯著的作用。在極不均勻電場中，對于電場集中的那一個電極加以絕緣層，油間隙的耐電強度就提高很多。絕緣層在變壓器中應用于高壓線圈首端及末端線餅的加強絕緣、靜電環(huán)的絕緣以及引線絕緣等。 例如變壓器引線對油箱壁的情況，若油隙為100mm。引線上加0.5mm的絕緣層時，擊穿電壓較裸電極時提高50；3m

44、m時提高100；6mm時提高150；10mm時提高200等。 必須指出，如果在均勻電場中油間隙內存在一定厚度的固定絕緣層時，因為油間隙中的電場強度與介電系數成反比，故油中電場強度反而會提高。3. 隔板對油間隙擊穿電壓的影響隔板的厚度一般為26mm，它是位于電極間油間隙中的固體絕緣材料，例如變壓器線圈間的絕緣紙筒或膠紙筒（中小型變壓器）、線圈端部的角環(huán)等。隔板在均勻電場與不均勻電場中，對于提高耐電強度所起的作用是不同的。在不均勻電場中，由于油中的雜質不能迅速形成小橋，因此隔板的作用和空氣一樣，即油中的自由電荷積聚于隔板（屏障）上形成一附加電場，這種電場改變了原電場分布，使其變得均勻一些，且電場的

45、均勻性隨隔板數增加而增加，因而提高了油間隙擊穿電壓。實驗結果表明，在一分鐘工頻電壓作用下，隔板距最大場強的電極處為全部油間隙距離的（1535）%時，擊穿電壓可達到無隔板時擊穿電壓的（200250）（圖5.18），距離越大，隔板的效果越小。當隔板放在平板電極附近時，擊穿電壓提高很小。而當隔板過分靠近針尖電極時，雖然全部擊穿電壓可提高，但降低了針與隔板間的局部擊穿電壓，易于產生局部放電，因而能逐漸破壞隔板。只有在短時過電壓下才允許局部放電。而在長期工作電壓下是不允許局部放電的。在均勻電場中隔板的作用和覆蓋相似，即起阻止纖維雜質在油間隙中形成半導體的小橋作用。隔板在油中最有利的位置和不均勻電場中一樣

46、，是在距離最大電場強度的電極表面25處。隔板在最佳條件下，使平均擊穿電壓提高不超過2.5。在沖擊電壓作用下，在極不均勻電場中，采用隔板是有利的，最有利的位置是緊靠曲率小的電極處。在較均勻電場中，隔板對沖擊電壓作用不明顯，因為在沖擊電壓下，小橋效應本來就比較弱。此外，50年代發(fā)表了油浸耐電強度的效體積效應。就是在均勻電場和稍不均勻電場中，變壓器油的耐電強度隨受電壓作用的油隙體積的減小而提高，即變壓器油具有“體積效應”，如圖5.19所示。在世紀的變壓器絕緣結構中，是采用普通絕緣紙板或瓦楞紙板將油隙分隔成若干小油間隔（體積）瓦楞紙板的高度正好是油一隔板主絕緣結構的油隙寬度。在油一隔板絕緣結構中，許多

47、試驗所積累數據表明，油隙寬度（d）與擊穿電壓（ub）之間的關系，從測得結果可以用下列經驗公式描述： ubkd-n （5.14）式中，k、n為常數，k值與電極表面與油是否直接接觸及電極表面有否覆蓋有關，有覆蓋時，則擊穿電壓提高；當取對數時，則n與對數曲線的斜率有關。 對于變壓器線圈間、線圈與油箱間的電場基本上為均勻電場，其間插以隔板分隔油隙時，則油隙的耐電強度提高。另外，在均勻電場中，雖然油隙的寬度相等，而電極面積不同時，擊穿場強也將有較大的變化，為了對此現象作出解釋，可以認為變壓器油的擊穿特性為高電場中油量的參數，即變壓器油具有體積效應。 在實際的油一隔板絕緣結構中，應用變壓器油的體積效應時，

48、通?？紤]油隙寬度與擊穿電壓的關系是方便的。 對于油一隔板絕緣結構而言，其中油與隔板分擔的電場強度與其介電系數成反比，因而油隙中的場強比隔板中的場強高，而成為該絕緣結構的弱點。因此，在絕緣結構設計時應采取措施處理好高場強區(qū)，通常是調整油隙尺寸，即高場強處取較小尺寸的油隙，使擊穿場強變化，從而各油隙基本上具有相同裕度。 在高壓變壓器絕緣結構中，隔板的數目隨電壓等級的提高而增多。但是油隙也不能過小，因為油流若受阻，散熱困難，故選取油隙尺寸應適當，在變壓器絕緣結構中的軸相油道，一般不宜小于6mm。5引線、開關及其它5.1引線在變壓器線圈外部連接線圈各引出端的導線稱為引線，它將外部電源電能輸入變壓器，又

49、將傳輸電能輸出變壓器。引線一般分為三種：線圈線端與套管連接的引出線、線圈端頭間的連接引線以及線圈分接與開關相連的分接引線。引線也有三個要求：電氣性能、機械強度和溫升要求。引線在盡量減小器身尺寸的前提下，應保證足夠的電氣強度；為承受運輸的顛簸、長期運行的振動和短路電動力的沖擊，應具有足夠的機械強度；對長期運行的溫升 、短路時的溫升和大電流引線的局部溫升，不應超過規(guī)定的限值。電力變壓器的引線有裸圓線、紙包圓線、裸母線排、電纜和銅管等型式。5.2分接開關為了使電網供給穩(wěn)定的電壓，控制電力潮流或調節(jié)負載電流，均需對變壓器進行電壓調整。目前，變壓器調整電壓的方法是在其某一側線圈上設置分接，以切除或增加一

50、部分線匝，改變匝數，從而達到改變電壓的有級調整電壓的方法。這種線圈抽出分接以供調壓的電路，稱為調壓電路；變換分接以進行調壓所采用的組件，稱為分接開關。一般情況下是在高壓線圈上抽出適當的分接。這是因為高壓線圈一則常套在外面，引出分接方便；二則高壓側電流小，分接引線和分接開關的載流部分截面小，開關接觸觸頭也較容易制造。變壓器二次不帶負載，一次也與電網斷開（無電源勵磁）的調壓，稱為無勵磁調壓；帶負載進行變換線圈分接的調壓，稱為有載調壓。5.3油箱及附屬裝置油箱及其附屬裝置是油浸式變壓器的外部結構。油箱是鋼質容器，附屬裝置主要是出線裝置、冷卻裝置和保護裝置。6.變壓器的幾個重要概念6.1短路阻抗變壓器

51、短路阻抗，是變壓器的重要參數，它對變壓器的運行和技術經濟指標均具有重要的影響。在變壓器中，凡不按鐵心所規(guī)定的磁路流動的一切其他磁通，稱為漏磁通。雙線圈變壓器的漏磁通是由二次線圈的磁勢和與其相平衡的一次線圈磁勢負載分量共同產生的，并在一、二次線圈中分別感應出漏抗電勢。而多線圈變壓器的漏磁通則是由所有二次線圈磁勢和與其相平衡的一次線圈磁勢的負載分量共同產生的，并在所有一、二次線圈中感應出漏抗電勢。漏磁通的磁阻主要決定于它的所有線圈所占有空間的幾何尺寸，而該空間以外的磁路，由于漏磁通的發(fā)散磁路截面積增大，或經過鐵心及油箱鐵磁介質的磁阻很小，因而漏磁通與產生它的磁勢基本上是線性關系，即可用磁路的歐姆定

52、律加以討論，漏磁通正比于產生它的磁勢，反比于磁阻。同時，產生漏磁通的磁勢正比于線圈的負載電流和匝數，磁路的磁阻正比于磁路長度，反比于磁路的截面積。因此漏磁通正比于線圈的負載電流和匝數，并決定于產生它的所有線圈的幾何尺寸。由電磁感應定律可知，線圈的漏抗電勢正比于該線圈的漏磁鏈。因此線圈的漏抗電勢也正比于該線圈的負載電流和匝數，并取決于產生它的漏磁通的所有線圈的幾何尺寸。漏磁通在線圈所占據空間里流動的方向是與線圈軸向方向平行的，通常成為縱向漏磁通。相應的縱向漏磁通所產生的漏抗電勢稱為縱向漏抗電勢。根據變壓器的磁勢平衡定律可知，變壓器的一、二次線圈的磁勢總是平衡的，但由于縱絕緣結構要求線圈的起始部分

53、加強絕緣，或調壓線段設于高壓側的緣故，從而使沿線圈正個高度上一、二次線圈的安匝并不完全處于平衡狀態(tài)，即在一些區(qū)域里，可能一次線圈的安匝數大于二次線圈的安匝數，而在另一些區(qū)域里，可能二次線圈的安匝數大于一次線圈的安匝數。這樣，相當于在線圈整個高度上交錯地排列著幾個等效線圈，各等效線圈的有效安匝數等于各區(qū)域內一、二次線圈安匝數之差。每一區(qū)域的等效線圈的有效安匝數必然與其相鄰的另一個或幾個區(qū)域的等效線圈的有效安匝數相平衡。而相互平衡的磁勢將產生磁通，所以在一、二次線圈所占據的空間里還將有一種流通方向與線圈軸向方向垂直的漏磁通，此種漏磁通稱為橫向漏磁通。橫向漏磁通在變壓器發(fā)生短路情況下，將引起極大的軸

54、向電動力，因此在變壓器設計時，應盡量減小橫向漏磁通。一般在排列線圈的線匝時，應盡可能使各區(qū)域里一、二次線圈的安匝趨于平衡，一、二次線圈橫向安匝的平衡程度是變壓器設計質量的重要指標之一。橫向漏磁通也將在線圈中感應出橫向漏抗電勢。因此，線圈的漏抗電勢實際上包括上述兩部分。不過由于橫向漏抗電勢比縱向漏抗電勢小得多，只有在特大容量的變壓器中才占一定比例，所以在變壓器計算中，往往僅計算縱向漏抗電勢，只對特大容量的變壓器才計算橫向漏抗電勢。變壓器短路阻抗是當負載阻抗為零時，變壓器內部的等效阻抗。折算至同一匝數的兩個線圈的漏電抗之和，是變壓器短路阻抗的電抗分量。在變壓器阻抗中，電抗分量所占比例較大，而且隨著

55、變壓器容量的增大，此比例也將增大。在大型變壓器中，完全可用電抗值來代替短路阻抗值。折算到某一側的短路阻抗zd()乘以該側的電流id(a)即為折算至該側的阻抗電壓ud(v)。因此，變壓器的短路阻抗和阻抗電壓均系指某一側的數值而言。顯然，折算至高壓側的阻抗電壓大于折算至低壓側阻抗電壓。如果以標么值表示變壓器的阻抗和阻抗電壓，則不但折算至高壓側的數值與折算至低壓側的數值相同，而且短路阻抗的標么值也與阻抗電壓的標么值相等，這對實際計算是很方便的。因此通常均用標么值表示變壓器的短路阻抗和阻抗電壓值。當變壓器傳輸某一容量sn時，若某一側的相電壓為u(v)，相電流為i(a)，則該相的阻抗為z=u/i（），而

56、折算至容量sn的短路阻抗的標么值為zd/z *100%=zd i/ u *100%= ud / u *100%，即表明折算至某一容量的變壓器短路阻抗的標么值等于折算至同容量的變壓器阻抗電壓標么值。利用標么值表示的阻抗電壓和短路阻抗比較簡便，因此得到了廣泛應用。6.2損耗6.2.1空載損耗空載損耗 變壓器的空載電流（i0）產生磁勢（i0w）及磁通。由于磁通主要在鐵心中通過，因此在鐵心硅鋼片中將產生一定的損耗，即空載損耗，此外，在一次線圈中流過i0時產生導線電阻損耗（i0r），由于i0很小（占額定電流的百分之幾），所以導線電阻損耗常被忽略不計。另外，除了大部分磁通由鐵心中通過外，還有很小一部分漏磁通沿鋼鐵結構件（夾件、壓板、箱蓋等）形成閉合回路，在這些鋼鐵件中產生附加損耗，由于