常壓無夾套不銹鋼攪拌釜設計論文01955

1、畢業(yè)論文（設計） 常壓無夾套不銹鋼攪拌釜設計常壓無夾套不銹鋼攪拌釜設計 專 業(yè)：機械設計制造及自動化 論文外文題目: atmospheric pressure without clip set of stainless steel stirred tank design 論文主題詞： 攪拌釜的總體結構設計與分析 外文主題詞： stirred tank general structure design 論文答辯日期：2012. . 答辯委員會主席： 評閱教師：摘摘 要要本設計主要通過 ysrg160 型反應釜做為基礎，設計出能滿足植物油的堿煉的攪拌裝置。堿煉的原理是堿溶液與毛油中的游離脂肪酸發(fā)生

2、中和反應。反應式如下：rcoohnaohroonah2o 。設計攪拌裝置的目的則是在堿煉時讓堿滴分散得細，堿液的總表面積變大，從而增加了堿液與游離脂肪酸的接觸機會，加快了反應速度，縮短了堿煉過程，有利于精煉率的提高，并且增進堿液與游離脂肪酸的相對運動，提高反應的速率，并使反應生成的皂膜盡快地脫離堿滴。所以堿煉的反應過程對攪拌速率與程度有相當高的要求，此次設計就是通過這些要求對攪拌裝置進行設計與選型。關鍵詞：關鍵詞：攪拌設備 化工機械 化學反應器 生物反應器 可靠性 abstract this design mainly through the ysrg160 type the reaction

3、 kettle as the foundation, the design of the vegetable oil can meet the alkali refining mixing device. the principle of alkali refining alkali solution and hair oil is the free fatty acid neutralization reaction happened. reactive as follows: rcooh + naoh-roona + h2o besides the neutralization react

4、ion, and some physical chemistry. the purpose of the design device is in alkali refining alkali drops to let scattered fine, the total surface area is big, thus increasing the lye contact with free fatty acid, speeding up the reaction speed, shorten the alkali refining process, be helpful for the im

5、provement of refining yield and improve the lye and free fatty acid relative motion, improve the reaction rate, and the reaction of the generation of soap film from alkali drops as soon as possible. so alkali refining reaction process on the stirring speed and extent has quite high demand, the desig

6、n is through these requirements for mixing device in the design and selection.key word: mixing equipment chemical machinery chemical reactors biological reactor reliability 目目 錄錄1 1 引言引言.1 1 1.1 概述.1 1.2 設計方法.2 1.3 國內(nèi)外研究狀況.3 1.4 混合與攪拌的作用.32 2 傳動方案的設計傳動方案的設計.5 5 2.1 功率計算.5 2.2 減速器的選型與設計。 。 。 。 。 。 。

7、。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。5 2.3 機架選擇.7 2.4 底座選擇.8 2.5 聯(lián)軸器選擇.83 3 攪拌裝置的選擇與尺寸設計攪拌裝置的選擇與尺寸設計.9 9 3.1 軸徑的計算.9 3.2 攪拌槳尺寸的設計.94 4 軸封的設計與選型軸封的設計與選型.1111 4.1 軸封的選型.11 4.2 軸封

8、的安裝和操作注意事項.115 5 焊縫結構的設計與滲透檢驗焊縫結構的設計與滲透檢驗.1212 5.1 焊縫結構的設計.12 5.2 焊縫的滲透檢驗.126 6 固體物料進口的開孔及補強計算固體物料進口的開孔及補強計算.1313 6.1 開人孔后被削弱的金屬面積的計算.13 6.2 有效補強區(qū)內(nèi)起補強作用的金屬面積的計算.13 6.2.1 封頭起補強作用金屬面積的計算 .13 6.2.2 接管起補強作用金屬面積的計算 .13 6.2.3 焊縫起補強作用金屬面積的計算 .14 6.3 判斷是否需要補強的依據(jù).147 7 設備的維護和保養(yǎng)設備的維護和保養(yǎng).15158 8 結束語結束語.1616致致

9、謝謝.1717參考文獻參考文獻.1818附附 錄錄.19191 引言引言1.1 概述概述 攪拌設備使用歷史悠久廣泛應用于化工、醫(yī)藥、食品、采礦、造紙、涂料、冶金、廢水處理等行業(yè)中。攪拌器除用作化學反應器和生物反應器外攪拌反應器還大量用于混合、分散、溶解、結晶、萃取、吸收或解吸、傳熱等操作。一臺壓力容器從設計到投入運行要經(jīng)過設計、制造、檢驗、安裝、運行監(jiān)督和維修等多個環(huán)節(jié)，設計是其中一個十分重要的環(huán)節(jié)。設計的正確、合理與否不僅涉及到制造、檢驗等環(huán)節(jié)的難易程度，影響到壓力容器的制造成本和運轉費用，而且直接關系到產(chǎn)品運行的可靠性。 根據(jù)反應釜的制造結構可分為開式平蓋式反應釜、開式對焊大法蘭式反應釜和

10、閉式反應釜三大類，開式平蓋結構有平蓋端部法蘭式和平蓋反向法蘭式兩種型式，此兩種結構的設計理念基本相同，但平蓋反向法蘭式在價格方面要比平蓋端部法蘭式要便宜一些。他們的設計理念是基于某些化工產(chǎn)品在生產(chǎn)過程中需要較高的壓力(4.0-35mpa)，對溫度沒有太大的限制，容積較小(3000l 以下)的工況條件。由于是 開式結構對設備的維修、拆卸都比較方便特別是劇毒、易燃的化學產(chǎn)品此結構可改善工人的工作環(huán)境，降低工人的勞動強度。因為此種結構適用于較高的壓力筒體壁厚后所以加工周期較長。 開式對焊大法蘭式反應釜的適用范圍廣，壓力一般比較低(4.0mpa 以下)，容積一般在 3000l 以下。此結構是基于在低壓

11、情況下使用開式平蓋式反應釜價格比較高而設計出的一種型式。他具備了開式的維修拆卸方便的優(yōu)點和工期較長的缺點。此結構適用范圍很廣，價格便宜。 閉式反應釜適用于較大的容積(3000l50000l)壓力沒有限制。由于是閉式所以需要開設人孔，以方便人員下釜內(nèi)維修和更換零部件。但價格相對便 宜且加工周期較短。因為閉式反應釜拆卸麻煩，對工人的勞動強度較大，且物料難以清理干凈，所以對制造廠來說在制造過程中必須嚴格保證釜內(nèi)部件的質(zhì)量(材料、質(zhì)量和焊接質(zhì)量)。 根據(jù)反應釜的密封型式不同可分為：填料密封，機械密封和磁力密封。反應釜由釜體、釜蓋、夾套、攪拌器、傳動裝置、軸封裝置、支承等組成。攪拌形式一般有錨式、槳式、

12、渦輪式、推進式或框式等，攪拌裝置在高徑比較大時，可用多層攪拌槳葉，也可根據(jù)用戶的要求任意選配。并在釜壁外設置夾套，或在釜內(nèi)設置換熱器，也可通過外循環(huán)進行換熱。加熱方式有電加熱、熱水加熱、導熱油循環(huán)加熱、遠紅外加熱、外(內(nèi))盤管加熱等，冷卻方式為夾套冷卻和釜內(nèi)盤管冷卻，攪拌槳葉的形式等。支承座有支承式或耳式支座等。轉速超過160 轉以上宜使用齒輪減速機.開孔數(shù)量、規(guī)格或其它要求可根據(jù)用戶要求設計、制作。 本次設計的攪拌釜主要用于植物油的堿煉，并且需要在堿煉的過程中讓燒堿高度的分散與油脂中，所以此釜對壓力要求不高但容量較大，因此選用閉式反應釜，而在密封和攪拌方面則選擇填料密封與槳式攪拌。1.2 設

13、計方法設計方法 通過查閱有關化工設備方面的書籍，然后結合自己對反應釜的理解，并以ysrg160 型反應釜為基礎設計出能符合生產(chǎn)標準的攪拌裝置。以下是 ysrg160型反應釜的相關參數(shù)表。 表 1.1 ysrg160 型主要已知參數(shù)表規(guī)格型號ysrg160生產(chǎn)能力 t/d100公稱直徑 mm1600罐體高度 mm3500封頭形式橢圓封頭封頭高度 mm400筒體厚度 mm7筒體重量 975設計壓力 mpa0.6工作壓力 mpa0.6設計溫度 90工作溫度 90軸的支承形式單跨（有底軸承）物料名稱植物油主要材料0cr18ni9/q235-a1.3 國內(nèi)外研究狀況國內(nèi)外研究狀況 由于我國目前的經(jīng)濟增長

14、迅速使得化工工業(yè)在這幾年取的了長足的發(fā)展,但是其整體的工藝水準還不高。特別是化工工業(yè)基礎的反應釜。而歐美國家已經(jīng)大量采用新工藝和新材料。特別是以高分子為原料的制造工藝,不久將會大量運用。同國外相比我國使用的仍然是舊技術和舊工藝，化工裝備還有不少差距，主要是化工生產(chǎn)技術進步與設備技術開發(fā)脫節(jié)，重大設備的軟件技術開發(fā)差距較大，基本上停留在模仿開發(fā)的地步，開發(fā)具有自主知識產(chǎn)權的專有技術的能力弱；設備開發(fā)還不能做到專業(yè)化、系列化；設備設計和制造水平、設備質(zhì)量和可靠性還有待進一步提高。隨著化工工藝的進步和發(fā)展，對化工裝備提出了更高要求。必須加大裝備的開發(fā)力度，掌握裝備的核心技術，形成一批具有自主知識產(chǎn)權

15、的裝備，做到性能先進、質(zhì)量可靠、高效節(jié)能、經(jīng)濟安全，滿足化學工業(yè)的發(fā)展需求。1.4 混合與攪拌的作用混合與攪拌的作用 油脂精煉工藝致力于研究油脂及伴隨物的物理、化學性質(zhì)，并根據(jù)該混合物中各種物質(zhì)性質(zhì)上的差異，采取一定的工藝措施，將油脂與雜質(zhì)分離開來，以提高油脂食用和儲藏的穩(wěn)定性與安全性。油脂精煉是一個復雜的多種物理和化學過程的綜合過程。這種物理和化學過程能對伴隨物選擇性地發(fā)生作用，使其與甘油三酸酯的結合減弱并從油中分離出來。這些過程的特性和次序，一方面由油品性質(zhì)和質(zhì)量決定，另一方面由精制所需深度而決定。因此，尤其要注意各個精煉階段的條件選擇，以便能最大限度地防止油脂與水、空氣中的氧、熱和化學試

16、劑的不良作用，在這一過程中混合與攪拌就非常重要。 在油脂精煉工藝中堿煉是用堿中和游離脂肪酸，并同時除去部分其他雜質(zhì)的一種精煉方法。所用的堿有多種，例如石灰、有機堿、純堿和燒堿等。國內(nèi)應用最廣泛的是燒堿。 堿煉的原理是堿溶液與毛油中的游離脂肪酸發(fā)生中和反應。反應式如下： rcoohnaohroonah2o 除了中和反應外，還有某些物理化學作用。燒堿能中和毛油中游離脂肪酸，使之生成鈉皂（通稱為皂腳） ，它在油中成為不易溶解的膠狀物而沉淀。皂腳具有很強的吸附能力。因此，相當數(shù)量的其他雜質(zhì)（如蛋白質(zhì)、黏液、色素等）被其吸附而沉淀，甚至機械雜質(zhì)也不例外。毛棉油中所含的游離棉酚可與燒堿反應，變成酚鹽。這種

17、酚鹽在堿煉過程中更易被皂腳吸附沉淀，因而能降低棉油的色澤，提高精煉棉油的質(zhì)量。堿煉所生成的皂腳內(nèi)含有相當數(shù)量的中性油，其原因主要在于：鋼皂與中性油之間的膠溶性；中性油被鈉皂包裹；皂腳凝聚成絮狀時對中性油的吸附。在中和游離脂肪酸的同時，中性油也可能被皂化而增加損耗。因此，必須選擇最佳條件，以提高精油率。 堿煉時，燒堿與游離脂肪酸的反應發(fā)生在堿滴的表面，堿滴分散得愈細，堿液的總表面積愈大，從而增加了堿液與游離脂肪酸的接觸機會，加快了反應速度，縮短了堿煉過程，有利于精煉率的提高?；旌匣驍嚢璨涣紩r，堿液形不成足夠的分散度，甚至會出現(xiàn)分層現(xiàn)象，而增加中性油皂化的機率。因此，攪拌的作用首先就在于使堿液在油

18、相中造成高度的分散。為達到此目的，加堿時，攪拌的強度必須強烈些。 攪拌的另一個作用是增進堿液與游離脂肪酸的相對運動，提高反應的速率，并使反應生成的皂膜盡快地脫離堿滴。這一過程的混合或攪拌強度要溫和些，以免在強烈混合下造成皂膜的過度分散而引起乳化現(xiàn)象。因此，中和階段的攪拌強度，應以不使已經(jīng)分散了的堿液重新聚集和引起乳化為度。 由于在中和反應之后，攪拌的目的在于促進皂膜凝聚或絮凝，提高皂腳對色素等雜質(zhì)的吸附效果。為了避免皂團因攪拌而破裂，攪拌強度更應緩慢一些，一般以 15-30 r/min 為宜。2 傳動方案的設計傳動方案的設計2.1 功率計算功率計算 罐體容積 v1=(dn/2) 2 罐體高度

19、=3.141600/21600/23500 =7.034 m3 橢圓封頭容積 v2=1.072 m3 總容積 v=v1+v22=7.034+1.07229.2 m3 按設計資料（成大先， 機械設計手冊p259）最小軸功率為 0.20.3kw/m3,按0.3 kw/m3 計算 初算軸功率 ps=0.3總容積=0.39.2=2.76 kw 軸封處摩擦損耗功率 pm=0.2 kw 傳動總效率0.9 計算電動機功率pm（ps+pm）/(2.76+0.2)/0.9=3.29 kw 取電動機功率 p4 kw2.2 減速機的選型與設計減速機的選型與設計 在各種機械中應用最多的是圓形齒輪機構。其主要優(yōu)點有：1

20、）.能保證瞬時傳動比恒定；2）.傳動比范圍大可用于增速或減速;3).應用范圍廣:圓周速度可達 300m/s;傳遞功率可從小于 1w 到 100000kw;齒輪直徑可由 1mm 到 152.3m; 4).傳動效率高;5).壽命長;6).結構緊湊,適用于近距離傳動。若采用行星齒輪系,可以在使用為數(shù)不多的齒輪，且結構緊湊的情況下,得到很大的傳動比。 帶傳動適用于遠距離的傳動；傳動的外廓尺寸較大，結構不緊湊，且對軸的壓力大；帶與帶輪之間存在彈性滑動和打滑，不能保證準確的傳動比；機械效率低，帶的壽命較短；需要張緊裝置。所以帶傳動的應用范圍是：一般帶速為 525m/s，高速帶可達 60m/s；平帶傳動的傳

21、動比通常為 3 左右，較大可達到 5；v 帶傳動的傳動比一般不超過 8。 鏈傳動的瞬時傳動比不恒定，傳動平穩(wěn)性差，不能用于變載和急速反轉的場合；鏈條鉸鏈易磨損，只能傳遞平行軸間的同向回轉運動。一般鏈傳動傳遞的功率 p100 kw；鏈速 v15m/s;傳動比 i7。 本設計中傳動比較大，要求瞬時傳動比恒定，結構緊湊，而且在油脂精煉中混合強度與操作溫度、水化情況都有關系，隨著混合強度的變化攪拌速度也不斷變化。所以根據(jù)工藝設計要求和其結構特點以及各種傳動機構的特點，選擇齒輪傳動機構傳動。綜合考慮諸多因素并結合本設備特點，選擇立式擺線減速機傳動機構。 功率選擇 p載荷功率工況系數(shù)擺線減速器效率1.21

22、.20.901.6 kw 效率 0.9 工況系數(shù) k1.2 試選擇 xld4-6-59 輸入功率 n4 kw 傳動比 i35 減速機輸出轉矩 m9759.8nik/n 9555nik/n95554350.91.2/14401003.3 nm 許用扭矩 m1600 nmm1003.3 nm m1600 nm 查產(chǎn)品樣本，選取減速機型號為 xld4-6-59。2.3 機架選擇機架選擇 根據(jù) xld4-6-59 型減速機可選擇 j-b-65 型機架：表示減速機出軸軸徑為 65毫米的帶中間支承的機型。如下示意圖所示： 圖 2.1 xld4-6-59 型減速機機架2.4 底座選擇底座選擇對于不銹鋼設備，

23、本設計如下底座的結構，其上部與機架的輸出端接口和軸封裝置采用可拆相聯(lián)，下部伸入釜內(nèi)，結構與尺寸如圖所示。 圖 2.2 底座結構2.5 聯(lián)軸器選擇聯(lián)軸器選擇 根據(jù)工作情況可選擇凸緣聯(lián)軸器：特點是剛性好，傳遞轉矩大，結構簡單，工作可靠，維護簡便。 tck9550pw/ntn (n.m) 工況系數(shù) 取 k1.7 驅動功率 pw40.93.6kw 工作轉速 n1440/3541.14r/min 扭矩 tc1.795503.635/14401420.6n 按設計資料（成大先， 機械設計手冊p270）選擇 yld12 型聯(lián)軸器。3 攪拌裝置的選擇與尺寸設計攪拌裝置的選擇與尺寸設計3.1 軸徑的計算軸徑的計

24、算 扭矩 m=p/n=95554/41=932.20 nm 1） 按強度計算 d1c(p/n)1/3 107(4/41)1/3 49.3 mm 對 45 鋼，c=107 2） 按扭轉變形計算 d1155.4(mn/(g(1-n04)1/4 60.5 mm mn：攪拌軸傳遞的最大扭矩，取最大值 m=932.20 nm no：空心軸內(nèi)徑和外徑的比值，對實心軸取 0 許用扭轉角度，單跨軸取 0.7，懸臂軸取 0.35, 此處取 0.5/m 剪切彈性模量 g=81000 mpa 取最小軸徑 d65 mm 如取空心軸，計算彈性模量 實心軸 w=/16d3 =3.14/16653 =53922.619 空

25、心軸 w=/16d3 (1-(d-2a)/d) 4 ) =3.14/16893（1-（89-26）/89）4 ） =60866.735 式中： 空心軸外徑 d=89 mm 空心軸壁厚 a=6 mm 安全系數(shù)為 1.13 可知，空心軸強度符合要求。 （其圖詳見于附錄圖 2）3.2 攪拌槳尺寸的設計攪拌槳尺寸的設計 常規(guī)的攪拌形式有錨式、槳式、渦輪式、推進式、框式等，攪拌裝置在高徑比較大時，可用多層攪拌槳，特殊產(chǎn)品甚至會使用較為復雜的 mig 式攪拌。槳葉部分分類有攪拌槳葉的分類，也可以按照槳葉對流體作用所產(chǎn)生的流動型態(tài)來分，可將槳葉分成兩種類型-軸流式槳葉及徑流式槳葉。 所謂軸流式槳葉，是指槳葉

26、的主要排液方向與攪拌軸平行；螺旋推進式槳葉即是一種典型的軸流式槳葉；所謂徑流式槳葉，是指槳葉的主要排液方向與攪拌軸垂直。槳葉特點： 1）錨式、框式使用于低轉速一般在 60 至 300rpm 之間，這是因為考慮到錨式、框式長度多有 3 到 5 米，支撐點位于軸頭，攪拌軸強度有限，高速下攪拌軸跳動比較大，特別是攪拌底部晃動幅度很大，甚至會碰到反應釜內(nèi)壁。同時結合物料的粘度選取轉數(shù)， 粘度大轉速低，粘度小轉數(shù)適當?shù)母唿c。 2）渦輪式：漿葉數(shù)量多，種類多，轉速高，使流體均勻地由垂直方向運動改變成水平方向運動。 3）推進式：推進式也稱旋槳式，常為整體鑄造，采用焊接時，模鍛后再與軸套焊接，加工較困難。制造

27、時應做靜平衡實驗?？捎幂S套、平鍵和緊定螺釘與軸連接。 4）折葉槳式：低速時為水平環(huán)向流和軸向流，高速時為徑向流和軸向流。一般多層攪拌器組合使用，適用于非均勻相的混合、溶解、固體懸浮、結晶傳熱操作。 槳葉選擇：在選攪拌之前，除了關注物料有幾相、體積、密度、粘度、混合要求等等之外。還應該關注反應機理。有的反應速度是由反應本身決定的，例如有的有機反應本身就進行的很慢，在這種條件下增強（或減弱）攪拌效果對反應收率、反應時間的影響不大；而有的反 應，速度主要是由擴散控制的，反應本身進行的很快，在這種情況下增加攪拌效果則反應收率以及反應時間都會有很好的改善。 在植物油的攪拌中增進堿液與游離脂肪酸的相對運動

28、，提高反應的速率，并使反應生成的皂膜盡快地脫離堿滴。這一過程的混合或攪拌強度要溫和些，以免在強烈混合下造成皂膜的過度分散而引起乳化現(xiàn)象。在蠟的結晶時，使油脂中各處的降溫均勻；使晶核與即將析出的蠟分子碰撞，促進晶粒有較多機會均勻長大。 所以選用折葉槳式以便用于混合、溶解、固體懸浮、結晶傳熱操作，并考慮到釜體容積較大于是采用三層折葉槳式進行攪拌。 （其圖詳見于附錄附圖 4）4 軸封的設計與選型軸封的設計與選型4.1 軸封的選型軸封的選型 軸封是防止泵軸與殼體處泄漏而設置的密封裝置。常用的軸封型式有填料密封、機械密封和動力封。填料密封又稱為壓緊填料（gland packings）密封，俗稱盤根（pa

29、ckings） 。盤根密封是最古老的一種密封結構，在我國古代的提水機械中，就是用填塞棉紗的方法來堵住泄漏的，世界上最早出現(xiàn)的蒸汽機也是采用這種密封形式的。 19 世紀石油和天然氣開采技術的生產(chǎn)與發(fā)展，使填料密封的材料有了新的發(fā)展。到了 20 世紀，填料密封因其結構比較簡單，價格不貴，來源廣泛而獲得許多工業(yè)部門的青睞。填料密封主要用于機械行業(yè)中的過程機器和設備運動部分等動密封，比如離心泵、壓縮機、真空泵、攪拌機、反應釜的轉軸密封和往復泵、往復式壓縮機的柱塞或活塞桿，以及做螺旋運動閥門的閥桿與固定機體之間的密封。 介于該釜的攪拌速度不高并且填料密封結構簡單、價格便宜、維修方便，所以選擇填料密封并且

30、由于石棉是高致癌物質(zhì)所以使用棉纖維作為填料。 （其圖詳見于附錄附圖 3）4.2 軸封的安裝和操作注意事項軸封的安裝和操作注意事項 1）根據(jù)相應的工況條件等主要因素，合理正確地設計填料函的尺寸，并合理地選用填料及其形式。 2）正式投人運行后，應該隨時觀察掌握其泄漏情況。一定時期內(nèi)，對泄漏量增大的，可以通過對壓蓋螺栓的適當調(diào)節(jié)進行控制。但不宜擰得太緊，否則可能會產(chǎn)生燒軸的現(xiàn)象，而填料也會加速老化。 3）軸的磨損、彎曲或是偏心嚴重是造成泄漏的主要原因。故應定期檢查軸承是否損壞，并盡可能將填料腔設在軸承不遠處。軸的允許徑向跳動量最好在0.030.08 mm 范圍內(nèi)(大軸徑取大值)，最大為 d0.510

31、0mm。 4）反應釜軸封的磨損是其密封失效的重要原因。摩擦面端面的不平或產(chǎn)生熱變形、介質(zhì)中有雜質(zhì)造成摩擦副間有研磨顆粒等，都會使密封面早期磨損。因此選擇合適的潔凈潤滑介質(zhì)，防止密封產(chǎn)生熱變形，均可有效提高密封的使用壽命。5 焊縫結構的設計焊縫結構的設計與滲透檢驗與滲透檢驗5.1 焊縫結構的設計焊縫結構的設計 筒體筒體的焊接與筒體封頭的焊接都采用雙面焊接并用氣刨焊單面坡口，以保證物料不泄露，并能夠在部分物料發(fā)生反應釋放少量氣體時承受高于常壓的壓強。并且必須把焊縫表面清理干凈，不要有飛濺。如下示意圖所示： 圖 5.1 筒體的縱向焊縫 圖 5.2 筒體與下封頭的環(huán)向焊縫 圖 5.3 排氣管與封頭的焊

32、縫5.2 焊縫的滲透檢驗焊縫的滲透檢驗 由于該釜設計為常壓攪拌釜，其使用條件為常壓，所以在檢測焊縫質(zhì)量時可不采用氣壓或水壓實驗，而是根據(jù)煤油的超強滲透性進行測試。 測試時，在釜體外的焊縫處涂抹石灰，待石灰干燥后在釜體內(nèi)部焊縫處刷上煤油靜置十分鐘，最后觀察釜體外部石灰的溶解狀況，以判斷是否泄漏。如產(chǎn)生石灰溶解產(chǎn)生泄漏，則將該處氣刨重新焊接并再次測試。6 固體物料進口的開孔及補強計算固體物料進口的開孔及補強計算6.16.1 開人孔后被削弱的金屬面積開人孔后被削弱的金屬面積的計算的計算a由于人孔的開孔直徑較大，因此需要進行補強計算，本設計采用等面積補強的設計方法。 釜體上開人孔后被削弱的金屬面積為：

33、a2(1)ooetadss sfr 式中：=273+16+21.25=254.5（）2iddcmm =2.41（） cticopdps5 . 020.5 1.1 12002 1370.5 0.5 1.1mm=1 etrtf=254.52.41=613.65（）2(1)ooetadss sfr2mm6.26.2 有效補強區(qū)內(nèi)起補強作用的金屬面積的計算有效補強區(qū)內(nèi)起補強作用的金屬面積的計算6.2.16.2.1 封頭起補強作用金屬面積封頭起補強作用金屬面積的計算的計算1aroeetoefsssssdba121式中： 取兩者中較大值，5 .28282625 .254225095 .25422mnssd

34、bmmdb 509bmm =6-1.25=4.75）ensscmm = 8 - 1.25=6.75（）etscsmmm =1 137 137etrtf11315. 275. 475. 62)315. 275. 4()5 .254509(1a = 619.71（）2mm6.2.26.2.2 接管起補強作用金屬面積接管起補強作用金屬面積的計算的計算2a21222 ()2()ettretrah ssfh scf其中：=45.12mdsh185 .254mm mmh2001取其中的較小值45.121hmm = ctictpdps20.55 (273 160)2 137 1 0.55 =0.227（）m

35、m=0 2h0 . 12c 2a2 45.12(6.750.227) 12 0 7.7501 =588.64（）2mm6.2.36.2.3 焊縫起補強作用金屬面積焊縫起補強作用金屬面積的計算的計算3a 18（）22311622ak2mm6.36.3 判斷是否需要補強的依據(jù)判斷是否需要補強的依據(jù) = 619.71 + 588.64+ 18 =1226.35（）321aaa2mm =613.65a2mm因為，所以不需要補強。 a123aaa7 設備的維護和保養(yǎng)設備的維護和保養(yǎng) 1）操作人員應隨時注意機器各部件的運行情況。重點檢查支承部分工作情況，齒輪傳動是否平穩(wěn)，有異常及時停車處理。 2）對連接部

36、位，要經(jīng)常檢查密封填料的磨損程度，如已嚴重漏汽漏水，應及時更換。 3）對機體上的集塵及時清理，特別應注意清理黏附在齒圈上的細小硬物，以免劃傷傳動件表面。 4）檢查各部件的潤滑情況是否良好。 5）檢查各儀表的可靠性，運行中發(fā)現(xiàn)問題應及時處理。 6）長時間停車，應徹底除去積料和冷凝水，做好傳動機構的防銹工作，并定期開動電機，改變其停車位置。 7）要定期檢查加熱列管是否完好，有沒有裂縫或封板處脫焊現(xiàn)象。8 結束語結束語 畢業(yè)設計是我們走向工作崗位前的一次練兵，是對大學四年所學知識的一次完整的總結。通過畢業(yè)設計我們應從了解機械設計和創(chuàng)新的一般程序，并且通過現(xiàn)場觀摩和學習使自己在專業(yè)上提高一個檔次，并且在這個學習的過程中增長知識。 畢業(yè)設計具有非常重要的意義。我們在導師的安排下通過互聯(lián)網(wǎng)、專業(yè)書籍，以及實物資料、實地考察等的查詢、收集初步掌握了關于進行此次設計的資料題材。該課題屬于中等偏難的題目。當然我們還不具備憑空想象來設計出一個全新的機器的能力，我們的主要任務是對該設備做改進式的設計，對設備存在的不足之處進行改進、完善。首先在做之前我們進行了資料的搜集和整理工作學習了解攪拌釜的工作原理和結構特點，我們還進行了實地的調(diào)研工作，對所設計的題目有了理性和