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1、選擇題第一章蒸餾C ）時(shí)，不能用普通精餾方法分離。D.4.0 進(jìn)料量為100Kmol/h ,進(jìn)料組成為產(chǎn)品濃度不小于0.9,以上組成均為摩爾分率，則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為（D.不能確定 D ）求出。D.杠桿規(guī)則 ）oD（0,xD/（R+1） q的變化將引起（D.平衡線與q線1. 當(dāng)二組分液體混合物的相對(duì)揮發(fā)度為（A.3.0B.2.0C.1.02. 某精餾塔用來分離雙組分液體混合物，0.6 ,要求塔頂 ）oA.60.5kmol/h B.66.7Kmol/h C.90.4Kmol/h3. 在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量的關(guān)系可按（A.拉烏爾定律B.道爾頓定律C.亨利定律4. q線方程一定通過X-

2、y直角坐標(biāo)上的點(diǎn)（BA.（xW,xW）B（xF,xF） C（xDxD）5. 二元溶液的連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)A.平衡線B.操作線與q線 C.平衡線與操作線精餾操作是用于分離（ B6.C.互不相溶的混合物的變化。A.均相氣體混合物B.均相液體混合物混合液兩組分的相對(duì)揮發(fā)度愈小，則表明用蒸餾方法分離該混合液愈（ 容易；B困難；C完全；D不完全 設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若F、 xF、xD、xW均為定值，將進(jìn)料熱狀況從 B ）,塔頂冷凝器熱負(fù)荷（7.A8.比取值相同，則所需理論塔板數(shù)將（D.氣一液混合物B ）oq=1變?yōu)閝1，但回流C ），塔釜再沸器熱負(fù)荷（A ）oA變大，B變小，C不變，D不一定9.

3、連續(xù)精餾塔操作時(shí)，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出量D和進(jìn)料狀況（變時(shí)，則 L/V_B_ , L /V _B亠AdB_ , xwA oA變大，B變小，10. 精餾塔操作時(shí)，XwBoA變大，B變小，11. 操作中的精餾塔，保持XwAoA變大，B變小， C不變， D不一定 恒摩爾流假設(shè)是指_Ao在精餾段每層塔板上升蒸汽的摩爾流量相等 在精餾段每層塔板上升蒸汽的質(zhì)量流量相等 在精餾段每層塔板上升蒸汽的體積流量相等 在精餾段每層塔板上升蒸汽和下降液體的摩爾流量相等 精餾過程的理論板假設(shè)是指 _D進(jìn)入該板的氣液兩相組成相等進(jìn)入該板的氣液兩相組成平衡離開該板的氣液兩相組成相等 離開該板的氣液兩相組成平衡

4、精餾過程若為飽和液體進(jìn)料，則_B_q=1, L=L/ B.q=1, V=Vq=1, L=V/ D.q=1, L=V全回流時(shí)的精餾過程操作方程式為Cy n = x ny n+1 = x I 精餾是分離（ 異。_ ，L，N，_B_XdB.C不變，D不一定 若F、XF、q,加料板位置、D和R不變，而使操作壓力減小,C不變，D不一定F，XF，q，D不變，若采用的回流比 R XD 2B.26.A.27.A.平衡線發(fā)生變化C.平衡線和q線變化、q =1 , V =V、q =1 , L =1.D0.45 ,）。C.t1 光2Xa為A、進(jìn)入該板的氣液兩相組成平衡、離開該板的氣液兩相組成平衡相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為ti

5、 ;氣相組成目A為0.45 ,D.則表示該物系（ 完全不能判斷B ）。 不完全D.恒摩爾流假定D.不能確定n+1層理論板，其氣相組成關(guān)系為（C.ynHi=yn=y2B ）。D.不確定Xd1，用平衡蒸餾得氣相組 ）。不能確定D.在精餾塔的圖解計(jì)算中，若進(jìn)料熱狀況變化，將使（B ）B.操作線與q線變化D.平衡線和操作線變化,則（D ）.XD1 = XD2C. XD1 R D.無法判斷8 （包括再沸器），若全塔效率為50%則塔內(nèi)）。C.14 層 D.無法確定80.1 C,環(huán)己烷的沸點(diǎn)為 80.73 C,欲使該兩組分混合液得到分離, ）。C普通精餾C.萃取精餾D. 水蒸氣精餾若將進(jìn)料熱狀況由飽和液體改

6、為冷液體進(jìn)料，而其它條件不變，則精餾段C ）,提餾段斜率（B ）,精餾段下降液體量（ C ）,提餾段 A ）。C.不變 D. 無法判斷q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為34. 若連續(xù)精餾過程的進(jìn)料熱狀況參數(shù)（C ）。A.1/2B.1/3 C.2D.335. 直接水蒸氣加熱的精餾塔適用與 熱與間接水蒸氣加熱相比較，當(dāng)（A ）A.多 B. 少 C. 相等 D.36. 某精餾塔內(nèi)，進(jìn)料熱狀況參數(shù)為（A）飽和蒸汽 （B）飽和液體（X、X、R、q、a、回收率相同時(shí),）的情況，直接水蒸氣加其所需理論板數(shù)要無法判斷1.65，由此可判定物料以（ （C）過熱蒸汽37. 兩組分的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示物系

7、分離的越（D（D）冷流體B不完全）方式進(jìn)料。A.容易 B. 困難 C. 完全D.38. 二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起以下線的變化：A.平衡線 B 操作線與q線C.平衡線與操作線D. 平衡線與二、填空題全1. 某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線的截距為零，則餾出液流量為_2. 當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)， 過熱蒸汽 進(jìn)料的q值最小,論塔板數(shù)多。3. 蒸餾是指 分離液體混合物 的化工單元操作。4. 在精餾塔實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)準(zhǔn)備工作完成之后，開始操作時(shí)的第一項(xiàng)工作應(yīng)該是 狀態(tài)下開車5.6.7.0。此時(shí)分離所需的理在全回流O實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是 _塔底上升蒸汽 _和_塔頂液體回流 恒摩爾流假

8、設(shè)成立的主要條件是 。某精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由原來間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持x（F） , D/ F,q, Rx（D）不變，則 W / F將_不變 , x（w）將減小，提餾段操作線斜率將 不變，理論板數(shù)將增多 。8. 在只有一股進(jìn)料無側(cè)線出料的連續(xù)精餾操作中，當(dāng)體系的壓力、進(jìn)料組成、塔頂、塔底 產(chǎn)品組成及回流比一定時(shí)，進(jìn)料狀態(tài) 的分離任務(wù)所需的總理論板數(shù)就愈 進(jìn)料所需的理論板數(shù)最少。q值愈大，提餾段的斜率就愈校 ，完成相同少，故 5種進(jìn)料狀態(tài)種中，過冷液體9. 直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸餾雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不相同。前者是，而后者。10. 操作中，若提餾段上升蒸汽量V增加

9、，而回流量和進(jìn)料狀態(tài)（F,xf, q）仍保持不變，則R減小 , Xd_減小 , Xw_減小, L /V 增大 。11. 操作時(shí)，若F、D、 xF、q,加料板位置、V不變，而使操作的總壓力增大，貝U減小, Xw _增大12. 精餾塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一是原因之二是塔頂壓強(qiáng)低 。XD塔頂為易揮發(fā)液體，沸點(diǎn)低13. 精餾塔設(shè)計(jì)中，回流比越 大所需理論板數(shù)越少，操作能耗 _增大。但隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用設(shè)備費(fèi)的總和將呈現(xiàn) 先減小后增大 _變化過程。14. 恒沸精餾與萃取精餾主要針對(duì) 相對(duì)揮發(fā)度為1的物系，采取加入第三組分的辦法以改變?cè)锵档?相對(duì)揮發(fā)度 。15. 精餾設(shè)計(jì)中，當(dāng)

10、進(jìn)料為氣液混合物，且氣液摩爾比為0.6 。2:3，則進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值等于16. 填料塔用于精餾過程中，其塔高的計(jì)算采用等板高度法，等板高度是指論塔板的傳質(zhì)作用相當(dāng)?shù)奶盍细叨?填料層高度Z=17. 簡(jiǎn)單蒸餾與精餾的主要區(qū)別是精餾必須引入回流18. 精餾的原理是部分汽化部分冷凝19. 精餾過程的恒摩爾流假設(shè)是指與一層理20.進(jìn)料熱狀況參數(shù)的兩種定義式為q=O和q=，汽液混合物進(jìn)料時(shí)q值范圍O21. 精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù) 減小，同時(shí)，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量 _增大_，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量增大_，所需塔徑_增大_O22. 精餾設(shè)計(jì)中，隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用

11、先減小后增大的變化過程。增大，總費(fèi)用呈現(xiàn)，同時(shí)，蒸餾釜 增大，所需塔徑23. 精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù) 減小中所需的加熱蒸汽消耗量 增大，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量 增大O24. 某填料精餾塔的填料層高度為8米，完成分離任務(wù)需要16塊理論板（包括塔釜），則等板高度（HETP = 0.5O25. 總壓為1atm，95 C溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為 1168mmH與475mmHg則平衡 時(shí)苯的汽相組成= ，苯的液相組成= （均以摩爾分率表示）。苯與甲苯的相對(duì)揮發(fā)度=26. 精餾處理的物系是 離。吸收處理的物系是 離。27. 精餾操作的依據(jù)是O_液態(tài)_ 氣態(tài)_混合物，利用各

12、組分.混合物，利用各組分.揮發(fā)度溶解度的不同實(shí)現(xiàn)分 的不同實(shí)現(xiàn)分原料液各組分的相對(duì)揮發(fā)度不同。實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是塔頂液體回流 和塔底蒸汽上升28. 氣液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，氣液兩相溫度 氣相組成。29. 用相對(duì)揮發(fā)度a表達(dá)的氣液平衡方程可寫為用來判斷能否用普通精餾分離不同精餾分離。O相等，液相組成小于。根據(jù)a的大小，可，若a =1，則表示 不能用30. 在精餾操作中，若降低操作壓強(qiáng)，則溶液的相對(duì)揮發(fā)度增大，塔頂溫度減小，塔釜溫度增大，從平衡角度分析對(duì)該分離過程有利 O31. 某兩組分體系，相對(duì)揮發(fā)度 a =3，在全回流條件下進(jìn)行精餾操作，對(duì)第n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計(jì)），若已知yn

13、 =0.4,則yn + 1=0.18O全回流操作通常適用于精餾開車階段或?qū)嶒?yàn)研究。32. 精餾和蒸餾的區(qū)別在于精餾必須引入回流比：平衡蒸餾和簡(jiǎn)單蒸餾的主要區(qū)別在于前者為連續(xù)的穩(wěn)定過程，后者為間歇的非穩(wěn)定過程O33. 精餾塔的塔頂溫度總是 和低于塔底溫度， 其原因O34.在總壓為 101.33kPa ,溫度為 85 CPA =1 1 36k Pap BO = 46k P a則相對(duì)揮發(fā)度0.78 ，氣相組成為 yA =0.90下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別0.54，平衡時(shí)液相組成XaO35. 某精餾塔的精餾段操作線方程為y =0.72x + 0.2 7 5,則該塔的操作回流為，餾出液組成為36. 最

14、小回流比的定義是 1.12Rmin OO理論塔板數(shù)為無窮大時(shí)的回流比，適宜回流比通常取為37. 精餾塔進(jìn)料可能有3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況 q值為06O38. 在某精餾塔中，分離物系相對(duì)揮發(fā)度為 2.5的兩組分溶液，操作回流比為3，若測(cè)得第2、3層塔板（從塔頂往下計(jì)）的液相組成為 X2 =0.45、X3 =0.4,流出液組成XD為0.96 （以上 均為摩爾分率），則第3層塔板的氣相莫弗里效率為 Emv3 =0.44O39. 在精餾塔設(shè)計(jì)這，若保持F、Xf、q、D不變，若增加回流比 R，則Xd大，x減小，L/V增大5種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為0.6Xw.O40. 在精餾塔設(shè)計(jì)中，若

15、F、Xf、Xd、Xw及R一定，進(jìn)料由原來的飽和蒸氣改為飽和液體,則所需理論板數(shù)Nt 間歇 。精餾段上升蒸氣量V 不變 變;提餾段上升蒸氣量 7 增大，下降液體量 L41. 操作中的精餾塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段液氣比大，提餾段液氣比 L /V減小, XD 增大, xw42. 操作中的精餾塔保持 F、Xf、q、V不變，若釜液量 W增加，貝y XdXw增大 ，L/V 增大 。43. 在連續(xù)精餾塔中，若 Xf、Xd、R、q、D/F相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所需理論板數(shù)Nt 減小 ，Xw增大44. 恒沸精流與萃取精餾的共同點(diǎn)是度 。兩者的主要區(qū)別是增大減小、下降液體量

16、L 不增大oL/V增減小增大, Xw增大o都需加入第三組分以提高各組分間的相對(duì)揮發(fā)第二章吸收、選擇題1. 吸收操作的依據(jù)是（ B ）oA.揮發(fā)度差異 B.溶解度差異C.溫度差異D.密度差異2. 在逆流吸收塔中，增加吸收劑用量，而混合氣體的處理量不變，程的斜率會(huì) AoA.增大B.減小C.不變D.不能確定3. 在吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中，反映物性影響的準(zhǔn)數(shù)是（A.ShB.Re4. 已知SO2水溶液在三種溫度E3=0.65kPa 貝（ A ）A.t1t2C.t3 t2則該吸收塔中操作線方C.CaEi=0.35kPa、E2=1.1kPa、B.體系的溫度D.擴(kuò)散面積吸收塔的操作線是直線，主要基于如下原因（

17、D ）o物理吸收B化學(xué)吸收 C高濃度物理吸收D低濃度物理吸收吸收操作的作用是分離（A ）o氣體混合物B 液體混合物C互不相溶的液體混合物通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，B.吸收推動(dòng)力趨向最大D.填料層高度趨向無窮大D氣液混合物 則下列那種情況正確（D ）oC)o5. 在吸收塔中，隨著溶劑溫度升高，氣體在溶劑中的溶解度將會(huì)A.增加B.不變C.減小D.不能確定6. 下述說明中正確的是 DoA. 用水吸收氨屬液膜控制B. 常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制C. 用水吸收氧屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制D. 用水吸收二氧化硫?yàn)榫哂兄械热芙舛鹊臍怏w吸收，氣膜阻力

18、和液膜阻力都不可忽略7. 下述說法錯(cuò)誤的是 BoA.溶解度系數(shù)H很大，為易溶氣體B.亨利系數(shù)E值很大，為易溶氣體C.亨利系數(shù)E值很大，為難溶氣體D.相平衡系數(shù)m值很大，為難溶氣體8. 擴(kuò)散系數(shù)D是物質(zhì)重要的物理性質(zhì)之一，下列各因數(shù)或物理量與擴(kuò)散系數(shù)無關(guān)的是（D ） oA.擴(kuò)散質(zhì)和擴(kuò)散介質(zhì)的種類C.體系的壓力9.A10.A11.A.回收率趨向最高C.操作最為經(jīng)濟(jì)12.根據(jù)雙膜理論，吸收質(zhì)從氣相主體轉(zhuǎn)移到液相主體整個(gè)過程的阻力可歸結(jié)為（ A.兩相界面存在的阻力B.氣液兩相主體中的擴(kuò)散的阻力C. 氣液兩相滯流層中分子擴(kuò)散的阻力 D .氣相主體的渦流擴(kuò)散阻力13. 根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液體中溶

19、解度很小時(shí)，以液相濃度表示得傳質(zhì)總系數(shù) KL ( B )A. 大于液相傳質(zhì)分系數(shù) k L B. 近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù) k LC. 大于氣相傳質(zhì)分系數(shù) k G D. 近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù) k G14. 對(duì)某一汽液平衡物系，在總壓一定時(shí)，溫度升高，則亨利系數(shù)(A.變小 B.增大 C.不變 D.不確定15. 吸收是分離(A 、氣體16.AC17.AC18.AC19.AE )的差異。B、液體 C、 為使吸收過程易于進(jìn)行，20.21.22.23.24.25.26.B)混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分固體 D、揮發(fā)度采取的措施是B 加壓降溫D 減壓降溫E、溶解度BF、溫度加壓升溫

20、減壓升溫 吸收速率方程式中各吸收系數(shù)之間的關(guān)系是( K G) -1 = ( kG) -1 + ( H kL) -1-1 -1 -1 (K G) -1 = ( kG) -1 +( m kL) -1 根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處P i = C iB p i p i V c iDp i =。 KG) KG)-1-1H k G ) m kG)-11 + ( kkLL) -1-1c ic i/H物質(zhì)在空氣中的分子擴(kuò)散系數(shù)隨壓強(qiáng)的增大而CDA 增大B 不變根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處( A 、氣相組成小于液相組成 C 、氣相組成等于液相組成 為使操作向有利于吸收的方向進(jìn)行，A加壓和升溫 BC、加壓和降

21、溫D吸收是分離( A( E )的差異。減小)。隨溫度的升高而( A 無法判斷)。B 、氣相組成大于液相組成D 、氣相組成與液相組成平衡采取的措施是(C )。、減壓和升溫、減壓和降溫)混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分A氣體 B、液體 C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度 對(duì)難溶氣體的吸收過程，A 、氣相一側(cè) 在吸收過程中， ( CA加壓和升溫C、加壓和降溫 D 、減壓和降溫對(duì)難溶氣體的吸收過程，傳質(zhì)阻力主要集中于(BA 、氣相一側(cè) B 、液相一側(cè) C 、氣液相界面處 實(shí)驗(yàn)室用水吸收空氣中的二氧化碳，基本屬于(B( C)液膜阻力。A. 汽膜 B. 液膜 C. 共同作用 D. 無

22、法確定 等于 (D. 無法確定 在雙組分理想氣體混合物中，組分A的擴(kuò)散系數(shù)是/B.組分B的物質(zhì)屬性C.系統(tǒng)的物質(zhì)屬性溶質(zhì)在氣相中的摩爾組成與其在液相中的摩爾組成的傳質(zhì)阻力主要集中于( B )。B 、液相一側(cè) C 、氣液相界面處 D 、無法判斷)將使體系的相平衡常數(shù) m減小。B 、減壓和升溫D)。D 、無法判斷)吸收控制，其氣膜阻力 A.大于 B. 小于 C.27.A.組分A的物質(zhì)屬性28. 含低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)中，D)。D.僅取決于系統(tǒng)的狀態(tài)差值為(A. 負(fù)值29. 某吸收過程， 已知?dú)饽の障禂?shù) 由此判斷該過程為( C)。B.正值)。C.零D.不確定kY 為 2kmol/ (m2.h)

23、,液膜吸收系數(shù) kx 為 4 kmol/ (m2.h),A.氣膜控制B.液膜控制.C.不能確定D.雙膜控制30. 含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進(jìn)行吸收操作， 若進(jìn)塔氣體的流量增大， 其他操作條件不變，則對(duì)于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將(A )。18.A.增加B.減小C.不變31. 含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進(jìn)行吸收操作，條件不變，則對(duì)于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將（ A.增加B.減小C.不變32.A,33.D.不確定 若進(jìn)塔液體的流量增大，B）。D.不確定 在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力（以氣相組成表示）為（，D.Y i-Y若將進(jìn)塔液相組成X2增大，其它操作條件不C ）

24、,氣相出口濃度將（A ）。C.不變D.不確定則氣液平衡出現(xiàn)在（C ）。D.塔下部 平衡關(guān)系符合亨利定律。當(dāng)將進(jìn)塔氣A），吸收率0 （ C D.不確定Y-Y* B.Y*-Y C.Y-Y i 在逆流吸收塔中，吸收過程為氣膜控制， 變，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Nog將（A.增加B.減小34. 在逆流吸收塔中當(dāng)吸收因數(shù)A 1，且填料層高度為無限高時(shí)，A.塔頂B塔上部C.塔底35. 在逆流吸收塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)， 體組成丫1增大，其他操作條件不變，起出塔氣相組成 丫2將（A.增加B.減小C.不變二、填空題1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.13.14.15.16.17.其他操作

25、在吸收單元操作中，計(jì)算傳質(zhì)單元數(shù)的方法很多，其中，采用對(duì)數(shù)平均推動(dòng)力法計(jì)算總傳質(zhì)單元數(shù)法的前提條件是 _A1_X_Y1_Y_m_。吸收操作是吸收質(zhì)從轉(zhuǎn)移列-的傳質(zhì)過程。在吸收操作中壓力，溫度將有利于吸收過程的進(jìn)行。的化工單元操作。吸收是指 逆流吸收操作中，當(dāng)氣體處理量及初、終濃度已被確定，若減少吸收劑用量，操作線的斜率將 _，其結(jié)果是使出塔吸收液的濃度 ,而吸收推動(dòng)力相應(yīng) 。用亨利系數(shù) E表達(dá)的亨利定律表達(dá)式為 .在常壓下,20 C時(shí)，氨在空氣中的分壓為69.6mmHg,與之平衡的氨水濃度為 1O（kg NH 3 （100kg） *20）.此時(shí)亨利系數(shù) E=,相平衡常數(shù)m=.對(duì)于難溶氣體，吸收

26、時(shí)屬于 控制的吸收，強(qiáng)化吸收的手段是吸收操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù) ，傳質(zhì)推動(dòng)力 。某氣體用水吸收時(shí)，在一定濃度范圍內(nèi)，其氣液平衡線和操作線均為直線， 其平衡線的 斜率可用 常數(shù)表示，而操作線的斜率可用 表示。吸收是指 的過程，解吸是指 的過程。溶解度很大的氣體，吸收時(shí)屬于控制，強(qiáng)化吸收的手段是。在氣體流量，氣相進(jìn)出口組成和液相進(jìn)口組成不變時(shí)，若減少吸收劑用量， 則傳質(zhì)推動(dòng)力將，操作線將 平衡線。吸收因數(shù) A 可以表示為 ,它在 丫 一 X 圖上的幾何意義是O在一逆流吸收塔中，若吸收劑入塔濃度下降，其它操作條件不變，此時(shí)該塔的吸收 率，塔頂氣體出口濃度 。在低濃度難溶氣體的逆流

27、吸收塔中，若其他條件不變而入塔液體量增加，則此塔的液相傳質(zhì)單元數(shù) N（l）將，而氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Nog將，氣體出口濃度y （a）將。對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時(shí)，亨利系數(shù)常數(shù) m，溶解度系數(shù) H （增加、減少、不變）。在一逆流吸收塔中，吸收劑溫度降低，其它條件不變，此時(shí)塔頂氣體出口濃度 塔溶液組成。對(duì)易溶氣體的吸收過程，阻力主要集中于，相平衡。1111若傳質(zhì)總系 數(shù)與分系 數(shù)之間 的關(guān)系表 示為 =+丄,則其中 的表示Kg HkL kGkG19.20.項(xiàng)可以忽略時(shí)表示該吸收過程為氣膜控制。若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間的關(guān)系表示為丄=丄+旦，則其中的表示 Kl Kl KgKl項(xiàng)

28、可以忽略時(shí)表示該吸收過程為液膜控制。 ,分離任務(wù)所要求的液體濃度,所需的傳質(zhì)單元數(shù) NOg，當(dāng)21.，當(dāng)_傳質(zhì)單元數(shù)NOg反映 變化越,過程的平均推動(dòng)力越.越大。在填料塔中用水吸收氨。 欲提高吸收速率，增大 有效。相的流量比增大另一相的流量更22.23.在低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓操作降低時(shí)，亨利系數(shù) 常數(shù)m將亨利定律表達(dá)式氣體。，溶解度系數(shù)H將OP* =Ex，若某氣體在水中的亨利系數(shù)24.亨利定律表達(dá)式心7，若某氣體在水中的亨利系數(shù)25.氣體。在吸收過程中, 是Ky和ky是以26.27.28.29.30.31.32.33.34.，相平衡值很小，說明該氣體為值很大，說明該氣體為為推動(dòng)力的

29、吸收系數(shù)，它們的單位若總吸收系數(shù)和分吸收系數(shù)間的關(guān)系可表示為+丄，其中表KgKgHk lKg示，當(dāng)項(xiàng)可忽略時(shí)，表示該過程為氣膜控制。在1atm、20 C下某低濃度氣體被清水吸收，若氣膜吸收系數(shù)Kg =0.1kmol/(m .h.atm),液膜吸收系數(shù)為 燈=0.25kmol/(m .h.atm)，溶質(zhì)的 溶解度系數(shù)H =150kmol/(m3.atm),則該溶質(zhì)為 氣體，氣相總吸收系數(shù)Ky = kmol/(m2.h)。一般而言，兩組分 A、B的等摩爾相互擴(kuò)散體現(xiàn)在 中單向擴(kuò)散體現(xiàn)在 單元操作中。單元操作中，而組分 A在B在吸收過程中，若降低吸收劑用量，對(duì)氣膜控制體系，體積吸收總系數(shù) 將，對(duì)液膜

30、控制物系，體積吸收總系數(shù)KYa值將雙膜理論是將整個(gè)相際傳質(zhì)過程簡(jiǎn)化為 吸收塔的操作線方程和操作線是通過 與、禾n在吸收過程中，若減/線的斜率Ky。值O 得到的，它們 等無關(guān)。,吸收推動(dòng)力在吸收過程中，物系平衡關(guān)系可用 Y*=mX表示，最小液氣比的計(jì)算關(guān)系式(L)斷-。 某吸收過程，用純?nèi)軇┪栈旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分A,混合氣進(jìn)塔組成為 0.1，出塔組成為0.02 (均為摩爾比)，已知吸收因數(shù) A為1,若該吸收過程所需理論板數(shù)為4層，則需傳質(zhì)單元數(shù)為。第三章氣液分離設(shè)備選擇題1.A. 板式塔內(nèi)氣液逐級(jí)接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸B. 精餾用板式塔，吸收用填料塔C. 精餾既可以用板式塔，又可以用填料塔

31、D. 吸收既可以用板式塔，也可以用填料塔下述說法中錯(cuò)誤的是2. 在精餾塔的設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)思想是：在全塔汽液兩相總體呈（ 一塊塔板上汽液兩相以（A.逆流 B.并流 C.3. 溢流液泛是由于（A.降液管通過能力太小C.塔板上嚴(yán)重漏液錯(cuò)流DB.D.C ）方式接觸。 D.不確定造成的。液流分布不均勻液相在塔板間返混）o）接觸，而在每4. 下列屬于錯(cuò)流塔板的有（BA.柵板B.浮閥塔板5. 下面三類塔板相比較，操作彈性最大的是_造價(jià)最低的是A oA.篩板塔B.浮閥塔C.泡罩塔6. 在板式塔設(shè)計(jì)中，加大板間距，負(fù)荷性能圖中有關(guān)曲線的變化趨勢(shì)是：液泛線A，霧沫夾帶線 _B，漏液線AA.上移B.不變C.下移D.不

32、確定C.淋降板BD.泡罩塔板,單板壓降最小的是A填空題7.8.填料的種類很多，大致可分為實(shí)體填料和網(wǎng)體填料兩大類，請(qǐng)寫出三種常見的填料的名稱、o填料塔的塔徑與填料直徑之比不能太小，一般認(rèn)為比值至少要等于宜的空塔氣速一般可取 氣速的50%80% o。填料塔適9.10.11.12.13.14.篩板塔兩相接觸的傳質(zhì)面積為 o若處理的液體量很大或塔徑很大時(shí)，一般采用，以達(dá)到的目的。板式塔與填料塔比較：精餾操作中，對(duì)易起泡體系應(yīng)選用 物系，精餾塔此時(shí)應(yīng)選用 塔更適合。填料塔的持液量增加，則壓降 ，動(dòng)力消耗度o寫出三種常見填料的名稱 、 塔更適合；對(duì)熱敏性，汽液允許流速15.16.17.18.19.寫出三

33、種常用板式塔的名稱 、o在浮閥塔的負(fù)荷性能圖中，塔的適宜操作范圍通常是由下列5條邊界線圈定的；霧沫夾帶線：液泛線：、o塔板負(fù)荷性能圖由、線所組成。 與20.21.22.23.24.25.板式塔的全塔效率是指實(shí)體填料的類型有（寫出三種）_板式塔的三種不正常操作現(xiàn)象是 _ 禾no板式塔的單板效率是指氣相（或液相） 之比。生產(chǎn)中常用的三種塔板型式是 _板式塔的設(shè)計(jì)原則是：總體上 板上請(qǐng)說出三種填料的名稱：氣體通過塔板的阻力可視作是 評(píng)價(jià)氣液傳質(zhì)設(shè)備性能的主要指標(biāo)是 禾no按結(jié)構(gòu)塔設(shè)備分為 和o按氣液接觸方式分為 和填料塔是接觸式氣液傳質(zhì)設(shè)備，塔內(nèi) 為連續(xù)相，_分散相。錯(cuò)流板式塔是 接觸式氣液傳質(zhì)設(shè)備

34、，塔內(nèi) 之比。，在每層塔的阻力和O的阻力之和。 O為為連續(xù)相，26.27.28.29.30.為分散相。工業(yè)上應(yīng)用最廣泛的板式塔類型 禾n。板式塔操作中可能出現(xiàn)的非理想流動(dòng)有 禾n。板式塔設(shè)計(jì)中，加大板間距的優(yōu)點(diǎn)是 板式塔的負(fù)荷性能圖由型 。缺點(diǎn)31.32.33.和五條曲線包圍的區(qū)域構(gòu)成。負(fù)荷性能圖的作用是評(píng)價(jià)填料性能優(yōu)劣的主要參數(shù)為 . 禾n。在填料塔的總P/z-u曲線上，有 分為三個(gè)區(qū)，它們分別是 操作應(yīng)在兩個(gè)折點(diǎn)，該兩個(gè)折點(diǎn)將曲線、;塔的四、簡(jiǎn)答題塔板負(fù)荷性能圖是由哪幾條線組成的？第五章干燥一、選擇題,空氣的溫1. 溫度為t0濕度為H。，相對(duì)濕度為0 0的濕空氣經(jīng)過間壁蒸汽加熱的預(yù)熱器后

35、度為ti,濕度為Hi,相對(duì)濕度為0 1則A. H 1H0B. 0 0 0 1 C.H 1twtdC. t twt w=tdc.臨界水分19. 同一物料，如恒速階段的干燥速率加快，則該物料的臨界含水量將（ A.不變20.D.自由水分CA.021.B.減小C.增大已知物料的臨界含水量為0.18 （干基，下同）0.12，則干燥終了時(shí)物料表面溫度0為（twB. & twcP td利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料， 取的最有效的措施是（BD.不一定，現(xiàn)將該物料從初始含水量0.45A ）。D.日=t且干燥處于降速干燥階段，欲縮短干燥時(shí)間，）。干燥至則可米A.提高干燥介質(zhì)的溫度C.降低干燥介質(zhì)的相對(duì)濕度B.增大

36、干燥面積，減薄物料厚度 D.提高空氣的流速填空題1.2.在干燥操作中，常根據(jù)物料中所含的水分被除去的難易程度而劃分為 水分，還可根據(jù)物料中所含水分在一定條件下 能否用對(duì)流干燥的方法將其除去劃分為 水分和水分。如圖是干燥速率曲線，圖中AB段稱為干燥的預(yù)熱階段， BC段稱為階段，CDF段稱為階段。3.4.5.6.7.8.9.10.水分和2干燥是指 化工單元操作。濕空氣經(jīng)預(yù)熱后相對(duì)濕度 0將。對(duì)易龜裂的物料，常采用的方法來控制進(jìn)干燥器的 0值。干燥操作的必要條件是,干燥過程是相結(jié)合的過程。在用熱空氣干燥某固體物料的實(shí)驗(yàn)中，干濕球溫度計(jì)的讀數(shù)的用處是平衡水分不僅與濕物料種類有關(guān)，還與 件的不同，可具有 的平衡水分。用熱空氣干燥固體濕物料中的水分，此干燥操作能夠進(jìn)行的必要條件是 物料的平衡水分-