氯乙烯-二氯乙烷冷凝器工藝設計課程設計

1、課程設計（論文）題 目 名 稱 氯乙烯-二氯乙烷冷凝器工藝設計課 程 名 稱 化工原理 學 號 系 、專 業(yè) 生化系2011級化學工程與工藝 2013年 12月 28日目錄一、課程設計任務書 3二、物料衡算 71、精餾塔物料衡算 71.2冷凝器物料衡算 8三、熱量衡算10四、設備設計 101、流體流徑選擇 112、冷凝器熱負荷 113、流體兩端溫度的確定 114、總傳熱系數(shù) 115、換熱面積 126、初選管程及單管長度 127、筒體直徑 128、數(shù)據(jù)核算13五、設備選型 18六、總結(jié)23七、參考文獻 24八、致謝 25九、附工程圖紙 262011級化學工程與工藝專業(yè)化工原理課程設計任務書設計課

2、題：氯乙烯-二氯乙烷精餾裝置塔頂冷凝器設計一、 課程設計目的化工原理課程設計是綜合運用化工原理、工程制圖、物理化學等專業(yè)基礎課程和其他相關先修課程所學知識，完成以化工單元設計為主的一次工程設計，對學生進行一次設計技能的綜合訓練，培養(yǎng)學生綜合運用所學的知識解決實際問題的能力，也為以后的專業(yè)設計和畢業(yè)設計打下基礎。因此，化工原理課程設計是提高學生實際工作能力的重要教學環(huán)節(jié)。二、設計條件1、年產(chǎn)氯乙烯：噸2、產(chǎn)品氯乙烯組成：C2H3Cl 99.95% (質(zhì)量分數(shù)，下同) 、C2H4Cl2 0.05%3、原料為20冷液體；原料組成：C2H3Cl 95% , C2H4Cl2 5%4、分離要求：塔底氯乙烯

3、含量不大于0.05%三、設計內(nèi)容1、物料衡算（精餾塔、冷凝器）2、冷凝器熱量衡算3、冷凝器熱負荷計算4、冷凝器換熱面積計算5、冷凝器結(jié)構(gòu)型式選擇6、冷凝器結(jié)構(gòu)尺寸、工藝尺寸的設計計算等7、冷凝器總傳熱系數(shù)的校核8、冷凝器裝配圖的繪制四、設計要求1、設計方案簡介 對產(chǎn)品的性能、用途、工業(yè)狀況及未來的發(fā)展前景進行概括和總結(jié)。對給定或選定的工藝流程、主要設備的型式進行簡要的論述。 2、工藝設計選定工藝參數(shù)，對單個設備作出衡算示意圖，進行物料衡算、熱量衡算，以表格形式表達衡算結(jié)果，其中的數(shù)據(jù)（非給定數(shù)據(jù)）及計算公式（經(jīng)驗公式）必須交待來源（即何種參考書目，并在參考文獻中列出）。3、設備計算選擇設備的結(jié)

4、構(gòu)形式，并說明理由。進行設備的結(jié)構(gòu)尺寸和工藝尺寸的設計計算。4、輔助設備選型典型輔助設備的主要工藝尺寸的計算，設備規(guī)格型號的選定。5、設計說明書的編寫要求嚴格按照邵陽學院畢業(yè)設計（論文）格式進行編寫。設計說明書應按順序包括以下內(nèi)容： (1)設計說明書封面；(2)設計任務書； (3)目錄； (4)概述（設計方案簡介）； (5)工藝計算（物料衡算、熱量衡算）； (6)設備設計（主要設備設計、輔助設備設計或選型）； (7)設計總結(jié)、評述； (8) 參考資料； (9)致謝；（10）附工程圖紙。 6、繪制主要設備的裝配圖 用A1圖紙繪制冷凝器裝配圖（圖面應包括設備主視圖、俯（左）視圖、局部視圖等，并配備

5、明細表、管口表、技術性能表、技術要求等），要求采用CAD繪制圖紙。 指導老師： 胡建明 周群貴二O 一三年十二月十五日 五、概 述課程設計是綜合應用本門課程和有關先修課程所學知識，完成以單元操作為主的一次設計實踐，是培養(yǎng)我們實際動手能力的一個重要環(huán)節(jié)，是從學生走向工程師必然程序。通過課程設計能使我們掌握工程設計的基本程序和方法，并在查閱技術資料，選用公式和數(shù)據(jù)，用簡潔的文字、圖表表達設計結(jié)果及制圖等能力方面得到一次基本訓練。在設計過程中我們更應該注重樹立正確的設計思想和實事求是、嚴肅認真的工作作風。為我們將來更快的融入社會，更好的適應新的工作提供有力的保障。本次課程設計僅對氯乙烯二氯乙烷混合氣

6、體的精餾裝置進行設計，設計氯乙烯年產(chǎn)量為噸。根據(jù)生產(chǎn)要求設計氯乙烯二氯乙烷精餾裝置，精餾是化工生產(chǎn)中分離均相氣體混合物的典型單元操作，其歷史悠久，應用廣泛。精餾的基本原理是將氣體混合物部分汽化、全部冷凝，利用其中各個組分揮發(fā)度不同而將其分離。其本質(zhì)是液、氣相間的質(zhì)量傳遞和熱量傳遞。為使分離徹底，以獲得較純的產(chǎn)品，工業(yè)生產(chǎn)中常采用多次部分汽化、多次全部冷凝的方法精餾。精餾過程通常是在塔設備內(nèi)完成的。冷凝器是精餾過程必不可少的設備。它承擔著將物料冷凝的重要任務。而固定管板式換熱器更是因其具有工藝簡單、造價低廉、工藝設計成熟、熱效率較高等優(yōu)點而得到廣泛的應用，尤其在很多大工業(yè)生產(chǎn)中。冷凝器同樣是一種

7、廣泛使用的精餾工藝設備,在煉油,化工行業(yè)中是主要的工藝設備之一。根據(jù)換熱條件,采用水作為冷卻介質(zhì),選用列管式換熱器.用自來水對熱流體冷卻屬于一側(cè)為恒溫流體的傳熱。由于傳熱溫差小于50，不設置膨脹節(jié)。由于介質(zhì)為有機質(zhì)蒸氣和水，所以水走殼程，有機質(zhì)走管程。原料液為含氯乙烯95%（質(zhì)量分數(shù)，下同）、二氯乙烷5%的混合液，溫度為20冷液體。分離要求為塔底氯乙烯含量不大于0.05%，年產(chǎn)量（噸）。氯乙烯又名乙烯基氯（Vinyl chloride）是一種應用于高分子化工的重要的單體，可由乙烯或乙炔制得。為無色、易液化氣體，沸點-13.9，臨界溫度142，臨界壓力5.22MPa。氯乙烯是有毒物質(zhì)，肝癌與長期

8、吸入和接觸氯乙烯有關。它與空氣形成爆炸混合物，爆炸極限422（體積），在壓力下更易爆炸，貯運時必須注意容器的密閉及氮封，并應添加少量阻聚劑。 健康危害： 急性毒性表現(xiàn)為麻醉作用；長期接觸可引起氯乙烯病。急性中毒：輕度中毒時病人出現(xiàn)眩暈、胸悶、嗜睡、步態(tài)蹣跚等；嚴重中毒可發(fā)生昏迷、抽搐，甚至造成死亡。皮膚接觸氯乙烯液體可致紅斑、水腫或壞死。慢性中毒：表現(xiàn)為神經(jīng)衰弱綜合征、肝腫大、肝功能異常、消化功能障礙、雷諾氏現(xiàn)象及肢端溶骨癥。皮膚可出現(xiàn)干燥、皸裂、脫屑、濕疹等。本品為致癌物，可致肝血管肉瘤。 操作注意事項： 密閉操作，全面通風。操作人員必須經(jīng)過專門培訓，嚴格遵守操作規(guī)程。建議操作人員佩戴過濾式

9、防毒面具（半面罩），戴化學安全防護眼鏡，穿防靜電工作服，戴防化學品手套。遠離火種、熱源，工作場所嚴禁吸煙。使用防爆型的通風系統(tǒng)和設備。防止氣體泄漏到工作場所空氣中。避免與氧化劑接觸。在傳送過程中，鋼瓶和容器必須接地和跨接，防止產(chǎn)生靜電。搬運時輕裝輕卸，防止鋼瓶及附件破損。配備相應品種和數(shù)量的消防器材及泄漏應急處理設備。 儲存注意事項： 儲存于陰涼、通風的庫房。遠離火種、熱源。庫溫不宜超過30。應與氧化劑1分開存放，切忌混儲。采用防爆型照明、通風設施。禁止使用易產(chǎn)生火花的機械設備和工具。儲區(qū)應備有泄漏應急處理設備。 本次設計采用填料精餾塔。其優(yōu)點為：1生產(chǎn)能力大，由于塔板上浮閥安排比較緊湊，其開

10、孔面積大于泡罩塔板，生產(chǎn)能力比泡罩塔板大 20%40%，與篩板塔接近。2操作彈性大，由于閥片可以自由升降以適應氣量的變化，因此維持正常操作而允許的負荷波動范圍比篩板塔，泡罩塔都大。3塔板效率高，由于上升氣體從水平方向吹入液層，故氣液接觸時間較長，而霧沫夾帶量小，塔板效率高。4塔的造價較低，浮閥塔的造價是同等生產(chǎn)能力的泡罩塔的 50%80%，但是比篩板塔高 20%30%。5塔的造價較低，浮閥塔的造價是同等生產(chǎn)能力的泡罩塔的 50%80%，但是比篩板塔高 20%30%。一、物料衡算1.1、設計依據(jù)（已知技術參數(shù)和條件）1.1.1 化工原理課程設計任務書1.1.2 年產(chǎn)氯乙烯噸，根據(jù)工業(yè)生產(chǎn)中連續(xù)生

11、產(chǎn)的特點，取年平均生產(chǎn)時間為8000小時，即小時產(chǎn)量GD為：103/8000=16250kg/h，本設計以小時產(chǎn)量為計算基準。1.1.3 原料為20的冷液體，原料組成：C2H3Cl 95% , C2H4Cl2 5%1.1.4 分離要求：塔底氯乙烯含量不大于0.05%1.2精餾塔物料衡算 1.2.1物料衡算示意圖 1.2.2用質(zhì)量分率計算進料量及塔釜采出量 由 原料量：= + XF= XD+ XW 其中XF =96.81% XD =99.98% XW =0.08% 求得原料量：=17264.28 kg/h 塔底采出液的摩爾量：=700.59 kg/h 1.2.3計算摩爾量、摩爾分率由于氯乙烯的分

12、子量為62.5，二氯乙烷的分子量為99 則塔頂餾出液的摩爾組成: D=進料摩爾組成： 塔底采出液的摩爾組成：塔頂餾出液的平均摩爾質(zhì)量： 原料液的平均摩爾質(zhì)量:塔底采出液的平均摩爾質(zhì)量：原料液的摩爾量： 塔底采出液的摩爾量 ：塔頂餾出液的摩爾量： 1.2.5精餾塔物料衡算表表1-1精餾塔物的料衡算表進料F出料塔頂采出D塔底采出W組分kmol/hkg/hwt%kmol/hkg/hwt%kmol/hkg/hwt%氯乙烯262.526316401.06695259.967616241.87599.950.0080.35030.05二氯乙烷8.6505863.21450.0528.1250.059.09

13、88900.51999.95總計271.176817264.28100259.9696162501009.10683900.9696100總量進=17264.28kmol/h 出=17150.9696kmol/h誤差:13冷凝器物料衡算1.3.1、 操作回流比選取 1.3.1 根據(jù)設計條件和數(shù)據(jù)作物系氣液平衡線（xy圖）查閱相關資料，找出物系的氣液平衡數(shù)據(jù) 根據(jù)安托因公式: TOC318.6308.1300.4294.4289.5285.5282.1279.1276.5274.2xi0.10.20.30.40.50.60.70.80.91yi0.0.0.0.0.0.0.0.0.1. 物系的氣液

14、平衡數(shù)據(jù)表(氣液平衡數(shù)據(jù))1.3.2 作出平衡線（xy圖）如下: 1.3.3 計算最小回流比Rmin，確定實際回流比利用平衡線（xy圖）求取最小回流比Rmin（泡點進料q=1）由圖得最小截距：XD/(Rmin +1)=0.9663 得：Rmin =0.1.3.4 確定實際回流比： R=10Rmin =0.351.3.5進料量及組成確定 V = L+D =90.98+259.9521=350.9321 kmol/h L = RD =0.35 259.9521=90.98kmol/h VYD=LXD+DXD YD=0.9998 冷凝器物料衡算表表1-2冷凝器物料衡算表進料V出料塔頂采出D塔底采出L

15、組分kmol/hkg/hwt%kmol/hkg/hwt%kmol/hkg/hwt%氯乙烯350.861921928.86899.98259.900116243.75699.9890.96185685.112599.98二氯乙烷0.07026.94980.020.05955.1480.020.01821.80180.02總計350.932121935.817100259.950016248.90410090.985686.9143100總量進=350.9321kmol/h 出=350.9321kmol/h二、熱量衡算2.1 冷凝器的熱量衡算 2.1.1確定塔頂、塔底控制溫度塔底塔頂溫度T333.

16、3壓強kPa350溫度T274.1壓強kPa350組成xWlgPiPipixiyi組成xDlgPiPipixiyi0.3.2622.622.0.005930.99972.349.4427349.33780.2.348.0466347.77110.1.23.094310.1.98E-05349.84670.349.34480. 由上表t-x（y）試差求得： TD=274.1k=1.1OC TW=333.3k=60.3OC 塔頂與塔釡的平均溫度：T=(TD+TW)2=(1.1+60.3)2=30.7OC2.1.2已知條件 1）變化過程：冷卻水從20 OC升溫到45 OC，物料由飽和蒸汽變?yōu)轱柡鸵后w

17、 2）冷凝器的物料組成表 表1-2冷凝器物料衡算表進料V出料塔頂采出D塔底采出L組分kmol/hkg/hwt%kmol/hkg/hwt%kmol/hkg/hwt%氯乙烯350.861921928.86899.98259.900116243.75699.9890.96185685.112599.98二氯乙烷0.07026.94980.020.05955.1480.020.01821.80180.02總計350.932121935.817100259.950016248.90410090.985686.9143100總量進=350.9321kmol/h 出=350.9321kmol/h2.1.3、

18、各組分熱力學參數(shù)見下表：根據(jù)已知條件查閱參考化學化工物性數(shù)據(jù)用冊有機卷汽化潛熱（kJ/mol）020C2H4Cl231.6630.69C2H3Cl20.0219.02由內(nèi)差法得1.1時：氯乙烯汽化潛熱為19.975 kJ/mol二氯乙烷汽化潛熱為31.616 kJ/mol 2.1.4、計算: 1）物料冷凝所放出的熱量1.2.2冷卻水量的計算：=M+M=21928.868319.6+6.9498319.35=.6kJ/h取Q損=3%Q放=0.03.6=.56KJ/h由于溫度低于外界溫度，所以損失即為外界環(huán)境給予其熱量Q吸=Q放+Q損=.6+.56=.1 KJ/h由已知冷凍鹽水的進口溫度為-20，

19、出口溫度為-10查參考文獻化學化工物性數(shù)據(jù)用冊取密度為1195kg/m3, ，1110 kg/m3,的氯化鈣水溶液比熱容單位KJ/(Kg)-20-10氯化鈣比熱容2.9523.304由內(nèi)差法得：（取0為270K）t=-20時 Cp冷凍鹽水=2.952kJ/kgKt=-10時 Cp冷凍鹽水 =3.304kJ/kgK得到水的平均比熱容為(2.952+3.304)/2=3.128kJ/kgK所以=M冷凍鹽水Cp冷凍鹽水=64.125kg/s冷凍鹽水的消耗量為64.125kg/s。三、冷凝器的工藝設計3.1流體流徑的選擇根據(jù)流體流徑的選擇規(guī)則,由于冷凍鹽水有腐蝕性?？梢缘贸鼋Y(jié)論：冷卻水走殼層，有機質(zhì)走

20、管層。3.2冷凝器的熱負荷qQ 管程流體放出的熱量3.3流體兩端溫度的確定3.3.1 化學化工物性數(shù)據(jù)手冊獲得如下物性參數(shù)： 表2.2 各組分物性數(shù)據(jù)表組分（kg/ m3）密度（kg/ m3）表面張力mN/m塔頂（1.1OC）氯乙烯94619.43二氯乙烷128235.44塔底（60.3OC）氯乙烯83610.44二氯乙烷119426.77 冷卻介質(zhì)進口溫度-20,出口溫度-10進料狀況及加熱介質(zhì)：進料狀況：氣相 露點溫度1.1 出料狀況：液相 泡點溫度1.1冷卻介質(zhì)：采用冷凍鹽水 傳熱溫度差（按逆流方式計算）： =-15.6所以為-15.6 3.4總傳熱系數(shù)K按照資料初選傳熱系數(shù)K=700W

21、/m23.5換熱面積S的計算 3.6初選管程數(shù)3.6.1 確定管程流速u：根據(jù)資料管程流體速度取u=1m/s冷凍鹽水的Ws=64.125/s由于取的是密度為1100kg/m3的冷凍鹽水固當溫度為-15.6時由內(nèi)差法可取冷凍鹽水密度為1110kg/m3 Vs=Ws/=64.125/1110=0.0578m3/s3.6.2流通截面積A根據(jù)Vs=uA A=/4d2n=Vs/u=0.0578m23.6.3 單程換熱管數(shù)根據(jù)物料特性，選定換熱管規(guī)格為252.5mm 則換熱管數(shù) 取整得n=185根3.7單根換熱管長度L 單根管長 取單管長度L=2m則將換熱器做成多管程換熱器，程數(shù)=12.282=6.14得

22、到管程為6，那么換熱管數(shù)為6185=1110根。根據(jù)L=2m S=d0Ln/=178.33 得n/=178.33/(3.140.0252)=1130.1根取1130根3.8筒體直徑計算3.8.1 管中心距：t =1.25do=1.2525=31.25mm；取t =32mm （焊接） 最外列管中心距筒壁b=2=50mm-25/2mm=37.5mm3.8.2 中心線上布管數(shù)：本設計采用正三角形排列，則 =36.98；取整nc=37 3.8.3筒體直徑的計算：DN= t (nc-1)+2b=32(37-1)+250=1250mm 圓整至規(guī)格尺寸D=1300mm數(shù)據(jù)核算由圖可得實際管數(shù)n=1020根3

23、.8.4實際換熱面積S及流通面積AS=Ln實d0 =210203.140.025 =160.14m2A= ndi2/4=10203.140.022/4=0.32m2 管程實際流速=0.1806m/s 則3.9.1校核K值K=3.9.2折流擋板殼程流體流速Vs=uA =u(D/4-nd02/4) 已知殼程流體質(zhì)量流量Ws=21935.817h M=0.999562.503+0.000598.966=62.52g/mol=62.52kg/kmol=MP/RT=62.52350/（8.314(273+1.1)）=9.6/mVs=Ws/=21935.817/9.6=2284.98m/h= 0.6347

24、m/s由得u=Vs4/(D-ndo2)u=0.634743.141.1 -0.025 1020=1.41m/s3.10核算總傳熱系數(shù)K值 3.10.1管程流體對流傳熱系數(shù) (1)管程傳熱系數(shù)查化學化工物性數(shù)據(jù)手冊得：密度為1110kg/m3的冷凍鹽水t=-5，冷凍鹽水的粘度=2.716 mPas， t=-10，冷凍鹽水的粘度=3.344 mPas根據(jù)逐差法算得-20的冷凍鹽水的粘度=5.124 mPast=-10，冷凍鹽水的普朗特數(shù)Pr=22.9，t=-0，冷凍鹽水的普朗特數(shù)Pr=13.9根據(jù)逐差法算得-20的冷凍鹽水的普朗特數(shù)Pr=31.68t=-10，冷凍鹽水的導熱系數(shù)=0.473W/(m

25、)t=0，冷凍鹽水的導熱系數(shù)=0.556W/(m)根據(jù)逐差法算得-20的冷凍鹽水的導熱系數(shù)=0.454Re=du/=0.0211110/5.12410-3=4332.5526(湍流)= 因為冷凍鹽水被加熱，所以n取0.4=1688.334 (2)殼程傳熱系數(shù)：冷凝液的導熱系數(shù)：冷凝液的密度g：重力加速度：飽和蒸汽的冷凝熱t(yī)：蒸汽的飽和溫度和壁溫之差：冷凝液的粘度由化學化工物性數(shù)據(jù)手冊查得：氯乙烯的冷凝熱：=330.2kJ/kg壁溫tw=（-20+1.1）/2=-9.45定性溫度tm=(-9.45+1.1)/2=-4.175由化學化工物性數(shù)據(jù)手冊查得氯乙烯液態(tài)密度：t=-20，=978kg/ ；

26、t=0，=946kg/根據(jù)內(nèi)差法求得-4.175的=956.7kg/ 由化學化工物性數(shù)據(jù)手冊查得氯乙烯粘度：t=250K，=8.601 Pas；t=300K，=10.42Pas 根據(jù)內(nèi)差法求得-4.175的=9.012uPas；由化學化工物性數(shù)據(jù)手冊查得氯乙烯的熱導率：t=-20，=0.1427w/（mK）；t=0，=0.1339mw/（mK）根據(jù)內(nèi)差法求得-4.175的熱導率=0.1374 w/（mK）；1.1（-9.45）=10.55=9.56=4780.73w/(m) 總傳熱系數(shù)已知，（2）查附表十三 1得：碳鋼=50.79 w/(m)冷凍鹽水的污垢熱阻：查附表二十知有機化合物污垢熱阻代

27、入數(shù)得 求得K= 656.54 w/(m) =190.13942m=3.140.02521020=160.14m=15.77759而15%30%故初選冷凝器符合要求。3.11 流體流動阻力（壓強降）的計算3.11.1 管程流體阻力：摩擦阻力公式計算 對252.5的管子：Fi =1.4 Np=4 單管程Ns=1設管壁粗糙度=0.1mm Re=4332.5526查Re關系圖1得=0.038 =（1817.73+1435.05）1.44=18215.568Pa3.11.2殼程阻力損失式中：；uo按殼程流通截面計算所得的殼程流速NB折流擋板數(shù)目,de殼程的當量直徑由化學化工物性數(shù)據(jù)手冊可得：0下的的密

28、度=1110kg/m3 的冷凍鹽水； t=-10，冷凍鹽水的粘度=6.678 mPas，t=-20，冷凍鹽水的粘度=10.56 mPas 平均黏度=（6.678+10.56）/2=8.619mPas則： =.46Pa第二部分 設備選型4 結(jié)構(gòu)尺寸設計4.1筒體 筒體長L=6000mm，公稱直徑DN=1300mm，厚度=10mm 4.2橢圓形封頭選取橢圓形封頭，標準號為：JB/T473795，其厚度和圓筒相等，即10mm公稱直徑DN/mm曲面高度h/mm直邊高度h0/mm厚度/mm質(zhì)量G/k1504.3壓力容器法蘭（甲型）公稱直徑DN甲型平焊法蘭/mm螺柱非金屬軟墊片D

29、D1D3d規(guī)格數(shù)量D5d513001430139013554623M2040135513054.4膨脹節(jié)ZD型(P=0.235MPa)因此選擇材質(zhì)：Q235A Tm=60.3 大于50，因此需設置膨脹節(jié)。公稱直徑（mm）DohRL=4R+5SSDw13001308154452004.01616 4.5管板固定管板式換熱器的管板的主要尺寸：公稱直徑DD1D3D4bcd螺栓孔數(shù)1300141513801320134032618304.6 分程隔板公稱直徑 DN/mm隔板最小厚度/mm碳素鋼1300104.7 分程隔板兩側(cè)相鄰管中心距,換熱管中心距宜不小于1.25倍的換熱管外徑,所設計的換熱器不用機

30、械方式清洗4.8拉桿的直徑、數(shù)量和尺寸：拉桿公稱直徑dn/mm數(shù)量基本尺寸拉桿直徑d/mmLa/mmLb/mmb/mm1241915252.04.9拉桿孔 dn=12mm l2=1.5dn=1.512=18mm4.10換熱管與管板的連接換熱管規(guī)格：外徑壁厚/mm換熱管最小伸出長度l1/mm最小坡口深度l2/mm192224.11接管的計算 A、走管程冷凍鹽水進出口接管的直徑計算取u=2.0m/s時 Vs=Ws/=64.125/1110=0.0578 采用1084mm熱軋無縫鋼管，實際冷凍鹽水進出口管內(nèi)流速為：m/s B、走殼程物料蒸氣進出口接管的直徑計算 則u2=15m/s，Vs=Ws/=21

31、935.817/9.6=0.6347 則： 采用1594.5mm熱軋無縫鋼管，實際蒸氣進出口管內(nèi)流速為：m/sC、排污管的直徑計算根據(jù)經(jīng)驗取采用252.5mm，L=150mm冷軋無縫鋼管4.12管法蘭管子直徑A1/mm法蘭內(nèi)徑B1/mm螺栓中心圓直徑K/mm公稱直徑DN/mm螺栓孔直徑L/mm螺栓孔數(shù)量n法蘭外徑D/mm法蘭厚度C/mm法蘭理論重量kg物料進口3602762352501812375229.0物料出口38399032144140121.0冷凍鹽水進 口3602762352501812375229.0冷凍鹽水出口38399032144140121.04.13 支座選取 本設計選用鞍式支座（BI型）公稱直徑DN/mm鞍座高度h底板腹板2肋板墊板螺栓間距l(xiāng)2l1b11l3b2b33弧長b441