同濟(jì)大學(xué)混凝土試驗(yàn)報(bào)告(超筋梁、梁斜拉破壞)

1、混凝土試驗(yàn)成果集試驗(yàn)名稱：姓名：學(xué)號(hào)：試驗(yàn)老師：任課老師：手機(jī)號(hào)碼：混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告1 超筋梁受彎實(shí)驗(yàn)報(bào)告 .11.1實(shí)驗(yàn)?zāi)康?.11.2實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 .11.3構(gòu)件設(shè)計(jì) .11.3.1構(gòu)件設(shè)計(jì)的依據(jù) .11.3.2試件的主要參數(shù) .11.3.3試件加載估算 .21.4實(shí)驗(yàn)裝置 .31.5加載方式 .41.5.1單調(diào)分級(jí)加載方式 .41.5.2開裂荷載實(shí)測(cè)值確定方法 .41.6測(cè)量?jī)?nèi)容 .51.6.1混凝土平均應(yīng)變 .51.6.2鋼筋縱向應(yīng)變 .51.6.3撓度 .51.6.4裂縫 .61.7實(shí)驗(yàn)結(jié)果整理 .61.7.1荷載 撓度關(guān)系： .61.7.2荷載 曲率關(guān)系： .71.7.3荷載 縱筋應(yīng)

2、變關(guān)系： .81.7.4裂縫發(fā)展情況描述及裂縫照片.91.8實(shí)驗(yàn)結(jié)論 .101.9實(shí)驗(yàn)建議 .112 梁斜拉破壞試驗(yàn)報(bào)告 .122.1實(shí)驗(yàn)?zāi)康?.122.2實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 .122.3試件的設(shè)計(jì) .122.3.1試件設(shè)計(jì)的依據(jù) .122.3.2試件的主要參數(shù) .122.3.3試件加載預(yù)估 .132.4實(shí)驗(yàn)裝置 .142.5加載方式 .162.6測(cè)量?jī)?nèi)容 .162.6.1混凝土平均應(yīng)變 .162.6.2縱向鋼筋應(yīng)變 .162.6.3撓度 .172.7實(shí)驗(yàn)結(jié)果整理 .172.7.1荷載 撓度關(guān)系： .172.7.2荷載 曲率關(guān)系： .182.7.3荷載 縱筋應(yīng)變關(guān)系： .192.7.4裂縫發(fā)展情況描述及

3、裂縫照片.202.8試驗(yàn)結(jié)論 .212混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告3 適筋梁受彎性能試驗(yàn)設(shè)計(jì) .223.1試驗(yàn)?zāi)康?.223.2試件設(shè)計(jì) .223.2.1試件設(shè)計(jì)依據(jù) .223.2.2試件的主要參數(shù)： .223.3試驗(yàn)裝置和加載方式 .233.3.1試驗(yàn)裝置 .233.3.2加載方式 .243.4量測(cè)內(nèi)容、方法和工況 .253.4.1混凝土平均應(yīng)變 .253.4.2縱向鋼筋應(yīng)變 .253.4.3撓度 .263.4.4裂縫 .263.5 相關(guān)計(jì)算書 .264 思考題 .284.1兩點(diǎn)集中力加載的簡(jiǎn)支梁可能的破壞模式有哪些？如何預(yù)估其極限荷載？.284.2梁受剪破壞特征？ .284.3梁受彎破壞特征？ .2

4、94.4若采用位移計(jì)測(cè)應(yīng)變，如何處理得到應(yīng)變值？.294.5何謂平截面假定？試驗(yàn)中如何驗(yàn)證？.294.6對(duì)于 HRB335/HPB235鋼筋，其屈服應(yīng)變大致是多少？ .294.7進(jìn)行試驗(yàn)試件設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用材料標(biāo)準(zhǔn)值還是設(shè)計(jì)值？為什么？.305 附錄：材料試驗(yàn)記錄表 .315.1混凝土立方體試塊抗壓強(qiáng)度.315.2混凝土棱柱體試塊軸心抗壓強(qiáng)度.315.3鋼筋拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù) .313混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告1 超筋梁受彎實(shí)驗(yàn)報(bào)告1.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康耐ㄟ^(guò)試驗(yàn)研究認(rèn)識(shí)超筋混凝土梁在彎矩作用下開裂、裂縫發(fā)展到破壞的全過(guò)程，掌握測(cè)試混凝土受彎構(gòu)件基本性能的試驗(yàn)方法。1.2 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容對(duì)超筋梁構(gòu)件跨中施加對(duì)稱集中力，使其

5、中部受純彎，逐級(jí)加載至破壞。觀察并描述該過(guò)程中，裂縫的產(chǎn)生與發(fā)展。記錄、分析各階段鋼筋混凝土應(yīng)力、應(yīng)變的變化情況。1.3 構(gòu)件設(shè)計(jì)1.3.1 構(gòu)件設(shè)計(jì)的依據(jù)根據(jù)梁正截面受壓區(qū)相對(duì)高度 和界限受壓區(qū)相對(duì)高度b 的比較可以判斷出受彎構(gòu)件的類型：當(dāng)b 時(shí)，為適筋梁；當(dāng)b 時(shí)，為超筋梁。界限受壓區(qū)相對(duì)高度可按下式計(jì)算：0.8bf y10.0033E s其中在進(jìn)行受彎試件梁設(shè)計(jì)時(shí)，fy 、Es 分別取混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定的鋼筋受拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和彈性模量；進(jìn)行受彎試件梁加載設(shè)計(jì)時(shí)，fy 、 Es 分別取鋼筋試件試驗(yàn)得到鋼筋受拉屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和彈性模量。1.3.2 試件的主要參數(shù)試件尺寸實(shí)測(cè)值：b hl 1

6、22 205 1830mm ；測(cè)讀次數(shù)123平均截面寬度 b121122122122截面高度 h201206207205構(gòu)件長(zhǎng)度 l18001805180318031混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C20；縱向受拉鋼筋的種類：HRB335 ；箍筋的種類：HPB235 （純彎段無(wú)箍筋） ；縱向鋼筋混凝土保護(hù)層厚度：15mm；試件的配筋情況見(jiàn)下圖；1.3.3 試件加載估算l=1830mm,b=122mm,h=205mm,fyk=335N/mm2 ,Es=2.0105N/mm2ftk=1.54N/mm2,fck,=13.4N/mm2,Ec =2.55 104N/mm2h0=179mm,As=760

7、mm2開裂彎矩估算EEs7.843EcA2 E As0.4767bhMcr0.292(1 2.5 A )ftkbh 2kN m5.053Pcr4M cr20.21kN2混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告極限彎矩估算0.8 f yk As1 f ck bh0 (0.80.6214b )f yk Assf yk0.8239.3N / mm2b0.8M u1 f ck bh02 (1 0.5 )s Ash0 (10.5 )22.44kN mPu4M u89.76kN1.4 實(shí)驗(yàn)裝置為本試驗(yàn)進(jìn)行梁受彎性能試驗(yàn)采用的加載裝置，加載設(shè)備為千斤頂。采用兩點(diǎn)集中力加載，在跨中形成純彎段，由千斤頂及反力梁施加壓力，分配梁分配荷

8、載，壓力傳感器測(cè)定荷載值。梁受彎性能試驗(yàn)，取 L=1800mm ， a=100mm ， b=600mm ， c=400 mm （此為設(shè)計(jì)值）。3混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告1.5 加載方式1.5.1 單調(diào)分級(jí)加載方式試件的加載簡(jiǎn)圖和相應(yīng)的彎矩、剪力圖見(jiàn)上圖所示。梁受彎試驗(yàn)采用單調(diào)分級(jí)加載，每次加載時(shí)間間隔為5 分鐘。在正式加載前，為檢查儀器儀表讀數(shù)是否正常，需要預(yù)加載，預(yù)加載所用的荷載是分級(jí)荷載的前2 級(jí)。對(duì)于超筋梁，在加載到開裂試驗(yàn)荷載計(jì)算值的90以前，每級(jí)荷載不宜大于開裂荷載計(jì)算值的20；達(dá)到開裂試驗(yàn)荷載計(jì)算值的90以后，每級(jí)荷載值不宜大于其荷載值5；當(dāng)試件開裂后，每級(jí)荷載值取10的承載力試驗(yàn)荷載計(jì)

9、算值（Pu）的級(jí)距；在加載達(dá)到承載力試驗(yàn)荷載計(jì)算值的90以后，每級(jí)荷載值不宜大于開裂試驗(yàn)荷載值的5；實(shí)際試驗(yàn)中，各級(jí)荷載分別為：0 10kN 20kN 30kN 40kN 70kN 破壞1.5.2 開裂荷載實(shí)測(cè)值確定方法本實(shí)驗(yàn)采用以下兩種方法，確定開裂荷載：放大鏡觀察法4混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告用放大倍率不低于四倍的放大鏡觀察裂縫的出現(xiàn)；當(dāng)加載過(guò)程中第一次出現(xiàn)裂縫時(shí)，應(yīng)取前一級(jí)荷載作為開裂荷載實(shí)測(cè)值；當(dāng)在規(guī)定的荷載持續(xù)時(shí)間內(nèi)第一次出現(xiàn)裂縫時(shí)，應(yīng)取本級(jí)荷載值與前一級(jí)荷載的平均值作為開裂荷載實(shí)測(cè)值；當(dāng)在規(guī)定的荷載持續(xù)時(shí)間結(jié)束后第一次出現(xiàn)裂縫時(shí)，應(yīng)取本次荷載值作為開裂荷載實(shí)測(cè)值。荷載撓度曲線判別法測(cè)定試件

10、的最大撓度，取其荷載撓度曲線上斜率首次發(fā)生突變時(shí)的荷載值作為開裂荷載的實(shí)測(cè)值。1.6 測(cè)量?jī)?nèi)容1.6.1 混凝土平均應(yīng)變?cè)诹嚎缰幸粋?cè)面布置 4 個(gè)位移計(jì)，位移計(jì)間距 40mm，標(biāo)距為 150mm，以量測(cè)梁側(cè)表面混凝土沿截面高度的平均應(yīng)變分布規(guī)律，測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)下圖。1.6.2 鋼筋縱向應(yīng)變?cè)谠嚰v向受拉鋼筋中部粘貼電阻應(yīng)變片，以量測(cè)加載過(guò)程中鋼筋的應(yīng)力變化，測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)下圖：1.6.3 撓度對(duì)受彎構(gòu)件的撓度測(cè)點(diǎn)應(yīng)布置在構(gòu)件跨中或撓度最大的部位截面的中軸線上，如下圖5混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告所示。在試驗(yàn)加載前，應(yīng)在沒(méi)有外荷載的條件下測(cè)讀儀表的初始讀數(shù)。試驗(yàn)時(shí)在每級(jí)荷載下，應(yīng)在規(guī)定的荷載持續(xù)試件結(jié)束時(shí)量測(cè)構(gòu)件

11、的變形。結(jié)構(gòu)構(gòu)件各部位測(cè)點(diǎn)的測(cè)度程序在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中宜保持一致，各測(cè)點(diǎn)間讀數(shù)時(shí)間間隔不宜過(guò)長(zhǎng)。1.6.4 裂縫試驗(yàn)前將梁兩側(cè)面用石灰漿刷白，并繪制50mm 50mm 的網(wǎng)格。試驗(yàn)時(shí)借助放大鏡用肉眼查找裂縫。1.7 實(shí)驗(yàn)結(jié)果整理為了簡(jiǎn)化數(shù)據(jù)處理過(guò)程，在荷載達(dá)到最大值之前這段時(shí)間內(nèi)，取10 組數(shù)據(jù)；達(dá)到峰值以后，再根據(jù)荷載特征情況取4 組數(shù)據(jù)；加上最大值1 組，共 15 組數(shù)據(jù)進(jìn)行分析?，F(xiàn)將取值時(shí)間羅列如下：14:16:52 14:17:03 14:22:54 14:22:59 14:26:2414:29:02 14:56:11 15:01:15 15:02:52 15:03:0315:03:08

12、 15:04:27 15:04:50 15:05:15 15:05:301.7.1 荷載 撓度關(guān)系：荷載測(cè)定值應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)撓度(kN)10-110-210-70-0.02-0.008-0.0410.02710.239-0.208-0.075-0.4370.295520.725-0.29-0.13-0.8410.63120.313-0.29-0.133-0.8450.633530.221-0.334-0.181-1.2540.99656混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告40.212-0.392-0.236-1.7111.39770.433-0.522-0.416-4.1243.65590.003-0

13、.534-0.483-5.7375.228591.984-0.546-0.522-6.6566.12295.453-0.557-0.53-7.0076.463596.939-0.553-0.526-7.266.720592.728-0.553-0.557-8.9918.43679.104-0.553-0.557-10.90210.34770.516-0.549-0.561-11.43310.87869.112-0.557-0.557-11.51410.957本實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)時(shí)考慮了考慮支座沉降的影響，梁的實(shí)際撓度為：應(yīng)變測(cè)點(diǎn)10-7 的測(cè)量值減去 10-1 和 10-2 測(cè)量值的平均值。為了方便繪圖

14、，將撓度取為正值，得荷載撓度曲線如下。由上圖可以看出在荷載較小時(shí)，梁的剛度基本保持不變，荷載 撓度曲線大致呈直線，在荷載達(dá)到 40kN 時(shí)曲線出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn)，說(shuō)明此時(shí)混凝土開裂。而且曲線斜率減小說(shuō)明開裂以后梁的剛度減小。1.7.2 荷載 曲率關(guān)系：荷載測(cè)定值應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)曲率(kN)10-310-410-510-600.004-0.0040-0.004-0.007110.239-0.0160-0.0040.0040.017620.725-0.063-0.0160.0080.0160.069720.313-0.063-0.01200.020.07327混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告30.221

15、-0.103-0.0190.0040.0280.115640.212-0.103-0.0350.0160.0360.122670.433-0.142-0.1170.0360.0910.205690.003-0.205-0.160.040.1220.288591.984-0.10314.0630.3030.1260.202195.453-0.1114.0590.2990.1460.225996.939-0.10714.0630.3030.1460.223292.72814.72114.0630.3030.1979.10414.72114.0670.2110.23770.51614.71714.0

16、590.1950.24569.11214.71714.0670.1830.253由上表我們可以看出，各級(jí)荷載下，各應(yīng)變測(cè)點(diǎn)的測(cè)值基本關(guān)于其高度成線性比例關(guān)系。由此可見(jiàn)平截面假定是合理的。顯然，應(yīng)變測(cè)點(diǎn)10-3 和應(yīng)變測(cè)點(diǎn)10-4 由于應(yīng)變計(jì)的脫落突然產(chǎn)生了較大的位移，測(cè)得數(shù)據(jù)為問(wèn)題數(shù)據(jù)，因此表中后四行的曲率不予計(jì)算。荷載為90.003 kN 時(shí)，應(yīng)變測(cè)點(diǎn)10-3 的測(cè)量值突然增大，導(dǎo)致曲率計(jì)算值偏大。以下是扣除這些問(wèn)題數(shù)據(jù)后獲得的荷載 曲率關(guān)系圖。1.7.3 荷載 縱筋應(yīng)變關(guān)系：荷載測(cè)定值34-134-234-334-434-534-6平均應(yīng)變(kN)010161918223419.810.2

17、3991115106868610698.320.725203240247183252199220.720.313203240246185253198220.88混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告30.221326369375290360342343.740.212483521527431506529499.570.43310301081102889193311541019.590.0031346142613531167121515231338.391.9841446154814611255130516581445.595.4531500161715291303136517371508.596.93915261

18、66015741333140817951549.392.7281567196617001356161419841697.879.1041418224516661247185519541730.870.5161311226515451153184518421660.269.1121289226015141133183618161641.3從下圖我們可以看出，縱筋的應(yīng)變與荷載值基本保持線性關(guān)系，說(shuō)明了此超筋梁中縱筋過(guò)多，在梁發(fā)生破壞時(shí)，鋼筋應(yīng)力還是不能達(dá)到屈服響度。1.7.4 裂縫發(fā)展情況描述及裂縫照片隨著荷載增加，在梁受拉區(qū)先出現(xiàn)裂縫（此時(shí)荷載為40kN ）。且裂縫的數(shù)目增加，但沒(méi)有發(fā)展成寬度較

19、大的裂縫。而受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變發(fā)生開裂，寬度和數(shù)目都迅速發(fā)展，直至壓區(qū)混凝土壓碎，梁破壞。9混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告梁上部混凝土壓碎超筋梁破壞時(shí)形態(tài)1.8 實(shí)驗(yàn)結(jié)論實(shí)驗(yàn)所得極限承載力為96.9kN ，與計(jì)算結(jié)果89.8kN 相比很接近，誤差在10%以內(nèi)。10混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告說(shuō)明超筋梁加載過(guò)程符合平截面假定，且實(shí)際材料性質(zhì)與設(shè)計(jì)值相差不大。由試驗(yàn)結(jié)果可以看出，超筋梁變形能力很差，且破壞形式為脆性破壞，具有突然性。1.9 實(shí)驗(yàn)建議為了更好的確定超筋梁的破壞形態(tài)，以及保證計(jì)算結(jié)果的可靠性，應(yīng)用同樣的實(shí)驗(yàn)材料，在同等試驗(yàn)環(huán)境下進(jìn)行平行對(duì)比試驗(yàn)，以得出準(zhǔn)確的結(jié)果。而且可以考慮改變集中荷載的施加位置，

20、以研究不同荷載作用點(diǎn)對(duì)超筋梁極限承載力的影響。11混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告2 梁斜拉破壞試驗(yàn)報(bào)告2.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康耐ㄟ^(guò)試驗(yàn)研究認(rèn)識(shí)鋼筋混凝土梁在剪力作用下發(fā)生斜拉破壞的全過(guò)程，掌握測(cè)試混凝土受彎構(gòu)件基本性能的試驗(yàn)方法。2.2 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容控制梁的抗剪承載了小于抗彎強(qiáng)度，且發(fā)生斜拉破壞。構(gòu)件跨中施加對(duì)稱集中力，逐級(jí)加載至破壞。觀察并描述該過(guò)程中，裂縫的產(chǎn)生與發(fā)展。記錄、分析各階段縱筋、箍筋及混凝土應(yīng)力、應(yīng)變的變化情況。2.3 試件的設(shè)計(jì)2.3.1 試件設(shè)計(jì)的依據(jù)根據(jù)剪跨比 和彎剪區(qū)箍筋配筋量的調(diào)整，可將試件設(shè)計(jì)為剪壓、斜壓和斜拉破壞。進(jìn)行試件設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)保證梁受彎極限荷載的預(yù)估值比剪極限荷載預(yù)估值大。2.3.

21、2 試件的主要參數(shù)構(gòu)件尺寸（矩形截面）：b hl 120 200 1800mm ；實(shí)測(cè)值見(jiàn)下表：測(cè)讀次數(shù)123平均截面寬度 b120.6120.5122.0121.0截面高度 h225.6216.0233.0224.9構(gòu)件長(zhǎng)度 l1803.51802.51803.01083.0構(gòu)件凈跨度：1500mm;混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C20；縱向受拉鋼筋的種類：HRB335 ；箍筋的種類：HPB300 ；縱向鋼筋混凝土保護(hù)層厚度：15mm；試件的配筋情況見(jiàn)下圖和下表：12混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告配筋情況加載位預(yù)估受預(yù)估受剪極限彎極限試件置荷載荷載試件特征b（ mm編號(hào)PuQPuM）(kN)(kN)QC斜拉破壞? 6

22、250(2)2 182 106005069斜拉破壞試件2.3.3 試件加載預(yù)估抗彎承載力分析：?182=?102?2222?4?4508.68?=157?=?018?= 178?= ?15?取2計(jì)算 nb1 =?1 +0.618?0.0033?= ?2.4%?=0=?= 0.72% = 0.2%?=?013混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告?= 1.253 (? ?經(jīng)計(jì)算有?，故縱筋未能屈服：? ?) = 0.705? = 0.798 ?2 ?= 19.4kN?(1 ? 0.412 ?) + ?m? 0?0? 0? =?0.3= 64.80?因而，預(yù)估極限荷載為?斜截面抗剪承載力分析：s=50mm= 0.00

23、09?,?受集中荷載，梁的抗剪承載力計(jì)算公式為：1.75? =?+ 1?=600= 3.37 3取3該梁計(jì)算剪跨比178? ? + ?0? 0?，把相關(guān)數(shù)據(jù)帶入上式，得：?斜= 22.91?/2 = 32.4 ?故理論上來(lái)說(shuō)，斜截面會(huì)出現(xiàn)斜拉破壞。理論承載力：?= 22.91 2 = 45.82?2.4 實(shí)驗(yàn)裝置下圖為進(jìn)行梁受剪性能試驗(yàn)采用的加載裝置，加載設(shè)備為千斤頂。采用兩點(diǎn)集中力加載，在跨中形成純彎段，由千斤頂及反力梁施加壓力，分配梁分配荷載，壓力傳感器測(cè)定荷載值。梁受剪性能試驗(yàn)，取 L=1800mm ，a=100mm ， b=600mm ， c=400 mm 。14混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告1試

24、驗(yàn)梁； 2 滾動(dòng)鉸支座； 3 固定鉸支座； 4支墩； 5 分配梁滾動(dòng)鉸支座； 6 分配梁滾動(dòng)鉸支座； 7 集中力下的墊板； 8 分配梁； 9 反力梁及龍門架； 10千斤頂；（a）加載簡(jiǎn)圖（ kN ， mm）（ b）彎矩圖（ kNm ）（c）剪力圖（ kN ）15混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告2.5 加載方式試件的加載簡(jiǎn)圖和相應(yīng)的彎矩、剪力圖見(jiàn)上圖所示。梁受彎試驗(yàn)采用單調(diào)分級(jí)加載，每次加載時(shí)間間隔為5 分鐘。在正式加載前，為檢查儀器儀表讀數(shù)是否正常，需要預(yù)加載，預(yù)加載所用的荷載是分級(jí)荷載的前2 級(jí)。對(duì)于超筋梁，在加載到開裂試驗(yàn)荷載計(jì)算值的90以前，每級(jí)荷載不宜大于開裂荷載計(jì)算值的20；達(dá)到開裂試驗(yàn)荷載計(jì)算值

25、的90以后，每級(jí)荷載值不宜大于其荷載值5；當(dāng)試件開裂后，每級(jí)荷載值取10的承載力試驗(yàn)荷載計(jì)算值（Pu）的級(jí)距；在加載達(dá)到承載力試驗(yàn)荷載計(jì)算值的90以后，每級(jí)荷載值不宜大于開裂試驗(yàn)荷載值的5；實(shí)際試驗(yàn)中，各級(jí)荷載分別為：0 10kN 20kN 30kN 40kN 50kN 破壞2.6 測(cè)量?jī)?nèi)容2.6.1 混凝土平均應(yīng)變?cè)诹嚎缰幸粋?cè)面布置 4 個(gè)位移計(jì)，位移計(jì)間距 40mm，標(biāo)距為 150mm，以量測(cè)梁側(cè)表面混凝土沿截面高度的平均應(yīng)變分布規(guī)律，測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)下圖。2.6.2 縱向鋼筋應(yīng)變?cè)谠嚰v向受拉鋼筋中部粘貼電阻應(yīng)變片，以量測(cè)加載過(guò)程中鋼筋的應(yīng)力變化，測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖 3.6.5。16混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)

26、告圖 3.6.5 縱筋應(yīng)變片布置2.6.3 撓度對(duì)構(gòu)件的撓度測(cè)點(diǎn)應(yīng)布置在構(gòu)件跨中或撓度最大的部位截面的中軸線上，如圖3.6.6所示。在試驗(yàn)加載前，應(yīng)在沒(méi)有外荷載的條件下測(cè)讀儀表的初始讀數(shù)。試驗(yàn)時(shí)在每級(jí)荷載下，應(yīng)在規(guī)定的荷載持續(xù)試件結(jié)束時(shí)量測(cè)構(gòu)件的變形。結(jié)構(gòu)構(gòu)件各部位測(cè)點(diǎn)的測(cè)度程序在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中宜保持一致，各測(cè)點(diǎn)間讀數(shù)時(shí)間間隔不宜過(guò)長(zhǎng)。2.7 實(shí)驗(yàn)結(jié)果整理為了簡(jiǎn)化數(shù)據(jù)處理過(guò)程，在荷載達(dá)到最大值之前這段時(shí)間內(nèi)，取10 組數(shù)據(jù)；達(dá)到峰值以后，再根據(jù)荷載特征情況取4 組數(shù)據(jù)；加上最大值1 組，共 15 組數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。現(xiàn)將取值時(shí)間羅列如下：16:30:26 16:41:56 16:55:04 17:

27、10:51 17:19:1317:22:58 17:36:56 17:37:34 17:38:05 17:38:1917:38:23 17:38:37 17:38:56 17:39:21 17:39:402.7.1 荷載 撓度關(guān)系：荷載測(cè)定值應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)撓度17混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告(kN)10-110-210-70.1650.0080.0080.0040.00410.074-0.263-0.012-0.3550.217520.065-0.393-0.083-0.7750.53729.891-0.648-0.216-1.3580.92640.047-0.652-0.22-1.8551.

28、41950.038-0.679-0.267-2.4912.01859.864-0.691-0.338-3.3072.792570.599-0.715-0.322-4.9054.386580.342-0.715-0.326-6.3485.827582.489-0.738-0.322-7.3026.77282.654-0.738-0.334-7.5677.03178.278-0.738-0.334-8.5548.01870.186-0.754-0.338-10.1159.56960.442-0.746-0.33-11.88511.34751.277-0.75-0.33-13.99713.457本實(shí)

29、驗(yàn)設(shè)計(jì)時(shí)考慮了考慮支座沉降的影響，梁的實(shí)際撓度為：應(yīng)變測(cè)點(diǎn)10-7 的測(cè)量值減去 10-1 和 10-2 測(cè)量值的平均值。為了方便繪圖，將撓度取為正值，得荷載撓度曲線如下。由上圖可以看出在荷載較小時(shí)，梁的剛度基本保持不變，荷載 撓度曲線大致呈直線，在荷載達(dá)到 30kN 時(shí)曲線出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn)，說(shuō)明此時(shí)混凝土開裂。而且曲線斜率減小說(shuō)明開裂以后梁的剛度減小。2.7.2 荷載 曲率關(guān)系：18混凝土試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)報(bào)告荷載測(cè)定值應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)曲率(kN)10-310-410-510-60.1650.0040.0120.080.0040.000010.074-0.0040.0160.0920.0080.010620.065-0.05500.0