(完整版)土木畢業(yè)設(shè)計(jì)住宅計(jì)算書.doc

1、1 設(shè)計(jì)說明1.1 工程概況本工程是一座二層底框商服住宅，地上六層，其中一、二層為商鋪，三、四、五、六層為住宅，總建筑面積為 4314 平方米，總建筑高度為 19.8米，一層層高為 3.6 米；二層層高為4.2 米，三，四，五，六層層高均為3 米，耐久年限為 50 年（二級(jí)），耐火等級(jí)為二級(jí)， 抗震設(shè)防烈度為7 度。1.2 設(shè)計(jì)范圍本工程施工圖包括總平面圖，建筑設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)倆個(gè)部分。1.3 建筑設(shè)計(jì)屋面工程不上人平屋面做法：屋面做法采用卷材柔性防水屋面做法88J1-X1工程做法。按國家標(biāo)準(zhǔn)屋面工程技術(shù)規(guī)范GB相關(guān)部分執(zhí)行墻體一、 二層室內(nèi)框架填充墻采用陶粒空心砌塊，規(guī)格為190×

2、190× 190四 - 六層住宅采用 Mu10.0 燒結(jié)黏土實(shí)心磚， M7.5 混合砂漿砌筑，樓梯間四周墻采用 370 厚 mm燒結(jié)多孔磚外墻裝飾外墻采用 100×100 面磚，基層用 15 厚 1:3 水泥砂漿分層抹平， 5厚 1:2 水泥砂漿抹面；面磚業(yè)主自定內(nèi)墻裝修內(nèi)墻裝修采用水泥砂漿面，做法詳見 88J1-X1工程做法，面層裝修業(yè)主自定頂棚裝修采用水泥砂漿面，做法詳見88J1-X1 工程做法地面采用水泥砂漿面，做法詳見88J1-X1 工程做法樓面采用水泥砂漿面，做法詳見88J1-X1 工程做法踏腳線為 150 高水泥砂漿面，做法詳見88J1-X1工程做法衛(wèi)生間采用3

3、00×300 防滑地磚，墻面采用150×150 白色面磚墻裙高1800mm，衛(wèi)生間防水層，其坡度為i=1%。各房間木門采用實(shí)木做門，刷聚安漆二道（本色）其它內(nèi)裝修標(biāo)準(zhǔn)由業(yè)主確定外裝修外窗采用塑鋁合金白色玻璃，采用推拉窗，做法規(guī)范要求施工。一層營業(yè)廳用房門采用卷連門，做法由廠方確定。落水管采用 PVC白色管。根據(jù)建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)本工程按丙類建筑進(jìn)行抗震設(shè)防。住宅入戶口采用防盜門。樓梯欄桿刷黑色銀粉漆二道。陽臺(tái)欄桿采用鐵花欄桿高1150。圖中未注明的門垛為 240mm寬，圖中未注明大樣線腳，采用成品線腳。施工中應(yīng)注意各工種配合，做好管道，設(shè)備安裝的預(yù)留預(yù)埋，不得事后打洞鑿槽

4、。未盡事宜應(yīng)嚴(yán)格按國家現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范施工驗(yàn)收。1.4 結(jié)構(gòu)布置方案以及布置情況本結(jié)構(gòu)為底部二層商用的多層住宅，考慮到下部平面布置的靈活性，可以考慮采用框架結(jié)構(gòu)或者框剪結(jié)構(gòu)。由于考慮到框架抵抗水平荷載的能力較低，抗側(cè)移剛度較差，側(cè)向變形較大，上下層的剛度比不能滿足要求，因此底下二層采用框剪結(jié)構(gòu)，以上為磚混結(jié)構(gòu)形式。該工程根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范應(yīng)采用全現(xiàn)澆的結(jié)構(gòu)體系，并且根據(jù)砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 10.5.9“框支墻梁的框架柱，抗震墻和混凝土的強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)該底于C30,托梁上一層墻體的砂漿強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)該底于M10, 其余墻體的砂漿強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)該低于 M5 ”，因此該工程取混凝土等級(jí)為 C30,磚等級(jí)為 M

5、10, 混合砂漿等級(jí)為 M7.5 結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖?？蚣?，剪力墻的抗震等級(jí)為二級(jí)，圖 1-11.4.1剪力墻的布置與數(shù)量的初步確定A:剪力墻的布置要求根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 的要求，剪力墻的布置應(yīng)該均勻?qū)ΨQ的布置在建筑物周邊附近，樓梯間，平面形狀變化或恒載較大的部位，平面形狀凹凸較大時(shí)，宜在凸出部分端部附近布置剪力墻，并且剪力墻應(yīng)該雙向或多向布置，宜拉通對(duì)齊，不同方向的剪力墻宜分別聯(lián)結(jié)在一起，避免僅有單向存在剪力墻的結(jié)構(gòu)布置形式。B:剪力墻數(shù)量的初步確定對(duì)于二層底框結(jié)構(gòu)， 剪力墻數(shù)量的確定應(yīng)該由上、下二層剛度比確定。根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范7.1.8 第四條“底部兩層框架抗震剪力墻房屋的縱橫兩個(gè)方

6、向，底層與底部第二層側(cè)向剛度應(yīng)接近，第三層與底部第二層側(cè)向剛度的比值，6、7 度時(shí)不應(yīng)該大于 2.0，8 度時(shí)不應(yīng)該大于 1.5，且均不應(yīng)小于 1.0”。在進(jìn)行剪力墻數(shù)量的初步估計(jì)時(shí)，先按照剪力墻截面面積與樓面面積之比為1.5%(7 度二類場地 )的要求進(jìn)行估算，具體布置見結(jié)構(gòu)平面布置圖。1.4.2構(gòu)造柱的布置對(duì)于上部分的砌體結(jié)構(gòu)應(yīng)該設(shè)置構(gòu)造柱，且應(yīng)該按照砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 10.1.8 的要求進(jìn)行設(shè)置，截面尺寸為240mm× 240mm。1.4.3圈梁的布置對(duì)于上部分的砌體結(jié)構(gòu)應(yīng)該設(shè)置圈梁，且應(yīng)該按照砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范7.1.5 以及 7.1.6 的要求進(jìn)行設(shè)置， 截面尺寸為 240m

7、m× 300mm（在計(jì)算重力荷載時(shí)仍然按照砌體墻進(jìn)行計(jì)算）。圈梁每層均設(shè)置，遇到窗口設(shè)置附加圈梁。1.5構(gòu)件初步估算1.5.1柱截面估算柱的截面按下列公式估算：Ac =根據(jù)計(jì)算結(jié)果并綜合考慮其他因素，柱尺寸取500×500 mm21.5.2梁截面尺寸確定：主梁高度按 h=（11218） l 取縱梁：mm橫梁：mm根據(jù)計(jì)算結(jié)果并綜合考慮二層主梁為墻梁及其他因素，主梁高度分別取表 1-1一層二層縱梁高度（ mm）600800橫梁高度（ mm）600800主梁寬度 b=（1312）二單元總重：1655kn三單元總重：1655kn四單元總重：1765kn六層墻總重 =1765*2+

8、1655*2=6840kn半層墻重 =68402=3420kn女兒墻 +屋面板 +半層第六層墻=579+3680+3420=7680kn其他層計(jì)算從略G1=7680knG1=10746knG1=10492knG1=10510knG1=11537knG1=6654kn圖 3-14 水平側(cè)移計(jì)算及內(nèi)力計(jì)算4.1 橫向水平荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算4.1.1水平地震載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEK =maxGeq抗震設(shè)防烈度為7 度，抗震規(guī)范規(guī)定，對(duì)于底部框架結(jié)構(gòu)取max=0.08結(jié)構(gòu)等效重力荷載，對(duì)于多質(zhì)點(diǎn)結(jié)構(gòu)：Geq=0.85 Gi=0.85×（ 7680

9、+10746+10492+10510+11537+6654）=48976KN則 FEK =0.08× 48976=3918 KN各樓層的地震作用各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表4-1層次i (KN)HiGi Hi (KN*M)Fi (KN)Vi (KN)G6.000768020.61582088278275.0001074617.618913098718144.0001049214.615318379926133.0001051011.612191663532482.000115378.69921851737651.00066544.42927715339187509323

10、9184.1.2 水平地震載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力分配1. 地震剪力設(shè)計(jì)值的分配 :底部兩層框剪砌體房屋的第一、 二層橫向地震剪力設(shè)計(jì)值 ,應(yīng)全部由該方向的剪力墻承擔(dān) ,并2. 按剪力墻的側(cè)移剛度比例分配 .3當(dāng)抗震墻的高寬比1, 應(yīng)以此剪力進(jìn)行抗震墻截面的抗震承載力驗(yàn)算。橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算4-2層Vi (KN) D(Nmm) ui mme =ui hi次68270.06630002.2E-05518140.14330004.8E-05426130.20730006.9E-05332480.25830005.16E-05237650.57942000.000138139180.6874200

11、0.000163表中均小于故小震作用下的彈性側(cè)移滿足要求。4.1.3水平地震載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算地震作用產(chǎn)生的內(nèi)力圖46.3727246.392.6384987.8113.2103103159.87292.6384987.8113.2圖 4-2水平地震作用下梁端產(chǎn)生的內(nèi)力圖表 4-3層AD 跨梁端剪力DH 跨梁端剪力LL72723887.872159.8723887.8柱軸力邊中柱柱26.7.246.318.86.46.37218.818.033816.159.10341.76.103159.41.760.038385注： (1)柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力，當(dāng)為左地震作用時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)

12、的右側(cè)兩根柱為壓力。(2)表中 M 量綱為 kN*M ，V 的量綱為 kN，N 的單位為 kN ，L 的單位為 m。4.2橫向水平風(fēng)載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式：w=zszw0因結(jié)構(gòu)計(jì)算高度H=20.6<30m，且 HB=20.612.6=1.63>1.5,因此不考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響，可取z=1.0，對(duì)于矩形平面s=1.3，z 可查荷載規(guī)范：w0=0.55KNm2，地面粗糙度 C 類橫向風(fēng)荷載計(jì)算表表 4-4層次Zm風(fēng)荷載風(fēng)振體zq(z)iF KN體形系數(shù)形系數(shù)13.60.741.310.5311327.80.741.310.53105310.80.741.310.538

13、7413.80.741.310.5387516.80.781.310.5692619.80.841.310.56491. 風(fēng)荷載剪力設(shè)計(jì)值的分配：底部兩層框剪砌體房屋的第一、 二層橫向風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 ,應(yīng)全部由該方向的剪力墻承擔(dān) ,并按框架 -剪力墻協(xié)同工作分配剪力， 作為抗震設(shè)防的第二道防線，并且框架須承擔(dān)剪力的F1=113KNF=420KN(171.18)X1(171.67)X 2113 1.18420 1.67(171.67)X1(344.3)X 2113 1.674204.3解得總抗震墻和總框架的層間剪力標(biāo)準(zhǔn)值如下：Vw'1FF1X1X 2420 113 25 20 488 53

14、3總抗震墻Vw'2FX 2420 20400 420Vfbw'1455330.2106KN總框架Vfbw'2204200.284KN取，?？偪蚣艿募袅Ψ峙?，下邊柱下中柱底層柱與第二層柱的配筋應(yīng)保持相同水準(zhǔn)。取風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)力圖2.654.34.32.655.32.32.86.475.35.95.95.39.64.35.32.32.85.36.475.3圖 4-3風(fēng)荷載作用下梁端產(chǎn)生的內(nèi)力圖表 4-5層 AD 跨梁端剪力DH 跨梁端剪力LL26.4.32.651.16.2.654.31.13316.9.65.92.466.5.99.63.56334.34.32.39.64

15、.32.3柱軸力邊中柱柱1.103.506注： (1)柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力，當(dāng)為左地震作用時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。(2)表中 M 量綱為 kN*M ，V 的量綱為 kN，N 的單位為 kN ，L 的單位為 m。4.3底層地震傾覆力矩的分配：1由三層以上各層水平地震作用在房屋二層引起的傾覆力矩：6ehFi ( H iH 1 H 2 )i3M1= 827 ×12+987×9+766×6+635×3=25506 KN.m2底層框架的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：一榀框架的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：5 0 0063006 30005圖 4-5由于本結(jié)構(gòu)的各榀框架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，

16、故框架的中和軸位于中間柱的截面形心，且 X1=6.3 m，X2=0，X3=6.3 m 。 . 一榀鋼筋混凝土抗震墻和框架柱組合體系所承受的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值:K fWK fWMK fWKbWK fE (Aci Xi2I cwjAcwj X j2 )K fWH30106 (0.256.320.25 6.32 )8.2 1.66 3.152 )1068.4159K fE Aci Xi2H30106 (0.256.320.256.32 )8.471 106K fWK fW fWKbWK f3 159 10610 71 1063416kn.m一片剪力墻分來1138.kn.m一榀框

17、架承受的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值K fWK f M71 10625506K fWKbWK f3 159 10610 71 1061525kn.m傾覆力矩引起的附加軸力：框架 -抗震墻組合體承擔(dān)的地震傾覆力矩引起柱和抗震墻產(chǎn)生軸力M fw Ai X i643kn =± 23.945 KNNI wAw x2Ai X i25 豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算5.1 橫向框架內(nèi)力計(jì)算：計(jì)算單元：取軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，,由于房間內(nèi)部布有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線表示，計(jì)算單元范圍內(nèi)其他樓面荷載則是通過次梁和縱向框架傳給梁柱。二層荷載分布簡圖如下圖 5-1一層荷載分布簡圖如下：圖 5-2

18、5.2 荷載計(jì)算一層荷載計(jì)算：恒荷載計(jì)算簡圖：F1P2F2P1q2q2P3q1ABC圖 5-3荷載計(jì)算：在圖中， q1 代表橫梁自重， q2 代表樓板傳給橫梁的荷載。由圖中幾何關(guān)系可得： q2=3.755× 2.4=9.012KNmP1P3 分別為由縱梁傳過來的集中力：P1 計(jì)算， P1 分為 PI 左， PI 右P1 右傳來圖 5-4圖 5-5恒荷qeq(1223 )6.1 0.774.7kn / m板傳來：墻傳來： 3.02(3.44.21.82) / 216kn縱梁自重： 0.6合計(jì) 33.6knP1 左傳來：圖 5-6qeq(1223 )6.1 0.265.4kn / m板傳

19、來：墻傳來： 3.02縱梁自重： 0.6合計(jì) 52.4P1=P1左+P1右 =33.6+52.4=86knP2 計(jì)算，板傳來：縱梁自重：P2= 7.8+11.25=19knP3=P1=86KNF1 計(jì)算次梁傳來 F1合計(jì)： 52.4kn次梁自重：F1=52.4+12.75=65.15knF2=F1=65.15KN橫梁上的三角型荷載化成均部荷載板傳來：圖 5-7qe55q6.1 3.85kn / m88倆邊都有一層活荷載計(jì)算簡圖：F1P2F2P1q2q2P3q1ABC圖 5-8荷載計(jì)算：底層為商場：活荷載取P1P3 分別為由縱梁傳過來的集中力：板1傳來板2傳來qe12 0.2620.2635.5

20、 4.85kn / m4.8560.514.55knP1=8.82+14.55=23.4knP2=P3=23.4knF1=F2=P2=46.8KN橫梁上的三角型荷載化成均部荷載板傳來：圖 5-9qeq 55 5.5 3.4kn / m88倆邊都有二層荷載計(jì)算二層荷載分布簡圖圖 5-10EBEIEF41.40.2741.441.441.241.241.40.2741.441.441.241.241.20.2341.441.441.241.241.20.23ED41.441.441.241.2二層活荷載計(jì)算屋面板傳來q3q44層樓板傳來q5q6q1q2圖 5-18P1 計(jì)算：P1 右計(jì)算：屋面板傳

21、來活荷載轉(zhuǎn)成線荷載三角形荷載化成均部荷載傳來剪力 V1=樓面板傳來活荷載轉(zhuǎn)成線荷載三角形荷載化成均部荷載傳來剪力 V2= 1 qe l1 2.6 4.2 5.46kn224 層一共傳來P1 右 =1.38+21.8=23.2kn同理 P1 左 =41.9knP1=P1 左+P1 右 =41.9+23.2=65.1knP2=154.9knP3=70.2+19.4=89.6knq 1 計(jì)算樓面活荷載轉(zhuǎn)成線荷載梯形荷載化成均部荷載qeq(1223 )0.824.23.4kn / m4 層一共傳來q 2 計(jì)算樓面活荷載轉(zhuǎn)成線荷載梯形荷載化成均部荷載q q (1 2 23 ) 0.82 3 2.7kn

22、/ me4 層一共傳來q 3 計(jì)算屋面活荷載轉(zhuǎn)成線荷載梯形荷載化成均部荷載qeq(1223 )0.82 1.050.86kn / mq 4 計(jì)算屋面活荷載轉(zhuǎn)成線荷載梯形荷載化成均部荷載qeq(1223 )0.820.750.67kn/ mq總13.610.80.860.6726kn/ m5.3 恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算恒荷載的力矩分配如下圖恒載圖 5-19彎矩圖如下恒載彎矩圖圖 5-20恒荷作用下 AD 跨梁端剪力計(jì)算表 5-1層 l26.3294.4376.616.37688.2恒荷作用下 DH 跨梁端剪力計(jì)算表 5-2層 l26.3138.238.216.310262.3恒荷作用下柱子內(nèi)力計(jì)

23、算表 5-3柱層截面橫梁剪縱梁傳柱自重N柱軸力號(hào)次力來2柱頂518.7813.1813.1294.421.25A柱底834.4834.47623.499.4933.81345.57521.25柱底120.65955.1柱頂10061520.81520.82514.821.251542D柱底1542柱頂46.8224.81788.8117821.251788柱底2462柱頂342.9011058.21058.238.224.31079.5H柱底1079.5柱頂43.781125.41205110230.713柱底112.2512265.4 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算筋考慮梁正截面及斜截面承載力計(jì)算分

24、別見表?？蚣芰赫孛娉休d力計(jì)算表 6-3截面邊支座CF 跨中中間支座FJ 跨中邊支座220.5207.9-208.7217.5215.1.0.0210.0210.89514761435選配鋼筋實(shí)際鋼筋面積152115211521滿足朔性角的轉(zhuǎn)動(dòng)框架梁斜截面承載力計(jì)算表 6-4中間支座截面邊支座中間支座（左）邊支座（右）（防止斜壓破壞）是否計(jì)算配筋選用箍筋101101101101455423實(shí)際鋼筋間距其中 sv201.2 0.2525%sv.min0.24 ft0.125%，所以滿足最小配筋率。b sf yv6.2 柱截面的設(shè)計(jì)6.2.1剪跨比和軸壓比的驗(yàn)算柱的剪壓和軸壓比表 6-5柱 層b號(hào)

25、次(m(mm)m)A250046016.7160.772.91267.54.8>20.3<0.7150046016.798.351.81494.94.1>20.36<0.7D250046016.7128.159.32340.64.7>20.56<0.7150046016.793.449.32816.74.1>20.67<0.7H250016.789.251.81548.93.74>20.37<0.7150046016.7106.249.91811.14.63>20.43<0.7說明 :1、根據(jù) <<高層建筑混凝

26、土技術(shù)規(guī)程>>6.4.2 的規(guī)定 :在框支結(jié)構(gòu)中 ,二層抗震等級(jí)的柱軸壓比限值為0.7;2、表中數(shù)據(jù)均為沒有考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)的值.故：柱的軸壓、剪壓比均符合要求。6.2.2柱正截面承載力計(jì)算底層A柱:根據(jù) A 柱內(nèi)力組合表和柱端組合彎矩的調(diào)整表 ,選擇最不利的一組內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算 :1、說明 :1、該組內(nèi)力是地震組合的情況,應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)的值, 根據(jù) <<混凝土技術(shù)規(guī)程 >>11.1.6 的規(guī)定 ,按照偏心受壓柱取值且在該組合狀態(tài)下 ,水平荷載效應(yīng)應(yīng)占彎矩設(shè)計(jì)值的 75% 以上 ;2、根據(jù) <<高層建筑混凝土技術(shù)規(guī)程>>6

27、.2.2 的規(guī)定 :二級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱底截面的彎矩設(shè)計(jì)值,應(yīng)采用考慮地震作用組合的彎矩值乘以增大系數(shù)1.25 的乘積 ;3、底層柱縱向鋼筋宜按上、下端的不利情況配置.故 : M1.25145.7182.1KNMe0M182. 1 610285mmN637.5 103應(yīng)取 20mm 和2、非地震組合，且無水平荷載效應(yīng)，故不必調(diào)整，M98. 161 077mme01267.5103N應(yīng)取20mm 和偏心方向截面尺寸的130 兩者中的較大值, 即50030=16.7,故此處應(yīng)該取 20mm.eie0ea7 72 09mm7,因此需要考慮偏心距增大系數(shù).其計(jì)算公式為 :而 : 10.5 fc A0.

28、516.750021.651.0,取 11.0N1267.5 10321.150.01l01.150.0142001.0661.0, 取 2 1.0h500118 .241.0 1.0 1.24140097 / 460eeih2as1.249750040 330.28mm2xN1267. 5 310 0. 33b0. 55hf cbh016. 7 500 460故按照大偏心受壓情況進(jìn)行考慮如下；其中 :、是柱的上、下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱的線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值 ;是上述二者中的較小值;H 在底層柱中取 1.0H.故:上節(jié)點(diǎn)下節(jié)點(diǎn)l0(1 0.15 0.85)4.24.74m179

29、0.5 103337.50.46 (10.50.46) 1.0 16.7 5004602300(46040)故：按照構(gòu)造要求進(jìn)行配筋。2、該組合為非地震組合，不予調(diào)整，M 很小，可近似按軸心受壓考慮。應(yīng)取 20mm 和偏心方向截面尺寸的130 兩者中的較大值 ,即 50030=16.7,故此處應(yīng)該取 20mm.eie0ea95.920115.9mm考慮到地震力作用下對(duì)水平荷載的要求,根據(jù) <<混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 >>7.3.10 以及 7.3.11 的規(guī)定 ,框架柱的計(jì)算長度用下式進(jìn)行計(jì)算:或取二者中的較小值 .其中 :、是柱的上、下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱的線剛度之和與交匯

30、的各梁線剛度之和的比值 ;是上述二者中的較小值;H 在底層柱中取 1.0H.故根據(jù)規(guī)范規(guī)定 ,在抗震情況下 ,宜采用對(duì)稱配筋xN1350. 6 310 0. 35b0. 55hf cbh016. 7 500 460故按照大偏心受壓情況進(jìn)行考慮如下；As As'Ne (1 0.5)1 f cbh02f y' (h0as')1350.6 103115.90.35 (10.50.35) 1.0 16.7 5004602300(46040)<0 構(gòu)造2、非地震組合，且無水平荷載效應(yīng)，故不必調(diào)整，M3 01601 6. m6 me01811.1 3N1 01811.1 10

31、32700.47(1 0.470.5) 1.0 16.75004602300(46040)構(gòu)造6.2.3柱斜截面受剪承載力計(jì)算柱故：該層柱按照構(gòu)造要求配筋。說明：根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程6.4.6 對(duì)箍筋的規(guī)定：1、框支柱的箍筋加密區(qū)應(yīng)取全高；2、柱的箍筋加密區(qū)箍筋肢距不宜大于250mm 和 20 倍箍筋直徑的較大值，且至少每隔一根縱向鋼筋宜在兩個(gè)方向有箍筋；3、框支柱箍筋間距不應(yīng)大于100mm,箍筋的體積配筋率在二級(jí)時(shí)不應(yīng)小于 0.6% 。故：選用雙肢箍筋，則有：根據(jù)一層軸壓比為0.36 查高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 6.4.7有，因此最小體積配筋率為：v fc0.1316.7v mi

32、n1.03%f yv210柱箍筋的體積配筋率為：Asvli78.56 (500100)0.6%v1004600.89%minsAcor460故：配筋滿足要求。底層 D 柱:從柱剪力組合表中選出一組最大剪力值和相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計(jì)值：N=1790.5KN故：同上驗(yàn)算過程知該截面尺寸滿足要求。又： 0.3 fcbh0.3 16.75002 /10 31252.5KN ,N1790.5KN故：取又查表知：剪跨比取偏心受壓柱斜截面抗剪箍筋截面面積0.2Asv1rREV1.5 fcbh00.07rRE Nn1.25 f yvh00.80.25004600.0561790.559.316.74.71.501

33、.25210460故：該層柱按照構(gòu)造要求配筋。同理選用雙肢箍筋，則有：根據(jù)一層軸壓比為0.67 查高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 6.4.7有，因此最小體積配筋率為：v fc0.11 16.7v min2100.87%f yv柱箍筋的體積配筋率為：Asvl i78.5 6(500100)min 0.6%v1004001.177%sAcor400故：配筋滿足要求。底層 H 柱:從柱剪力組合表中選出一組最大剪力值和相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計(jì)值：N=1811.1KN故：同上驗(yàn)算過程知該截面尺寸滿足要求。又： 0.3 fcbh0.3 16.75002 /10 31252.5KN ,N1811.1KN故：取又查表知

34、：剪跨比取偏心受壓柱斜截面抗剪箍筋截面面積Asv1rREV0.2fcbh00.07rRE N1.5n1.25 f yvh00.849.90.25004600.0561811.14.716.71.501.25210460故：該層柱按照構(gòu)造要求配筋。同理選用雙肢箍筋，則有：根據(jù)一層軸壓比為0.43 查高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 6.4.7有屋面，因此最小體積配筋率為：板：左面板傳來的重力q恒q活. . . kn / m2轉(zhuǎn)換成線荷載qe11.51(1223 )11.50.819.3kn / m右面板傳來的重力轉(zhuǎn)換成線荷載qe8.23(1223 )8.230.97.4kn / m樓板：左面板傳來的重

35、力為q恒q活3.910.5 24.91kn / m2qe4.912.1(1223 )8.35kn/ m右面板傳來的重力為qe4.911.5(1223 )6.6kn / mq （8.356.6） 3 44.9kn/ m屋面板與三層樓面板傳來(44.99.37.4)161.6kn墻自重第三層計(jì)算高度處的平均壓應(yīng)力為061.672.36558kn / m 20.558kn / mm210.24驗(yàn)算砌體截面抗震承載力砂漿 M7.5 取，砌體強(qiáng)度正應(yīng)力影響系數(shù)110.450110.5581.39nf v1.20.451.20.14f ven f v 1.390.140.195N / mm2驗(yàn)算截面抗震承

36、載力fve A0.195 6300 240294kn V 33kn滿足要求。1.0re墻體豎向承載力驗(yàn)算荷載資料屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值5.235不上人屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.91樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0該方案所在地區(qū)的基本風(fēng)壓為，且房屋層高小于4，房屋總高度小于28，根據(jù)砌體設(shè)計(jì)規(guī)范表4.2.6 ，該房屋設(shè)計(jì)時(shí)可不考慮風(fēng)荷載的影響。承載力驗(yàn)算取軸 A-C 段橫墻驗(yàn)算由于第三六層墻體所用的磚、砂漿等級(jí)及墻厚均相同，所以只需要對(duì)第三層墻底截面- 進(jìn)行驗(yàn)算。計(jì)墻、柱和基礎(chǔ)時(shí)的活荷載折減系數(shù)為0.85進(jìn)行控制截面內(nèi)力計(jì)算軸力包括屋面荷載、三六層樓面荷載和三六層墻體自重，則有=1.2 

37、5;+1.4 ×=170 KN=1.35 ×+1.4 × 0.7× =191.7 KN, =12.5 查表得，則fA 0.81 0.24 106 1.69 328.5KN 191.7 ，滿足要求。8 樓梯與樓板設(shè)計(jì)8.1 樓梯設(shè)計(jì)8.1.1板式樓梯計(jì)算采用現(xiàn)澆板式樓梯，平臺(tái)梁的受力鋼筋HPB335（）其余為HPB235（）混凝土強(qiáng)C20 f c9.6N / mm2 , f t1.1N / mm2 ，板底 20 厚混合砂漿抹底， 板面為 20 厚水泥砂漿， 金屬欄桿，樓梯活荷載為，取一個(gè)踏步寬為計(jì)算單元（ b=1000mm）（其結(jié)構(gòu)布置見下圖）踏步尺寸 150mm× 280mm