小龍灣項(xiàng)目2期塔吊施工方案

1、玲瓏嶼花園2期工程塔吊專項(xiàng)施工方案編制人： 審核人： 審批人： 南通新華小龍灣項(xiàng)目部2014.5.15玲瓏嶼花園2期工程塔吊專項(xiàng)施工方案一、工程概況工程名稱：小龍灣玲瓏嶼花園項(xiàng)目工程建設(shè)單位：南京朗宏置業(yè)有限公司設(shè)計(jì)單位：上海朗詩規(guī)劃建筑設(shè)計(jì)有限公司勘察單位：江蘇南京地質(zhì)工程勘察院監(jiān)理單位：江蘇省華廈工程項(xiàng)目管理有限公司施工單位：南通新華建筑集團(tuán)有限公司工程規(guī)模與特點(diǎn)：本標(biāo)段項(xiàng)目為群體建筑，共有5個(gè)單體工程組成，其中9#樓為26層，11#、15#、16#樓為33層，12#樓為27層，工程結(jié)構(gòu)類型為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，總建筑面積約8萬多平方。本工程±0.00相當(dāng)于絕對標(biāo)高14.00m，底板

2、板面標(biāo)高-6.2m，底板板厚為450mm；塔吊布置見塔吊基礎(chǔ)平面圖。二、地質(zhì)條件依據(jù)江蘇南京地質(zhì)工程勘察院南京朗宏天元路以南、秦淮河以西地塊巖土工程勘察報(bào)告，該場地基坑開挖影響深度范圍內(nèi)的土層分布大致如下：1、1層雜填土：灰色、雜色，松散，主要由建筑垃圾組成，夾有少量的粉質(zhì)粘土，土質(zhì)不均勻，硬質(zhì)物含量2060%，土質(zhì)松散，為新近填土。填齡小于1年。該層層厚0.37.80米。2、2層素填土：灰色，灰黃色，松散，土質(zhì)主要為粉質(zhì)粘土，局部夾含植物根系和碎磚塊。硬質(zhì)物含量520%，局部夾塘泥、塊石，分布不均。為新近填土。填齡小于3年。頂板埋深0.006.20米，層頂標(biāo)高5.8314.58米，層厚0.4

3、08.60米。3、1層粉質(zhì)粘土：灰褐色、灰黃色、灰色，飽和，可塑，局部軟塑，中壓縮性，切面稍有光澤，干強(qiáng)度中等，土質(zhì)不均，頂板埋深1.29.30米，層頂標(biāo)高2.579.28米，層厚0.48.4米。4、2層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：灰色，飽和，流塑，高壓縮性。無搖振反應(yīng)，刀切面稍有光澤，干強(qiáng)度、韌性低。局部夾稍密狀薄層粉土，單層厚12mm分布不均，具水平層理。頂板埋深3.59.80米，層頂標(biāo)高0.977.53米，層厚0.7014.30米。5、3層粉質(zhì)粘土夾粉土：灰色，飽和，軟塑，中偏高壓縮性。無搖振反應(yīng)，干強(qiáng)度、韌性中等，局部夾稍密狀薄層粉土，單層厚12mm分布不均，具水平層理。層頂埋深4.6016.00

4、米，層頂標(biāo)高-6.874.82米，層厚0.7012.40米。6、層粉質(zhì)粘土：褐黃色，飽和，硬塑，局部可塑，中壓縮性，局部夾少量鐵錳質(zhì)結(jié)核和灰綠色粘土團(tuán)塊。刀切有光澤，韌性高，分布不普遍。層頂埋深4.208.20米，層頂標(biāo)高1.717.58米，層厚1.405.70米。7、1粉土：灰色，灰黃色，濕，中密，中壓縮性。搖振反應(yīng)快，干強(qiáng)度低，韌性低。局部夾薄層軟塑狀粉質(zhì)粘土、稍中密狀粉砂，分布不均勻。局部偶夾26cm姜解石，個(gè)別大于6cm，含量5%左右，僅在場地北側(cè)有揭示。層頂埋深4.5019.60米，層頂標(biāo)高-8.316.53米，層厚0.7021.40米。8、2粉質(zhì)粘土：灰色，青灰色，飽和，流塑，局部

5、軟塑，中壓密性。刀切面有光澤，干強(qiáng)度、韌性中等偏低。局部夾稍中密狀薄層粉土。頂板埋深12.0025.00米，層頂標(biāo)高-12.632.34米，層厚1.2013.40米。9、1層粉質(zhì)粘土：灰黃色，青灰色，飽和，可硬塑，中壓密性。刀切面稍有光澤，干強(qiáng)度、韌性中等。土質(zhì)不均。層頂埋深10.3022.20米，層頂標(biāo)高-12.38-0.03米，層厚1.2017.90米。10、2層粉質(zhì)粘土：灰色，灰黃色，飽和，可塑，局部軟塑，中壓縮性。切面稍有光澤，干強(qiáng)度、韌性中等。層頂埋深20.8028.20米，層頂標(biāo)高-18.70-8.40米，層厚0.808.10米。11、3粉質(zhì)粘土夾粉土、粉砂：灰色，青灰色，飽和，粉

6、質(zhì)粘土以可塑為主，局部軟塑，中壓縮性。切面稍有光澤，干強(qiáng)度、韌性中等。夾薄層稍中密狀粉土、粉砂，具水平層理，分布不均勻，局部富集。局部可見少量腐植物和貝殼碎屑。層頂埋深19.2029.50米，層頂標(biāo)高-20.20-8.42米，層厚0.409.20米。12、含礫中粗砂：灰黃，青灰色，雜色，飽和，中密，中壓縮性。成份以巖屑、石英、云母組成。顆粒級配良好。局部夾含礫石，含量10%20%，粒徑15cm，個(gè)別大于6cm。成份為石英質(zhì)，呈次圓狀次棱角狀。層頂埋深28.3030.90米，層頂標(biāo)高-21.38-17.85米，層厚0.102.10米。13、1強(qiáng)風(fēng)化粉質(zhì)泥巖：紫紅色、青灰色、灰黃色，巖石結(jié)構(gòu)完全破

7、壞，巖芯呈堅(jiān)硬土狀或密實(shí)砂土狀夾碎石狀、碎塊狀，手捏易碎，水沖易散，巖石強(qiáng)度往下逐漸提高，局部夾有風(fēng)化巖塊。頂板埋深20.2033.20米，層頂標(biāo)高-22.18-10.53米，層厚0.5016.00米。14、2中風(fēng)化粉質(zhì)泥巖：紫紅色、青灰色、灰白色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，層狀構(gòu)造，風(fēng)化較弱。巖芯呈短柱中柱狀，風(fēng)化裂隙較發(fā)育，多呈閉合狀，由方解石充填。局部夾有種風(fēng)化泥質(zhì)粉質(zhì)巖，強(qiáng)度較高，巖石強(qiáng)度軟硬不均。巖石天然抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值frk1.78mpa，屬極軟巖，巖體較完整，巖體基本質(zhì)量等級v級。頂板埋深23.8046.30米，層頂標(biāo)高-37.44-14.19米，最大揭露厚度11.70米。擬建場地分布孔隙潛水和弱

8、承壓水。淺部分布地下水，其類型屬孔隙潛水，主要賦存于層填土中，該層透水性一般，富水性較差，水量較小，水位變化主要受大氣降水和地表水補(bǔ)給影響，水位呈季節(jié)性變化，實(shí)測地下水位穩(wěn)定水位埋深0.303.80米，下部弱承壓含水層，主要賦存于1粉土、3粉質(zhì)粘土夾粉土、粉砂、含礫中粗砂層中，該含水層透水性強(qiáng)，富水性好。水位變化主要受地下水的側(cè)向徑流補(bǔ)給影響。 三、地基承載力本工程地基承載力特征值如下表：層號巖土層名稱地基承載力特征值fak（kpa）1粉質(zhì)粘土1202淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土703粉質(zhì)粘土夾粉土100粉質(zhì)粘土2001粉土1202粉質(zhì)粘土1201粉質(zhì)粘土2002粉質(zhì)粘土1703粉質(zhì)粘土夾粉土、粉砂160含

9、礫中粗砂2501強(qiáng)風(fēng)化粉質(zhì)泥巖3202中風(fēng)化粉質(zhì)泥巖1000四、塔吊設(shè)置根據(jù)本工程特點(diǎn)及本工程的沿高，選用四臺qtz63塔吊，能滿足本工程的施工需要。四臺塔吊分別設(shè)置的位置詳見“塔吊基礎(chǔ)平面布置圖”。五、地質(zhì)情況本工程擬建場地，主要由雜填土、素填土、粉土、粉砂土、粉質(zhì)粘土、強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r及強(qiáng)風(fēng)化閃長玢巖等組成，各層土質(zhì)不均勻。各單體塔吊所對應(yīng)的地質(zhì)勘察報(bào)告剖面圖分別為：11#樓塔吊參照地質(zhì)報(bào)告1919剖面節(jié)點(diǎn)；12#樓塔吊參照地質(zhì)報(bào)告3232剖面節(jié)點(diǎn)；15#樓塔吊參照地質(zhì)報(bào)告21-21剖面節(jié)點(diǎn)；16#樓塔吊參照地質(zhì)報(bào)告3434剖面節(jié)點(diǎn)。根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告，塔吊基礎(chǔ)部位土質(zhì)為1層：雜填土素填土層，該

10、層層厚0.715.0米，地基承載力較小，塔吊基礎(chǔ)不能直接設(shè)置在該土層之上。根據(jù)需要，現(xiàn)場塔吊基礎(chǔ)均采用靜壓管樁基礎(chǔ)，樁長24m。管樁規(guī)格phc-500(110)ab-c80-11、10、10，單樁豎向抗壓承載力特征值為1800kn,單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為3600kn，樁頂標(biāo)高8m。六、塔吊基礎(chǔ)施工要求1、砼標(biāo)號為c30，塔吊基礎(chǔ)砼表面應(yīng)距地下室底板以下100。2、砼振搗過程中應(yīng)嚴(yán)格按照相關(guān)技術(shù)規(guī)范執(zhí)行，并留試壓塊二組，一組標(biāo)養(yǎng)，一組同條件養(yǎng)護(hù)，并及時(shí)試壓，作為安裝塔吊時(shí)的技術(shù)參數(shù)。3、塔基砼振搗過程中應(yīng)嚴(yán)格控制基礎(chǔ)四周頂面的平整度不大于1/1000。4、基礎(chǔ)節(jié)應(yīng)嚴(yán)格控制高于塔基砼表面110

11、0，基礎(chǔ)節(jié)作一次性使用。5、塔機(jī)安裝前要檢驗(yàn)基礎(chǔ)，每只螺栓配裝一只平墊，兩只標(biāo)準(zhǔn)螺母。6、固定基礎(chǔ)與建筑物的相對位置保證塔機(jī)中心與建筑物墻邊不得小于3575，同時(shí)注意安裝時(shí)有搭板一面應(yīng)與建筑物長度方向垂直。七、塔吊方案編制依據(jù)1、暫擬選用的塔吊廠家提供的塔式起重機(jī)使用說明書；2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010-2002；3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50007-2002；4、本工程的巖土工程勘察報(bào)告；5、相關(guān)圖紙；6、現(xiàn)場的實(shí)際情況7、土木工程施工手冊。八、塔吊技術(shù)參數(shù)qtz63塔吊，臂長55m，垂直力f1=700kn，塔吊傾覆力距m=1900kn.m，塔身寬度b=1.70m，水平力100kn

12、，扭矩210kn.m。塔吊基礎(chǔ)承臺4.0米（長）*4.0米（寬）*1.3米（高），四根直徑500mm管樁中心距承臺邊緣各500mm。承臺配筋：承臺上下層筋各雙向，每層每向各2122根。(一)、11號樓塔吊11號樓塔吊基礎(chǔ)在勘探點(diǎn)bj35附近塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計(jì)算塔吊自重（包括壓重）f1=450.80kn， 塔吊最大起重荷載f2=60.00kn， 作用于樁基承臺頂面的豎向力f=1.2×(f1+f2)=612.96kn， 塔吊的傾覆力矩m=1.4×630.00=882.00kn。 矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計(jì)算 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)按照傾覆力

13、矩m最不利方向進(jìn)行驗(yàn)算。1. 樁頂豎向力的計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范jgj94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個(gè)數(shù)，n=4； f作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計(jì)值，f=612.96kn； g樁基承臺的自重 g=1.2×（25×bc×bc×hc/4+20×bc×bc×d/4)= 1.2×(25×4.00×4.00×1.30+20×4.00×4.00×0.00)=624.00kn； mx,my承臺底面的彎矩設(shè)計(jì)值，取882.00kn.m； xi,yi單樁相對承

14、臺中心軸的xy方向距離a/2=1.40m； ni單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kn)；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值， 最大壓力：n=(612.96+624.00)/4+882.00×1.40/(4× 1.402)=466.74kn。2. 矩形承臺彎矩的計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范jgj94-94的第5.6.1條。其中 mx1,my1計(jì)算截面處xy方向的彎矩設(shè)計(jì)值(kn.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=0.55m； ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kn)，ni1=ni-g/n=310.74kn/m2；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：mx1=my1=2

15、×310.74×0.55=341.81kn.m。矩形承臺截面主筋的計(jì)算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。 式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過c50時(shí)， 1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為c80時(shí)， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值查表得16.70n/mm2； ho承臺的計(jì)算高度hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=300.00n/mm2；經(jīng)過計(jì)算得：s=341.81×106/(1.00×16.70×4000.00×1250.

16、002)=0.003； =1-(1-2×0.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.998； asx =asy =341.81×106/(0.998×1250.00×300.00)=913.00mm2。矩形承臺斜截面抗剪切計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到xy方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為v=466.74kn我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； bo承臺計(jì)算截面處的計(jì)算寬度，bo=40

17、00mm； ho承臺計(jì)算截面處的計(jì)算高度，ho=1250mm； 計(jì)算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計(jì)算一排樁的樁邊的水平距離，得(bc/2-b/2)-(bc/2-a/2)=550.00mm， 當(dāng) <0.3時(shí)，取=0.3；當(dāng) >3時(shí),取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在0.3-3.0范圍內(nèi)按插值法取值。得=0.44； 剪切系數(shù)，當(dāng)0.31.4時(shí)，=0.12/(+0.3)；當(dāng)1.43.0時(shí)，=0.2/(+1.5)， 得=0.16； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=16.70n/mm2； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)

18、計(jì)值，fy=300.00n/mm2； s箍筋的間距，s=200mm。則，1.00×466.74=4.67×105n0.16×300.00×4000×1250=1.35×107n；經(jīng)過計(jì)算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！樁承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第4.1.1條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值n=466.74kn；樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=35.90n/mm2； a樁的截面面積，

19、a=1.47×105mm2。則，1.00×466740.00=4.67×105n35.90×1.47×105=5.29×106n；經(jīng)過計(jì)算得到樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！樁豎向極限承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.2.2-3條；根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值n=466.74kn；單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值按下面的公式計(jì)算： 其中 r最大極限承載力； qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: s, p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系

20、數(shù)， s, p分別為樁側(cè)阻力分項(xiàng)系數(shù)，樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)， qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； u樁身的周長，u=1.571m； ap樁端面積,取ap=0.147m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kpa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kpa) 土名稱 1 2.00 74.00 1900.00 粘性土 2 3.30 28.50 825.00 粘性土 3 0.70 43.00 825.00 粘性土 4 14.50 53.00 1700.00 粉土和砂土 5 3.50 43.00 825.00 粘性土 由于樁的入土深

21、度為24.00m,所以樁端是在第5層土層。單樁豎向承載力驗(yàn)算: r=1.57×(2.00×74.00×0.98+3.30×28.50×0.98+0.70×43.00×0.98+14.50×53.00×1.02+3.50×43.00×0.98)/1.65+1.11×825.00×0.147/1.65=1.22×103kn>n=466.74kn；上式計(jì)算的r的值大于最大壓力466.74kn,所以滿足要求!(二)、12號樓塔吊12號樓塔吊基礎(chǔ)在勘探點(diǎn)bj5

22、8附近塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計(jì)算塔吊自重（包括壓重）f1=450.80kn， 塔吊最大起重荷載f2=60.00kn， 作用于樁基承臺頂面的豎向力f=1.2×(f1+f2)=612.96kn， 塔吊的傾覆力矩m=1.4×630.00=882.00kn。 矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計(jì)算 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)按照傾覆力矩m最不利方向進(jìn)行驗(yàn)算。1. 樁頂豎向力的計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范jgj94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個(gè)數(shù)，n=4； f作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計(jì)值，f=612.96kn； g樁基承臺的自重 g=1.2×（25

23、×bc×bc×hc/4+20×bc×bc×d/4)= 1.2×(25×4.00×4.00×1.30+20×4.00×4.00×1.50)=1200.00kn； mx,my承臺底面的彎矩設(shè)計(jì)值，取882.00kn.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離a/2=1.40m； ni單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kn)；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值， 最大壓力：n=(612.96+1200.00)/4+882.00×1.40/(4× 1.402)=6

24、10.74kn。2. 矩形承臺彎矩的計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范jgj94-94的第5.6.1條。其中 mx1,my1計(jì)算截面處xy方向的彎矩設(shè)計(jì)值(kn.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=0.15m； ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kn)，ni1=ni-g/n=310.74kn/m2；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：mx1=my1=2×310.74×0.15=93.22kn.m。矩形承臺截面主筋的計(jì)算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。 式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過c50時(shí)， 1取為1.0,當(dāng)

25、混凝土強(qiáng)度等級為c80時(shí)， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值查表得14.30n/mm2； ho承臺的計(jì)算高度hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=300.00n/mm2；經(jīng)過計(jì)算得：s=93.22×106/(1.00×14.30×4000.00×1250.002)=0.001； =1-(1-2×0.001)0.5=0.001； s =1-0.001/2=0.999； asx =asy =93.22×106/(0.999×1250.00×300.0

26、0)=248.72mm2。矩形承臺斜截面抗剪切計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到xy方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為v=610.74kn我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； bo承臺計(jì)算截面處的計(jì)算寬度，bo=4000mm； ho承臺計(jì)算截面處的計(jì)算高度，ho=1250mm； 計(jì)算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計(jì)算一排樁的樁邊的水平距離，得(bc/2-b/2)-(bc/2

27、-a/2)=150.00mm， 當(dāng) <0.3時(shí)，取=0.3；當(dāng) >3時(shí),取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在0.3-3.0范圍內(nèi)按插值法取值。得=0.30； 剪切系數(shù)，當(dāng)0.31.4時(shí)，=0.12/(+0.3)；當(dāng)1.43.0時(shí)，=0.2/(+1.5)， 得=0.20； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=14.30n/mm2； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=300.00n/mm2； s箍筋的間距，s=200mm。則，1.00×610.74=6.11×105n0.20×300.00×4000×1250=1.43×107n

28、；經(jīng)過計(jì)算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！樁承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第4.1.1條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值n=610.74kn；樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=35.90n/mm2； a樁的截面面積，a=1.47×105mm2。則，1.00×610740.00=6.11×105n35.90×1.47×105=5.29×106n；經(jīng)過計(jì)算得到樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值滿足要求,只需構(gòu)

29、造配筋！樁豎向極限承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.2.2-3條；根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值n=610.74kn；單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值按下面的公式計(jì)算： 其中 r最大極限承載力； qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: s, p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)， s, p分別為樁側(cè)阻力分項(xiàng)系數(shù)，樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)， qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； u樁身的周長，u=1.571m； ap樁端面積,取ap=0.147m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及

30、阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kpa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kpa) 土名稱 1 4.80 74.00 1900.00 粘性土 2 12.60 53.00 1700.00 粉土和砂土 3 1.20 74.00 1900.00 粘性土 4 1.20 43.00 825.00 粘性土 5 4.20 33.00 1800.00 粉土和砂土 由于樁的入土深度為24.00m,所以樁端是在第5層土層。單樁豎向承載力驗(yàn)算: r=1.57×(4.80×74.00×0.98+12.60×53.00×1.02+1.20×74.00&

31、#215;0.98+1.20×43.00×0.98+4.20×33.00×1.02)/1.65+1.08×1800.00×0.147/1.65=1.42×103kn>n=610.74kn；上式計(jì)算的r的值大于最大壓力610.74kn,所以滿足要求!(三)、15號樓塔吊15號樓塔吊基礎(chǔ)在勘探點(diǎn)bj40附近 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計(jì)算塔吊自重（包括壓重）f1=450.80kn， 塔吊最大起重荷載f2=60.00kn， 作用于樁基承臺頂面的豎向力f=1.2×(f1+f2)=612.96kn， 塔吊的傾覆力矩

32、m=1.4×630.00=882.00kn。 三、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計(jì)算 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)按照傾覆力矩m最不利方向進(jìn)行驗(yàn)算。1. 樁頂豎向力的計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范jgj94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個(gè)數(shù)，n=4； f作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計(jì)值，f=612.96kn； g樁基承臺的自重 g=1.2×（25×bc×bc×hc/4+20×bc×bc×d/4)= 1.2×(25×4.00×4.00×1.30+20×4.

33、00×4.00×1.50)=1200.00kn； mx,my承臺底面的彎矩設(shè)計(jì)值，取882.00kn.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離a/2=1.40m； ni單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kn)；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值， 最大壓力：n=(612.96+1200.00)/4+882.00×1.40/(4× 1.402)=610.74kn。2. 矩形承臺彎矩的計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范jgj94-94的第5.6.1條。其中 mx1,my1計(jì)算截面處xy方向的彎矩設(shè)計(jì)值(kn.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=0

34、.15m； ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kn)，ni1=ni-g/n=310.74kn/m2；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：mx1=my1=2×310.74×0.15=93.22kn.m。矩形承臺截面主筋的計(jì)算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。 式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過c50時(shí)， 1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為c80時(shí)， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值查表得14.30n/mm2； ho承臺的計(jì)算高度hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=30

35、0.00n/mm2；經(jīng)過計(jì)算得：s=93.22×106/(1.00×14.30×4000.00×1250.002)=0.001； =1-(1-2×0.001)0.5=0.001； s =1-0.001/2=0.999； asx =asy =93.22×106/(0.999×1250.00×300.00)=248.72mm2。矩形承臺斜截面抗剪切計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到xy方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為v=610.74k

36、n我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； bo承臺計(jì)算截面處的計(jì)算寬度，bo=4000mm； ho承臺計(jì)算截面處的計(jì)算高度，ho=1250mm； 計(jì)算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計(jì)算一排樁的樁邊的水平距離，得(bc/2-b/2)-(bc/2-a/2)=150.00mm， 當(dāng) <0.3時(shí)，取=0.3；當(dāng) >3時(shí),取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在0.3-3.0范圍內(nèi)按插值法取值。得=0.30； 剪切系數(shù)，當(dāng)0.31.4時(shí)，=0.12/(+0.

37、3)；當(dāng)1.43.0時(shí)，=0.2/(+1.5)， 得=0.20； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=14.30n/mm2； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=300.00n/mm2； s箍筋的間距，s=200mm。則，1.00×610.74=6.11×105n0.20×300.00×4000×1250=1.43×107n；經(jīng)過計(jì)算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！樁承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第4.1.1條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值n=610.74kn；樁頂軸向壓力

38、設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=35.90n/mm2； a樁的截面面積，a=1.47×105mm2。則，1.00×610740.00=6.11×105n35.90×1.47×105=5.29×106n；經(jīng)過計(jì)算得到樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！樁豎向極限承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.2.2-3條；根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值n=610.74kn；單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值按下面的公式計(jì)算

39、： 其中 r最大極限承載力； qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: s, p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)， s, p分別為樁側(cè)阻力分項(xiàng)系數(shù)，樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)， qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； u樁身的周長，u=1.571m； ap樁端面積,取ap=0.147m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kpa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kpa) 土名稱 1 0.80 24.00 825.00 粘性土 2 3.80 74.00 1900.00 粘性土 3 12.40 53.

40、00 1700.00 粉土和砂土 4 7.00 43.00 825.00 粘性土 由于樁的入土深度為24.00m,所以樁端是在第4層土層。單樁豎向承載力驗(yàn)算: r=1.57×(0.80×24.00×0.98+3.80×74.00×0.98+12.40×53.00×1.02+7.00×43.00×0.98)/1.65+1.11×825.00×0.147/1.65=1.28×103kn>n=610.74kn；上式計(jì)算的r的值大于最大壓力610.74kn,所以滿足要求!(三)

41、、16號樓塔吊 16號樓塔吊基礎(chǔ)在勘探點(diǎn)jk99附近塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計(jì)算塔吊自重（包括壓重）f1=700.00kn， 塔吊最大起重荷載f2=60.00kn， 作用于樁基承臺頂面的豎向力f=1.2×(f1+f2)=912.00kn， 塔吊的傾覆力矩m=1.4×630.00=882.00kn。 矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計(jì)算 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)按照傾覆力矩m最不利方向進(jìn)行驗(yàn)算。1. 樁頂豎向力的計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范jgj94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個(gè)數(shù)，n=4； f作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計(jì)值，f=912.00kn；

42、g樁基承臺的自重 g=1.2×（25×bc×bc×hc/4+20×bc×bc×d/4)= 1.2×(25×4.00×4.00×1.30+20×4.00×4.00×1.50)=1200.00kn； mx,my承臺底面的彎矩設(shè)計(jì)值，取882.00kn.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離a/2=1.40m； ni單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kn)；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值， 最大壓力：n=(912.00+1200.00)/4+882.00×

43、;1.40/(4× 1.402)=685.50kn。2. 矩形承臺彎矩的計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范jgj94-94的第5.6.1條。其中 mx1,my1計(jì)算截面處xy方向的彎矩設(shè)計(jì)值(kn.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=0.55m； ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kn)，ni1=ni-g/n=385.50kn/m2；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：mx1=my1=2×385.50×0.55=424.05kn.m。矩形承臺截面主筋的計(jì)算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。 式中，l系數(shù)

44、，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過c50時(shí)， 1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為c80時(shí)， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值查表得16.70n/mm2； ho承臺的計(jì)算高度hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=300.00n/mm2；經(jīng)過計(jì)算得：s=424.05×106/(1.00×16.70×4000.00×1250.002)=0.004； =1-(1-2×0.004)0.5=0.004； s =1-0.004/2=0.998； asx =asy =424.05×106/(0.998×1250.00×300.00)=1133.11mm2。矩形承臺斜截面抗剪切計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到xy