模板施工方案(扣件鋼管架2010.11.6)

1、福建省第一建筑工程公司 華電儲運羅源灣港區(qū)可門作業(yè)區(qū)碼頭擴(kuò)能工程模板施工方案1、工程概況福建華電儲運有限公司羅源灣港區(qū)可門作業(yè)區(qū)碼頭擴(kuò)能工程生產(chǎn)生活管理區(qū)1#、2#、3#、4#候工樓、1幢綜合樓、位于福州市連江縣坑園鎮(zhèn)福建華電儲運有限公司，福建省連江縣坑園鎮(zhèn)內(nèi)。由樁基、土方、主體建筑及附屬設(shè)施的土建、給排水、強(qiáng)電、等工程組成?？偨ㄖ娣e為19176m2。本工程為六度抗震設(shè)防，場地類別為類，結(jié)構(gòu)抗震等級為四級。工程規(guī)模及概況：名稱占地面積（m2）建筑面積（m2）層高（m）高度（m）主要功能1#、4#樓556×23551×22.42.816.55住宅2#、3#樓556×

2、;23551×22.42.816.55住宅綜合樓97255123.64.523.9綜合 本工程柱斷面尺寸一般為300*400、350*400、400*500、400*600、400*1000等，最大柱斷面尺寸則為400*1000。 梁截面尺寸為200*350、200*400、200*500、200*600、300*800等，最大梁截面尺寸則為300*800。板截面尺寸一般為100。綜合樓開間一般為3.6m，進(jìn)深為7.1m候工樓開間一般為3.3m，進(jìn)深為4.5m。2、編制依據(jù)1、本工程14候工樓及綜合樓施工圖紙2、建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)(GB50300-2001)3、混凝土結(jié)構(gòu)工

3、程施工及驗收規(guī)范(GB50204-2002)4、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)(JGJ59-99)5、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范(JGJ46-2005)6、建筑施工手冊第四版7、工程建設(shè)強(qiáng)制性條文3、施工部署3.1、本工程模板主要采取現(xiàn)場拼裝法施工。模板采用18mm厚膠合板，橫楞和縱楞均采用方木，對拉螺栓采用10和12鋼筋，梁板模板支撐均采用扣件式鋼管腳手架支撐。3.2材料:支模面板采用優(yōu)質(zhì)膠合板，規(guī)格尺寸為9.5×1830×18mm，1200×2440×18mm兩種，其表面平整光滑，耐磨性強(qiáng)。支撐采用扣件式鋼管腳手架，可調(diào)式、底座，對拉螺栓及專用柱箍等。骨料及

4、擱柵選用50×100mm，80×100mm，100×100mm，75×100mm，四種規(guī)格的方木，并經(jīng)刨光處理，保證斷面一致，且腐爛扭裂的木材不得使用。脫模劑：采用水性脫模劑。麻袋：堆放及安裝鋼筋時，采用普通麻袋保護(hù)模板搭設(shè)模板支架用的鋼管、扣件、使用前必須進(jìn)行抽樣檢測，抽檢數(shù)量按有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。未經(jīng)檢測或檢測不合格的一律不得使用。4、模板體系及所承受的荷載4.1、模板及支架的設(shè)計荷載、模板及支架的自重：樓板模板0.3kNm2，梁板模板0.5kNm2；、新灌混凝土自重，普通混凝土采用24kNm3；、鋼筋自重，板為1.1kNm3混凝土，梁為1.5kNm3；、

5、施工人員、施工設(shè)備和混凝土堆集的自重：計算模板及直接支撐模板的小楞時，均布荷載為2.5kNm2，另以集中荷載2.5kN，再行驗算；比較兩者所產(chǎn)生的彎矩，取其大值。計算直接支撐小楞結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布荷載為1.5kNm2。支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算時，均布活荷載為1.0kNm2。、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：對水平面模板為2.0kNm2；對垂直面模板為4.0kNm2；、新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力。參照混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范中的規(guī)定。、傾倒混凝土?xí)r所產(chǎn)生的荷載：溜槽、串筒或?qū)Ч埽?kNm2；容量小于0.2 m3 的運輸器具：2kNm2；容量為0.2 m3 至0.8 m3 的運輸器具：4kNm2

6、；容量0.8 m3 以上的運輸器具：6kNm2；(8)東北落葉松，彈性模量E（N/mm2）10000，木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm（N/mm2）17.0, 木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv（N/mm2）1.6;(9)膠合板彈性模量E（N/mm2）9500.0，膠合板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）13.04.2、荷載組合序號 模板類別 組合荷載 計算承載能力 驗算剛度梁模板的模板及支架 1.2×+1.4× 1.2×+4.3、強(qiáng)度計算內(nèi)容、計算梁、樓板模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件最大彎矩、剪力和撓度。計算模板及其支架的撓度，使其最大變形不得超過規(guī)定值。、模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載能力驗算和穩(wěn)定性驗算，確定支撐材

7、料、支撐方式和立柱間距。、在計算過程中繪制細(xì)部構(gòu)造大樣圖，注明材料尺寸、規(guī)格、接頭方式、問距、縱橫支撐及剪刀撐。、鋼模板及其支架的設(shè)計應(yīng)符合鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的規(guī)定，其設(shè)計荷載值乘以0.85 的折減系數(shù)。采用冷彎簿壁型鋼應(yīng)符合冷彎簿型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范，其荷載值不予折減。、驗算模板及其支架的剛度時，其變型值不得超過下列數(shù)值：)結(jié)構(gòu)使用時表面外露者，模板的變形值不得超過其跨度的1400；結(jié)構(gòu)使用時天棚隱蔽者，模板的變形值不得超過其跨度的l250；支架的壓縮變形值或彈性撓度；為相應(yīng)結(jié)構(gòu)計算跨度的11000。、木模板受壓桿件的長細(xì)比不得超過150，鋼模板受壓柱和衍架的長細(xì)比不得超過150，受拉時不得超過25

8、0。按構(gòu)造要求設(shè)置縱橫向支撐和剪刀撐。、模板應(yīng)支撐在堅實的地基上，并應(yīng)有足夠的支撐面積，嚴(yán)禁受力后地基產(chǎn)生下沉，支撐柱下用有一定強(qiáng)度和剛度的材料作為墊板。5、模板工程施工方法、配板設(shè)計圖、支撐設(shè)計布置圖5.1模板工藝流程，模板工程施工工程工藝流程框圖。熟悉圖紙和模板施工組施工方案技術(shù)交底模板配料、制作、編碼上道工序質(zhì)量互檢施工現(xiàn)場軸線放樣軸線技術(shù)復(fù)核模板定位放樣模板規(guī)范安裝班組自查施工質(zhì)量施工員質(zhì)量檢查質(zhì)檢員質(zhì)量復(fù)查、核定監(jiān)理人員核驗認(rèn)可合格按照監(jiān)理人員要求進(jìn)行整改不合格進(jìn)入下道工序施工通過同等條件養(yǎng)護(hù)砼試塊砼達(dá)到該構(gòu)件模板拆除經(jīng)施工員下令拆除模板5.2柱模板安裝柱模板的設(shè)計柱模面板選用915

9、×1830×18膠合板,豎楞及柱箍選用50×100、100×100松中方,對拉螺栓選用10、12鋼筋,其間距、數(shù)量分別見下表。柱模板用料參考表面板材料柱子斷面柱箍斷面柱箍間距豎楞18膠合板400×400及以下2×50×100mm600mm2根100×100mm 松中方450×500400×6002×50×100mm500mm3根50×100mm松中方400×10002×100×100mm配2根12螺栓400mm3×5根50&#

10、215;100mm松中方 柱模板安裝示意圖柱模的施工順序 安裝柱模時，應(yīng)先在樓面上彈出柱軸線及邊線測定標(biāo)高找平柱腳立柱模加柱箍支設(shè)側(cè)面穩(wěn)定斜撐澆搗砼拆柱模（修整，翻至上一層使用）。 柱模施工的要點及細(xì)部要求 為保證斷面尺寸，在柱斷面用四個腳用25×25×3mm角鋼焊接在柱筋上作限位，用水準(zhǔn)儀將相鄰的水準(zhǔn)點轉(zhuǎn)移到柱鋼筋上（一般為樓層結(jié)構(gòu)標(biāo)高上500mm），以此標(biāo)高來控制柱模頂?shù)臉?biāo)高。 柱與梁板的接頭尺寸準(zhǔn)確與否是影響結(jié)構(gòu)外觀的主要因素，在施工中也是難點之一。首先在安裝柱模時，控制好垂直度與斷面尺寸大小，梁板模安裝基本結(jié)束時，在梁板模上做二次放樣，核對柱頭是否偏位，對柱施工縫留

11、設(shè)較低的柱頭應(yīng)加設(shè)一道柱箍，防止?jié)q模。 在柱模接頭處，用電鉆鉆出兩個孔洞，排除柱頭積水，以保證砼質(zhì)量。 清理孔留設(shè)：為了清理干凈柱內(nèi)垃圾、鋸末、木屑等，在柱一側(cè)模底下留出100×200的清掃洞口，從而保證砼澆搗質(zhì)量。拉結(jié)筋埋設(shè)：當(dāng)砌體與框架柱相連接時，應(yīng)在柱模上彈出砌體厚度控制線，然后沿高度方向每隔400mm鉆兩個孔，最后在澆搗砼之前插入26拉結(jié)筋，長度一般不小于700mm，確保砌體拉結(jié)筋位置正確。5.3梁、板模板安裝梁、板模板及支撐的設(shè)計面板選用915×1830×18膠合板,次楞、主楞分別選用50×100、100×100松中方,對拉螺栓選用1

12、0鋼筋,其間距、數(shù)量分別見下表。梁模板用料參考表梁高h(yuǎn)立檔斷面立檔間距次楞木斷面次楞木間距主楞木斷面主楞木間距立桿間距(沿跨度方向備注h50050×100400100×10012001400500h70050×100mm45050×100350100×1001200140080050×100mm42050×100300100×10012001200梁中一道10螺栓梁板模板安裝操作流程如下： 先沿主梁梁位走向安放梁底立桿（后安放板底立桿）上頂托、主龍骨、次楞木梁模安裝樓板面模板安裝梁板鋼筋安裝梁板混凝土澆筑養(yǎng)護(hù)混凝土

13、達(dá)到拆模強(qiáng)度， 拆除模板、支撐模板翻轉(zhuǎn)上一層繼續(xù)以上工序梁模板梁模板安裝后，要拉中線進(jìn)行檢查，復(fù)核各梁模中心位置是否對齊，待平板模板安裝后，檢查并調(diào)整標(biāo)高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設(shè)水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。當(dāng)梁高超過700mm時，為了深梁綁扎鋼筋的方便，在梁底模與一側(cè)模板撐好后，就先綁扎梁的鋼筋，后裝另一側(cè)模板。次梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進(jìn)行。平板模板板模板用料參考表板厚h（mm）擱柵斷面擱柵間距牽桿斷面牽桿間距12050×100600100×1001100mm平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側(cè)板外先彈水平線。水平線的標(biāo)高應(yīng)為板底標(biāo)高減去

14、平模板厚度及擱柵高度，然后按水平線上牽桿托木，托模上口與水平線相齊，再把靠梁模旁的擱柵先擺上，按設(shè)計間距，擺放擱柵，最后在擱柵上鋪釘平模板。為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。為了節(jié)約模板，不造成浪費現(xiàn)象，大面積配板位置先用標(biāo)準(zhǔn)尺寸的整塊膠合板對稱排列，不足部分留在中央及兩端，用膠合板鋸成所需尺寸嵌補(bǔ)。所有板縫力爭拼密縫，確保砼表面光滑平整。6、 模板及其支撐系統(tǒng)的驗算6.1柱以最大400×1000mm2預(yù)算:一、柱模板基本參數(shù) 柱模板的截面寬度 B=1000mm，B方向?qū)菟?道， 柱模板的截面高度 H=400mm， 柱模板支撐計算簡圖 柱模板的計算高度 L =

15、 2800mm， 柱箍間距計算跨度 d = 400mm。 柱箍采用2×50×100mm木方。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。 B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。 二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

16、 H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=54.860kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=54.860kN/m2 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.40m。 荷載計算值 q = 1.2×54.860×0.400+1.4×4.00

17、0×0.400=28.573kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計值(kN

18、/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×21.944+1.4×1.600)×0.237×0.237=0.161kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.161×1000×1000/21600=7.462N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×21.944+1.4×1.600)×0.237=4.072kN 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×

19、;4072.0/(2×400.000×18.000)=0.848N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×21.944×2384/(100×6000×194400)=0.405mm 面板的最大撓度小于237.5/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎

20、楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.237m。 荷載計算值 q = 1.2×54.860×0.237+1.4×4.000×0.237=16.965kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.786/0.400=16.965kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×16.965×0.40×0.40=0.271kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×16.965=4.072kN 最大支座力 N=1.1×

21、;0.400×16.965=7.465kN 截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.271×106/83333.3=3.26N/mm2 抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh <

22、; T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×4072/(2×50×100)=1.221N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.677×14.138×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.062mm 最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×54.86+1.4×4.00)×0.237 × 0.400 = 6.79kN

23、 B 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍變形圖(mm) B 柱箍剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.439kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 11.226kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.1mm B 柱箍的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)B柱箍抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0

24、.439×106/166666.7=2.63N/mm2 B柱箍的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)B柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×7833/(2×100×100)=1.175N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)B柱箍撓度計算 最大變形 v =0.1mm B柱箍的最大撓度小于463.3/250,滿足要求! 六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉

25、力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.226 對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×54.86+1.4×4.00)×0.087 × 0.400 = 2.50kN H 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 H 柱箍計算簡

26、圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍變形圖(mm) H 柱箍剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 1.212kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 5.000kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.7mm H 柱箍的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)H柱箍抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=1.212×106/166666.7=7.27N/

27、mm2 H柱箍的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)H柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×5000/(2×100×100)=0.750N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 H柱箍的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)H柱箍撓度計算 最大變形 v =0.7mm H柱箍的最大撓度小于660.0/250,滿足要求!6.2梁模板扣件鋼管腳手架支撐驗算以350mm×1400mm梁驗算一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.35；梁截面高度

28、 D(m):1.40；混凝土板厚度(mm):100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.00；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒

29、混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350 ，主楞豎向根數(shù)：4；主楞間距為：100mm，220mm

30、，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H

31、 - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 100&#

32、215;2.1×2.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 350m

33、m；面板的最大彎距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 350mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板

34、的截面慣性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.929 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度

35、80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×82×2/6 = 128cm3；I = 6×83×2/12 = 512cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞

36、間距): l = 177mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.101×21.96×176.672= 6.92×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=8.455 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 6.92×104/1.28×105 = 0.541 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 0.541 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l =

37、500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=21.96 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 5.12×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.181 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.181mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力8.455kN,按照

38、集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8×102×2/6 = 266.67cm3；I = 8×103×2/12 = 1333.33cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=2.69 kN·m；其中，F(xiàn)=1/4×q×h=

39、7.686，h為梁高為1.4m，a為次楞間距為350mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 2.69×106/2.67×105 = 10.088 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =10.088N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：F=7.686kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=13333333.333mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.615×

40、7686.000×500.003/(100×10000.000×13333333.333)=0.116mm；根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.116 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.116mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A=

41、 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.775 =9.455 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.455kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)

42、構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1200×18×18/6 = 6.48×104mm3； I = 1200×18×18×18/12 = 5.83×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN·m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.

43、2×（24.00+1.50）×1.20×1.40×0.90=46.27kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=46.27+0.45+3.02=49.74kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×49.745×0.1172=0.068kN·m； =0.068×106/

44、6.48×104=1.045N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =1.045 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×1.20= 43.26KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =116.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大

45、撓度計算值: = 0.677×43.26×116.74/(100×9500×5.83×105)=0.01mm；面板的最大撓度計算值: =0.01mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×1.4×0.11

46、7=4.165 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.117×(2×1.4+0.35)/ 0.35=0.367 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2)×0.117=0.525 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.2×4.165+1.2×0.367=5.439 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.4×0.525=0.735 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截

47、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 5.439+0.735=6.174 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×6.174×1.2×1.2= 0.889 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.889×106/83333.3 = 10.669 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N

48、/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 10.669 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×6.174×1.2 = 4.445 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×4445.28/(2×50×100) = 1.334 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 1.334 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:

49、 q = 4.165 + 0.367 = 4.532 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.677×4.532×12004 /(100×10000×416.667×104)=1.527mm；方木的最大允許撓度 =1.200×1000/250=4.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.527 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.8 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗算支撐托梁按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×1.400= 35.700

50、kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(35.700 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 49.560 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為P，梁側(cè)模板傳給托梁的集中力為N 。當(dāng)n=2時： 當(dāng)n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.561 kN，中間支座最大反力Rmax=9.585；最大彎矩 Mmax=0.195 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.037 mm；最大應(yīng)力 =0.195×106/4490=43.451 N/mm2；支