《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-201151918學習課程

1、 雙管立桿腳手架由于經(jīng)濟性不好，很少使用，本次修訂中予以取消。 單排腳手架搭設高度不應超過24m；雙排腳手架搭設高度不宜超過50m，高度超過50m的雙排腳手架，應采用分段搭設等措施。 （單排腳手架搭設高度不應超過24m；雙排腳手架搭設高度不宜超過50m，高度超過50m的雙排腳手架，應采用雙鋼管、分段卸荷、分段搭設等措施。） 柔性連墻件的做法粗糙，可靠性差，本次修訂中予以取消。第1頁/共80頁第一頁，編輯于星期日：五點 九分。單立桿和雙立桿的連接方式下雙立桿單桿相接回轉扣件雙桿聯(lián)結上單立桿直角扣件大橫桿接長口第2頁/共80頁第二頁，編輯于星期日：五點 九分。 規(guī)定腳手架高度不宜超過50m的依據(jù)：

2、1 根據(jù)國內(nèi)幾十年的實踐經(jīng)驗及對國內(nèi)腳手架的調(diào)查，立桿采 用單管的落地腳手架一般在50m以下。當需要的搭設高度大于50m時，一般都比較慎重地采用了加強措施，如采用雙管立桿、分段卸荷、分段搭設等方法。國內(nèi)在腳手架的分段搭設、分段卸荷方面已經(jīng)積累了許多可靠、行之有效的方法和經(jīng)驗。2 從經(jīng)濟方面考慮。搭設高度超過50m時，鋼管、扣件的周轉使用率降低，腳手架的地基基礎處理費用也會增加。3 參考國外的經(jīng)驗。美國、日本、德國等也限制落地腳手架的搭設高度：如美國為50m，德國為60m日本為45m等。第3頁/共80頁第三頁，編輯于星期日：五點 九分。與建筑結構荷載規(guī)范的內(nèi)容統(tǒng)一。將作用于腳手架上的水平風荷載標

3、準值的計算公式wk=.zsw0（w0取n=50的值）修改為：wk=zsw0wk風荷載標準值（kN/m2）；z風壓高度變化系數(shù)，應按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009規(guī)定采用；s腳手架風荷載體型系數(shù)，應按本規(guī)范表的規(guī)定采用； wo基本風壓值 （kN/m2），應按國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001附表D.4的規(guī)定采用，取重現(xiàn)期n=10對應的風壓值。第4頁/共80頁第四頁，編輯于星期日：五點 九分。 風壓高度變化系數(shù)z，按照現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范規(guī)定的值進行選取。我們在設計腳手架時，要注意此值的取法， 按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范的要求，對于平坦或稍有起伏的地形，風壓高

4、度變化系數(shù)應依據(jù)地面粗糙度類別進行選擇確定第5頁/共80頁第五頁，編輯于星期日：五點 九分。第6頁/共80頁第六頁，編輯于星期日：五點 九分。c.雙排腳手架連墻件布置（立面圖）連墻件風荷載計算單元面積a.雙排腳手架連墻件布置（平面圖）b.雙排腳手架連墻件布置（剖面圖）安全網(wǎng)擋腳板附柱桿柱子第7頁/共80頁第七頁，編輯于星期日：五點 九分。將連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力由單排架取3kN改為2kN，雙排架取5kN改為3kN ; （約束平面外變形）強調(diào)連墻件的重要性，對連墻件的計算寫得更明確(計算部分)根據(jù)現(xiàn)場施工腳手架應采用密目式安全立網(wǎng)全封閉的安全管理規(guī)定，此次修訂弱化了開敞式腳手架

5、，對常用腳手架的允許搭設高度做了調(diào)整。第8頁/共80頁第八頁，編輯于星期日：五點 九分。表荷載效應組合計算項目計算項目荷載效應組合荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載永久荷載+ +施工荷載施工荷載腳手架立桿地基承載力腳手架立桿地基承載力型鋼懸挑梁的強度、穩(wěn)定與變形型鋼懸挑梁的強度、穩(wěn)定與變形永久荷載永久荷載+ +施工荷載施工荷載永久荷載永久荷載+ +0.90.9（施工荷載（施工荷載+ +風荷風荷載）載）立桿穩(wěn)定立桿穩(wěn)定永久荷載永久荷載+ +可變荷載可變荷載（不含風荷（不含風荷載）載）永久荷載永久荷載+ +0.90.9（可變荷載（可變荷載+ +風荷風荷載）載）

6、連墻件強度與穩(wěn)定連墻件強度與穩(wěn)定單排架，風荷載單排架，風荷載+ +2.0kN2.0kN雙排架，風荷載雙排架，風荷載+ +3.0kN3.0kN將荷載效應組合表中的可變荷載組合系數(shù)修改為0.9。(原來是0.85) 滿堂支撐架用于混凝土結構施工時，荷載組合與荷載設計值應符合現(xiàn)行行業(yè)標準建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162的規(guī)定。第9頁/共80頁第九頁，編輯于星期日：五點 九分。 補充了與滿堂腳手架和滿堂支撐架相關的內(nèi)容。包括結構體系、構造要求、荷載取值、設計計算等。規(guī)范中將此類支架體系劃分為滿堂腳手架（頂部荷載通過縱、橫向水平桿傳至立桿）和滿堂支撐架（頂部荷載通過立桿頂端的可調(diào)頂撐傳至立桿）二種體系

7、。滿堂支撐架根據(jù)剪刀撐的間距（5m）細分為普通型滿堂支撐架和加強型滿堂支撐架。第10頁/共80頁第十頁，編輯于星期日：五點 九分。三、雙排腳手架的結構性能及其規(guī)范修訂內(nèi)容 1、雙排腳手架的結構性能在作用極限荷載時，雙排腳手架結構的可能破壞形式是以連墻件為反彎點的腳手架平面外大波整體失穩(wěn)或腳手架較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)二種形式。通常情況下，腳手架的破壞表現(xiàn)為前種形式，其承載力由平面外大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。但是，如果腳手架的步距過大（超過二米），立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。第11頁/共80頁第十一頁，編輯于星期日：五點 九分。影響腳手架結構承載力的主要因素：跨距和排

8、距連墻件的布置方式和間距立桿截面面積和步距。第12頁/共80頁第十二頁，編輯于星期日：五點 九分。2、雙排腳手架的設計計算公式（以不組合風荷載為例）腳手架立桿穩(wěn)定性的計算公式： ；式中：N腳手架立桿的軸力設計值；A腳手架立桿的毛截面面積，f鋼材的設計強度值。軸心受壓構件的整體穩(wěn)定系數(shù)，由考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比0查表或由公 式： 確定； ，l0=kh，fAN207320il00扣件的偏心距很小，腳手架有一定高度，底部立桿接近軸心受力，計算時視為軸心受壓構件。第13頁/共80頁第十三頁，編輯于星期日：五點 九分。四、懸挑腳手架挑梁結構及其錨固 規(guī)范中推薦以雙軸對稱截面鋼梁做懸挑梁結構。

9、懸挑腳手架的搭設高度不超過20米。懸挑梁截面高度不應小于160mm。每個型鋼懸挑梁外端宜設置鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結構斜拉結，鋼絲繩、鋼拉桿作為附加保險措施，不參與懸挑鋼梁受力計算。懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝土梁板結構上。錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓直徑不宜小于16。第14頁/共80頁第十四頁，編輯于星期日：五點 九分。第15頁/共80頁第十五頁，編輯于星期日：五點 九分。 挑梁結構及其錨固的驗算內(nèi)容：懸挑梁的強度；懸挑梁的撓度；當無有效支撐體系時懸挑梁的穩(wěn)定性；懸挑梁錨固段壓點處U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度；壓點處樓板承受錨固負彎矩時的抗彎強度；懸挑梁前端支點下混凝土梁

10、（板）的承載力。第16頁/共80頁第十六頁，編輯于星期日：五點 九分。1木楔楔緊 圖懸挑鋼梁樓面構造圖 懸挑鋼梁穿墻構造第17頁/共80頁第十七頁，編輯于星期日：五點 九分。 型鋼懸挑梁的抗彎強度計算公式： 型鋼懸挑梁的整體穩(wěn)定性驗算公式： 錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度計算公式： 式中：Nm型鋼懸挑梁錨固段壓點U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的拉力設計值；fWMnmaxfWMbmaxfANlm第18頁/共80頁第十八頁，編輯于星期日：五點 九分。 Al U型鋼筋拉環(huán)的凈截面面積或螺栓的有效截面面積（mm2），一個U型鋼筋拉環(huán)或一對螺栓按兩個截面計算； fl U型鋼筋拉環(huán)或螺栓抗拉強度設計值，應按

11、混凝土結構設計規(guī)范GB50010的規(guī)定，取fl =50N/mm2。當型鋼懸挑梁錨固段壓點處采用2個（對）及以上U型鋼筋拉環(huán)或螺栓錨固連接時，其鋼筋拉環(huán)或螺栓的承載能力應乘以0.85的折減系數(shù)。第19頁/共80頁第十九頁，編輯于星期日：五點 九分。構造要求：U型鋼筋拉環(huán)或螺栓應采用冷彎成型。U型鋼筋拉環(huán)、錨固螺栓與型鋼間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊。型鋼懸挑梁固定端應采用2個（對）及以上U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓與梁板固定，U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010中鋼筋錨固的規(guī)定。第20頁

12、/共80頁第二十頁，編輯于星期日：五點 九分。 當型鋼懸挑梁與建筑結構采用螺栓鋼壓板連接固定時，鋼壓板尺寸不應小于100mm10mm（寬厚）；當采用螺栓角鋼壓板連接時，角鋼的規(guī)格不應小于63mm63mm6mm。型鋼懸挑梁懸挑端應設置能使腳手架立桿與鋼梁可靠固定的定位點，定位點離懸挑梁端部不應小于100mm。6.10.8 錨固位置設置在樓板上時，樓板的厚度不宜小于120mm。如果樓板的厚度小于120mm應采取加固措施。第21頁/共80頁第二十一頁，編輯于星期日：五點 九分。 懸挑鋼梁前端應采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉構件有剛性的，也有柔性的，如果使用鋼絲繩，其直徑不應小于14，使用預埋吊環(huán)其直徑

13、不宜小于20（或計算確定），預埋吊環(huán)應使用HPB235級鋼筋制作。鋼絲繩卡不得少于3個。 懸挑鋼梁懸挑長度一般情況下不超過2m能滿足施工需要，但在工程結構局部有可能滿足不了使用要求，局部懸挑長度不宜超過3米。大懸挑另行專門設計及論證。 在建筑結構角部，鋼梁宜扇形布置；如果結構角部鋼筋較多不能留洞，可采用設置預埋件焊接型鋼三角架等措施。 懸挑鋼梁支承點應設置在結構梁上，不得設置在外伸陽臺上或懸挑板上，否則應采取加固措施。 定位點可采用豎直焊接長0.2m、直徑25mm-30mm的鋼筋或短管等方式。第22頁/共80頁第二十二頁，編輯于星期日：五點 九分。懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距設置，每一縱距

14、設置一根。（不允許有連梁）懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續(xù)設置。錨固懸挑梁的主體結構混凝土實測強度等級不得低于C20。懸挑鋼梁支承點應設置在結構梁上，不得設置在外伸陽臺上或懸挑板上，否則應采取加固措施。第23頁/共80頁第二十三頁，編輯于星期日：五點 九分。五、滿堂腳手架和滿堂支撐架 滿堂腳手架和普通型滿堂支撐架 加強型滿堂支撐架 1、滿堂腳手架和滿堂支撐架結構體系第24頁/共80頁第二十四頁，編輯于星期日：五點 九分。 滿堂腳手架定義為在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構成的腳手架。該架體頂部作業(yè)層的施工荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)

15、。 滿堂支撐架定義為在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構成的承力支架。該架體頂部的施工荷載通過可調(diào)托撐傳給立桿，頂部立桿呈軸心受壓狀態(tài)。第25頁/共80頁第二十五頁，編輯于星期日：五點 九分。 滿堂支撐架可分為普通型和加強型二種。當架體沿外側周邊及內(nèi)部縱、橫向每隔5m8m，設置由底至頂?shù)倪B續(xù)豎向剪刀撐，在豎向剪刀撐頂部交點平面設置連續(xù)水平剪刀撐，且水平剪刀撐距架體底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不超過8m時，定義為普通型滿堂支撐架；當連續(xù)豎向剪刀撐的間距不大于5m，連續(xù)水平剪刀撐距架體底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不大于6m時，定義為加強型滿堂支撐架。第26頁/

16、共80頁第二十六頁，編輯于星期日：五點 九分。當架體高度不超過8m且施工荷載不大時，掃地桿布置層可不設水平剪刀撐。滿堂腳手架的支撐布置同普通型滿堂支撐架。滿堂腳手架的搭設高度不宜超過36m；施工層不得超過一層。滿堂腳手架的高寬比不宜大于3。當高寬比大于2時，應在架體的四周和內(nèi)部，水平間隔6m9m，豎向間隔4m6m設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。第27頁/共80頁第二十七頁，編輯于星期日：五點 九分。滿堂支撐架搭設高度不宜超過30m。滿堂支撐架的高寬比不應大于3。當高寬比超過本規(guī)范附錄C所給限值（2或2.5）時，應在支架的四周和內(nèi)部與建筑結構剛性連接

17、，連墻件水平間距應為6m9m,豎向間距應為2m3m；自頂層水平桿中心線至頂撐頂面的立桿段長度a不應超過0.5m。第28頁/共80頁第二十八頁，編輯于星期日：五點 九分。2、滿堂腳手架和滿堂支撐架的結構性能支撐體系設置完善的滿堂腳手架或滿堂支撐架，在極限荷載作用下的可能破壞形式為：以水平剪刀撐設置層為反彎點的沿較弱方向的架體大波整體失穩(wěn)。架體較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)通常情況下，架體的極限承載力由架體大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。當架體的步距過大時，立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。第29頁/共80頁第二十九頁，編輯于星期日：五點 九分。 滿堂腳手架和滿堂支撐架的破壞形式和腳手架

18、結構很相似，都是以某一水平剛度較大的支撐層做為反彎點，發(fā)生結構的大波失穩(wěn)。因此，在計算方法上可以歸為同一類。第30頁/共80頁第三十頁，編輯于星期日：五點 九分。滿堂腳手架和滿堂支撐架結構的破壞特點顯示，剪刀撐體系及其布置決定了其對架體大波失穩(wěn)的約束作用，從而將很大程度上影響到架體的極限承載力。分析表明：影響架體承載力的主要因素有：立桿的縱、橫向間距（立桿的橫截面面積所支撐架體的面積） 豎向剪刀撐和水平剪刀撐的布置方式和數(shù)量 縱、橫向水平桿的步距架體上活荷載的加載方式。第31頁/共80頁第三十一頁，編輯于星期日：五點 九分。3、滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿穩(wěn)定性的計算部位：當滿堂腳手架采用相同的

19、步距、立桿縱距、立桿橫距時，應計算底層立桿段；當架體的步距、立桿縱距、立桿橫距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現(xiàn)最大步距、最大立桿縱距、立桿橫距等部位的立桿段進行驗算；當架體上有集中荷載作用時，尚應計算集中荷載作用范圍內(nèi)受力最大的立桿段；滿堂支撐架尚應計算頂層立桿段。第32頁/共80頁第三十二頁，編輯于星期日：五點 九分。4、滿堂腳手架和滿堂支撐架的計算方法和計算公式 滿堂腳手架和滿堂支撐架的設計承載力確定方法和雙排腳手架完全相同。 滿堂腳手架和滿堂支撐架的計算方法和計算公式上也和雙排腳手架完全一致。立桿 穩(wěn)定性的計算公式： ；式中： 由考慮架體整體穩(wěn)定因素的換算長細比0查表或由公式：

20、 確定； ，fAN207320il00第33頁/共80頁第三十三頁，編輯于星期日：五點 九分。 l0=k h 或 l0= k (h+2a)（用于滿堂支撐架頂部立桿段）。其中：h立桿步距，k計算長度附加系數(shù)，滿堂腳手架和滿堂支撐架考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數(shù)，由規(guī)范查得，a 立桿自頂層水平桿中心線至頂撐頂面的長度，其值應不大于0.5m，當0.2ma0.5m時，承載力按線性插入確定，并取其較大值。 根據(jù)以上公式，可以驗算計算部位立桿的穩(wěn)定性。第34頁/共80頁第三十四頁，編輯于星期日：五點 九分。 所不同的是滿堂腳手架和滿堂支撐架在計算立桿軸力時考慮的施工荷載相對復雜，應根據(jù)實際情況確定；結構體

21、系在布置上和腳手架結構不同，應根據(jù)不同結構布置查得相應的立桿計算長度系數(shù)和計算長度附加系數(shù)k。第35頁/共80頁第三十五頁，編輯于星期日：五點 九分。目前對高大滿堂腳手架和滿堂支撐架的研究尚少，對結構特性特別是剪刀撐的數(shù)量及布置方式對結構承載力的影響認識不足，規(guī)范尚不能很好地總結歸納出不同架體立桿考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數(shù)的變化規(guī)律。 規(guī)范中架體的可計算范圍：滿堂腳手架：立桿間距0.91.3m，架體高寬比2.0，結構跨數(shù)不少于45跨。滿堂支撐架：立桿間距0.41.2m，架體高寬比2.02.5，結構跨數(shù)不少于48跨。第36頁/共80頁第三十六頁，編輯于星期日：五點 九分。此范圍基本涵蓋了結構

22、施工的常用范圍。如所使用架體不滿足以上條件，應采取加大架體范圍或設置與建筑結構剛性連接的方法。滿堂腳手架尚應計算支撐工作平臺的縱、橫向水平桿的抗彎以及水平桿與立桿間連接扣件的抗滑移能力。第37頁/共80頁第三十七頁，編輯于星期日：五點 九分。5、滿堂腳手架和滿堂支撐架的設計荷載滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿所受軸力應根據(jù)實際情況確定。規(guī)范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿承受的每米結構自重標準值，供施工查詢。支撐架上工作平臺重量應按照實際構造計算，規(guī)范中給出了常用情況的參考值。用于輕型鋼結構及空間網(wǎng)格結構施工的滿堂腳手架的均布荷載最低值為2.0 kN/m2，用于普通鋼結構施工的滿堂腳手架的均布

23、荷載最低值為3.0 kN/m2。規(guī)范規(guī)定了滿堂腳手架上的施工均布荷載的最低值。當架體用于混凝土結構施工時，作業(yè)層上的荷載標準值和建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162的規(guī)定一致。第38頁/共80頁第三十八頁，編輯于星期日：五點 九分。6、滿堂腳手架和滿堂支撐架的構造 規(guī)范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架的最大搭設高度。限制條件： 1）最少跨數(shù)應符合本規(guī)范附錄c的規(guī)定 2）腳手板自重標準值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度為B類，基本風壓0=0.35kN/m2 4）立桿間距不小于1.2m1.2m，施工荷載標準值不小于3kN/m2時，立桿上應增設防滑扣件，防滑扣件應安裝牢固，且頂緊立桿與水平桿

24、連接的扣件第39頁/共80頁第三十九頁，編輯于星期日：五點 九分。序號序號步距步距（m m）立桿間距立桿間距（m）支架最支架最大高寬大高寬比比下列施工荷載時最大下列施工荷載時最大允許高度（允許高度（m）2 kN/m23 kN/m211.71.81.2 21.21.22 21792 21.0 01.01.02 230243 30.9 90.90.92 236364 41.51.3 31.31.32 21895 51.2 21.21.22 2231661.0 01.01.02 2363170.9 90.90.92 2363681.21.3 31.31.32 2201391.2 21.21.22 2

25、2419101.0 01.01.02 23632110.9 90.90.92 23636120.91.0 01.01.02 23633130.9 90.90.92 23636常用敞開式滿堂腳手架結構的設計尺寸常用敞開式滿堂腳手架結構的設計尺寸 第40頁/共80頁第四十頁，編輯于星期日：五點 九分。 滿堂腳手架的搭設高度不宜超過36m；滿堂腳手架的高寬比不宜大于3；施工層不得超過1層。 當高寬比大于2時，應在架體的四周和內(nèi)部水平間隔6m9m，豎向間隔4m6m設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。 當滿堂腳手架立桿間距不大于1.5m1.5m，架體四周及中間與

26、建筑物結構進行剛性連接，并且剛性連接點的水平間距不大于4.5m，豎向間距不大于3.6m時，可按雙排腳手架的規(guī)定進行計算。第41頁/共80頁第四十一頁，編輯于星期日：五點 九分。 滿堂支撐架搭設高度不宜超過30m；滿堂支撐架的高寬比不應大于3；立桿自頂層水平桿中心線至托撐頂面的長度a不應超過0.5m。 當高寬比超過本規(guī)范附錄所給限值（大于2或2.5）時，應在支架的四周和內(nèi)部與建筑結構剛性連接，連墻件水平間距應為6m9m，豎向間距應為2m3m。 當滿堂支撐架小于4跨時，宜設置連墻件將架體與建筑結構剛性連接。當架體未設置連墻件與建筑結構剛性連接，立桿計算長度系數(shù)按本規(guī)范附錄C采用時，應符合下列規(guī)定：

27、第42頁/共80頁第四十二頁，編輯于星期日：五點 九分。1）支撐架高度不應超過一個建筑樓層高度，且不應超過5.2m；2）架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和標準值不應大于7.5kN/m2；3）架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和的均布線荷載標準值不應大于7kN/m。第43頁/共80頁第四十三頁，編輯于星期日：五點 九分。滿堂腳手架和滿堂支撐架的搭設構造規(guī)定和單、雙排腳手架相同。 立桿接長接頭必須采用對接扣件連接。 水平桿長度不宜小于3跨。桿件的接頭布置規(guī)定和單、雙排腳手架相同。 剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。豎向剪

28、刀撐斜桿與地面的傾角應為4560，水平剪刀撐與支架縱（或橫）向水平桿的夾角應為4560，剪刀撐的固定與接長的規(guī)定和單、雙排腳手架相同。 第44頁/共80頁第四十四頁，編輯于星期日：五點 九分。滿堂支撐架頂部可調(diào)托撐的螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺距應符合梯型螺紋的規(guī)定；支托板厚不應小于5，螺桿與支托板應焊牢，焊縫高度不得小于6；螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm?？烧{(diào)托撐的抗壓承載力設計值不應小于40 kN。滿堂支撐架的可調(diào)底座、可調(diào)托撐螺桿伸出長度不宜超過300mm，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm。第45頁/共80頁第四十五頁，編輯于星期日：五點 九分。7、滿堂

29、腳手架和滿堂支撐架使用中應注意的問題當架體平臺上的施工荷載集中于一側，分布很不均勻時，架體的承載力下降較大。當架體高度不大，施工荷載很大時，底部立桿可能受偏心力作用，影響承載力。第46頁/共80頁第四十六頁，編輯于星期日：五點 九分。六、規(guī)范中的強制性條文 可調(diào)托撐抗壓承載力設計值不應小于40 kN，支托板厚不應小于5。 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。 腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm（圖）。第47頁/共80頁第四十七頁，編輯于星期日：五點 九分。圖

30、縱、橫向掃地桿構造圖縱、橫向掃地桿構造1橫向掃地桿；橫向掃地桿；2縱向掃地桿縱向掃地桿單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。第48頁/共80頁第四十八頁，編輯于星期日：五點 九分。開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并且不應大于4m。高度在24m及以上的雙排腳手架應在外側全立面連續(xù)設置剪刀撐；高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側兩端、轉角及中間間隔不超過15m的立面上，各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置（圖）。第49頁/

31、共80頁第四十九頁，編輯于星期日：五點 九分。圖高度24m以下剪刀撐布置開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐。開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐。第50頁/共80頁第五十頁，編輯于星期日：五點 九分。單、雙排腳手架拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差大于兩步時，應增設連墻件加固。卸料時各構配件嚴禁拋擲至地面；扣件進入施工現(xiàn)場應檢查產(chǎn)品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規(guī)定?？奂谑褂们皯饌€挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用。 第51

32、頁/共80頁第五十一頁，編輯于星期日：五點 九分?？奂戒摴苣_手架安裝與拆除人員必須是經(jīng)考核合格的專業(yè)架子工。架子工應持證上崗。 鋼管上嚴禁打孔。作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護設施。滿堂支撐架頂部的實際荷載不得超過設計規(guī)定。第52頁/共80頁第五十二頁，編輯于星期日：五點 九分。 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件： 1 主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 2 連墻件。當在腳手架使用過程中開挖腳手架基礎下的設備基礎或管溝時，必須對腳手架采取加固措施。第53頁/共8

33、0頁第五十三頁，編輯于星期日：五點 九分。其它修改的內(nèi)容 當為回填土地基時，應對地質(zhì)勘察報告提供的回填土地基承載力特征值乘以折減系數(shù)0.4 ； 每根立桿底部宜設置底座或墊板。（原來是應） (考慮當腳手架搭設在永久性建筑結構混凝土基面時，立桿下底座或墊板可 根據(jù)情況不設置。 ) 單、雙排腳手架底層步距均不應大于2m。 立桿墊板或底座底面標高宜高于自然地坪50mm100mm。 墊板應采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm、寬度不小200的木墊板 腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離墻面的距離不應大于150mm；（原來是120-150mm） 每搭設完6m8m高度后 應檢查（原來是10-13m） 鋼管外表面銹蝕深度

34、 由原來的0.5改為0.18mm第54頁/共80頁第五十四頁，編輯于星期日：五點 九分。七、設計計算 腳手架的承載能力應按概率極限狀態(tài)設計法的要求，采用分項系數(shù)設計表達式進行設計?？芍贿M行下列設計計算： 1 縱向、橫向水平桿等受彎構件的強度和連接扣件的抗滑承載力計算； 2立桿的穩(wěn)定性計算； 3連墻件的強度、穩(wěn)定性和連接強度的計算： 4立桿地基承載力計算。 計算構件的強度、穩(wěn)定性與連接強度時，應采用荷載效應基本組合的設計值。永久荷載分項系數(shù)應取1.2，可變荷載分項系數(shù)應取1.4。 腳手架中的受彎構件，尚應根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求驗算變形。驗算構件變形時，應采用荷載效應的標準組合的設計值,各類荷

35、載分項系數(shù)均應取1.0。第55頁/共80頁第五十五頁，編輯于星期日：五點 九分。 1 作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；2 當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內(nèi)，插入長度不應小于180mm； 3 當使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿的兩端，應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端插入墻內(nèi)，插入長度不應小于180mm。主節(jié)點處必須設置一

36、根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。（去掉了內(nèi)排架離墻距離的要求）橫向水平桿的構造應符合下列規(guī)定：第56頁/共80頁第五十六頁，編輯于星期日：五點 九分。小橫桿計算小橫桿計算 以48*3.5為例，排距1.05，縱距1.2，地面到女兒墻高度49m，步距1.5m 作業(yè)層間距不應大于縱距1/21/2； 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面計算簡圖如下所示： lb1.2P+1.4Q第57頁/共80頁第五十七頁，編輯于星期日：五點 九分。小橫桿荷載計算小橫桿荷載計算恒荷載計算：小橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值： P2=0.3501.200/3=0.

37、140kN/m活荷載計算：活荷載標準值：Q=3.0001.200/3=1.200kN/m第58頁/共80頁第五十八頁，編輯于星期日：五點 九分。小橫桿荷載設計值及力學模型小橫桿荷載設計值及力學模型荷載的設計值： q=1.20.038+1.20.140+1.41.200=1.894kN/m 力學模型：第59頁/共80頁第五十九頁，編輯于星期日：五點 九分。小橫桿力學模型說明小橫桿力學模型說明第60頁/共80頁第六十頁，編輯于星期日：五點 九分。為什么不計算鋼管的抗剪強度第61頁/共80頁第六十一頁，編輯于星期日：五點 九分。 縱向水平桿的構造應符合下列規(guī)定：1 縱向水平桿應設置在立桿內(nèi)側，單根桿

38、長度不應小于3跨； 2 縱向水平桿接長應采用對接扣件連接或搭接，并應符合下列規(guī)定：1）兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不應大于縱距的1/3 第62頁/共80頁第六十二頁，編輯于星期日：五點 九分。荷載值計算： 小橫桿的自重標準值P1=0.038P1=0.0381.050=0.040kN 1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/3=0.147kN1.200/3=0.147kN活荷載標準值Q=3.000Q=3.0001.

39、0501.0501.200/3=1.260kN 1.200/3=1.260kN 大橫桿荷載的設計值： P=(1.2P=(1.20.040+1.20.040+1.20.147+1.40.147+1.41.260)/2=0.994kN1.260)/2=0.994kN 第63頁/共80頁第六十三頁，編輯于星期日：五點 九分。 大橫桿計算簡圖大橫桿抗彎強度計算：均布荷載最大彎矩計算公式：集中荷載最大彎矩計算公式: : ；=0.324=0.324106/5080.0=63.762N/mm2106/5080.0=63.762N/mm2；大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,205.0N/mm2,滿足要

40、求! ! 第64頁/共80頁第六十四頁，編輯于星期日：五點 九分。大橫桿撓度計算：最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與集中荷載的計算值最不利分配的撓度和；均布荷載最大撓度計算公式: :大橫桿均布荷載的最大撓度： 集中荷載最大撓度計算公式: : 集中荷載標準值P=0.040+0.147+1.260=1.447kNP=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 ： 第65頁/共80頁第六十五頁，編輯于星期日：五點 九分。最大撓度和：V=V1+V2=1.897mmV=V1+V2=1.897mm；大橫桿的最大撓度小于1200.0/1501200.0/150

41、與10mm,10mm,滿足要求! !第66頁/共80頁第六十六頁，編輯于星期日：五點 九分。大橫桿在上的情況第67頁/共80頁第六十七頁，編輯于星期日：五點 九分。扣件抗滑移的計算扣件抗滑移的計算 扣件的抗滑承載力按照下式計算 ( (規(guī)范 R Rc R Rc 其中 RcRc扣件抗滑承載力設計值, ,取8.0kN8.0kN； RR縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作 用力設計值； 注：當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m40-65N.m時, ,試驗表明: :單扣件在12kN12kN的荷載下會滑動, ,其抗滑承載力可取8.0kN8.0kN；雙扣件在20kN20kN的荷載下會滑動, ,其抗滑承載力可取

42、12.0kN12.0kN。 第68頁/共80頁第六十八頁，編輯于星期日：五點 九分。荷載設計值計算：橫桿的自重標準值：P1=0.038P1=0.0381.200=0.046kN 1.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值： P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/2=0.220kN 1.200/2=0.220kN 活荷載標準值： Q=3.000Q=3.0001.0501.0501.200/2=1.890kN 1.200/2=1.890kN 荷載的設計值： R=1.2R=1.20.046+1.20.046+1.20.220+1.40.220+1.41.890=2.96

43、6kN1.890=2.966kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! ! 第69頁/共80頁第六十九頁，編輯于星期日：五點 九分。第70頁/共80頁第七十頁，編輯于星期日：五點 九分。第71頁/共80頁第七十一頁，編輯于星期日：五點 九分。值的說明 計算長度系數(shù)值是反映腳手架各桿件對立桿的約束作用。本規(guī)范規(guī)定的值，采用了中國建筑科學研究院建筑機械化研究分院19641964年19651965年和19861986年19881988年、哈爾濱工業(yè)大學土木工程學院于19881988年19891989年分別進行原型腳手架整體穩(wěn)定性試驗所取得的科研成果，其值在1.52.01.52.0之間。它綜合了影響腳手架整體失穩(wěn)的各種因素，當然也包含了立桿偏心受荷（初偏心e=53mme=53mm）的實際工況。這表明按軸心受壓計算是可靠的、簡便的。規(guī)范列出了下表以供設計者。在一般情況下，此偏心產(chǎn)生的附