汽機題庫計算題

1、汽機題庫計算題1、設有一臺汽輪機，以下列蒸汽參數(shù)運行，蒸汽初壓p1=13.8MPa，初溫t1=540，排汽壓力p=0.0038 Mpa，再熱壓力prh=2.6 MPa，再熱后溫度trh，試求中間再熱后的汽耗率drh？（已知：有表查得i1=3427kJ/kg、i2=2955kJ/kg、i3=3544kJ/kg、i4=2228kJ/kg）。解：drh= kJ/kg2、某臺機組，在某一工況下，汽輪發(fā)電機輸出功率N5104千瓦，進入汽輪機的蒸汽量D190103千克時，總抽汽率a0.2，新蒸汽焓i0=3400千焦千克，給水焓ig800千焦千克。求：汽耗率d、熱耗率q、總抽汽量D1、凝結(jié)量D2、熱效率。解

2、：(1)汽耗率dD/N190103/51043.8(千克/千瓦時)(2)熱耗率qd·(i0ig)3.8(3400800)9880(千焦/千瓦時)(3)總抽汽量D1a·D0.219010338103(千克時)(4)凝結(jié)量D2(1a)·D0.8190103152103(千克時)(5)熱效率3600÷q3600÷98800.3636%答：汽耗率為3.8千克/千瓦時；熱耗率為9880千焦/千瓦時；總抽汽量為38103千克時；凝結(jié)量為152103千克時；熱效率為36%。3. 某汽輪機每小時排汽量為400t，排汽壓力為0.004MPa，排汽干度x0.88，

3、冷卻水比熱容cp4.1868kJ（kg·），凝汽器每小時用循環(huán)冷卻水24800t。求循環(huán)冷卻水溫升為多少度?答案：解：查飽和水與飽和水蒸汽熱力性質(zhì)表知，排汽壓力為0.004MPa時，飽和蒸汽焓為ico2554.5kJkg，飽和水焓ico121.41kJkg排汽焓為 icox×ico（1x）×ico0.88×2554.5（10.88）×121.412247.9614.572262.53kJkg凝汽器循環(huán)倍率為mDwDco2480040062循環(huán)冷卻水溫升t（icoico）（m×cP）（2262.53121.41）（62×4.1

4、868）8.25（）答：循環(huán)冷卻水溫升為8.25。4. 某機組發(fā)電標準煤耗率為320g（kW·h），若年發(fā)電量103.1559億kW·h，將消耗多少標準煤?若燃用發(fā)熱量為4800kcalkg的煤，又將消耗多少噸?答案：解：該機組年消耗標準煤Bb為 Bbbb×N年320×10-3×103.1559×1083300988800kg3300988.8（t標準煤）若燃用發(fā)熱量為4800kcalkg的煤，則消耗 B3300988.8×700048004813942（t）答：該機組每年將消耗3300988.8t標準煤。若燃用發(fā)熱量為48

5、00kcalkg的煤，則將消耗4813942t。5. 一臺簡單朗肯循環(huán)凝汽式機組容量是12MW，蒸汽參數(shù)po5MPa、to450、pco0.005MPa、機組的相對內(nèi)效率oi0.85、機械效率j0.99、發(fā)電機效率d0.98、排汽干度x0.9。求機組汽耗量D、汽耗率d，熱耗量Q、熱耗率d。答案：解：查表求出下列參數(shù) io3316.8kJkgico137.77kJkgico2561.6kJkg絕熱膨脹排汽焓為icotx×ico（1x）×ico 0.9×2561.6（10.9）×137.77 2305.4413.777 2319.21（kJkg）汽耗量D36

6、00×N（ioicot）oijd3600×12000（3316.82319.21）×0.85×0.99×0.9852511.14（kgh） 汽耗率dDN52511.14120004.376kg（kW·h）熱耗量QD（ioico） 52511.14×（3316.8137.77） 166934489.4（kJh） 熱耗率qQN 166934489.412000 13911.2kJ（kW·h）答：汽輪機的汽耗量D為52511.14kgh；汽輪機的汽耗率d為4.376kg（kW·h）；汽輪機的熱耗量Q為16693

7、4489.4kJh；汽輪機的熱耗率q為13911.2kJ（kW·h）。 6. 一臺離心泵在轉(zhuǎn)速1450rmin時，其全揚程為25m，流量為240m3h，軸功率為22kW，因受外界影響，實際轉(zhuǎn)速為1420rmin，試求此時的揚程、流量和軸功率各為多少?答案：解：對同一泵在流量控制裝置相同的情況下，泵內(nèi)的流動相似，可以應用相似定律中的比例定律HH（nn）25×（14201450）24.5（m）QQ（nn）240×（14201450）235（m3h）NN（nn）322×（14201450）320.7（kW）答：實際轉(zhuǎn)速為1420rmin時，揚程為24.5m；流

8、量為235m3h；軸功率為20.7kW。7. 一臺容量為300MW的汽輪機，已知其凝汽器內(nèi)的壓力為pco5kPa，排汽進入凝汽器時的干度x0.93，排汽的質(zhì)量流量Dm570th，若凝汽器冷卻水的進出口溫度分別為18和28，水的平均定壓質(zhì)量比熱cp4.187kJ（kg·）。試求該凝汽器的冷卻倍率和循環(huán)冷卻水量。答案：解：查飽和水與飽和水蒸氣熱力性質(zhì)表，排汽壓力下的飽和水焓ico137.77kJkg，飽和蒸汽焓ico2561.6kJkg。排汽焓icox×ico（1x）×ico0.93×2561.6（10.93）×137.772382.39.6239

9、1.9（kJkg）凝汽器熱平衡方程Dm×（icoico）Dwcp（tw2tw1）DwDm×（icoico）cp（tw2tw1）570×（2391.9137.7）4.187×（2818）30687.7（th） 冷卻倍率mDwDm30687.757053.84答：該凝汽器的冷卻倍率為53.84，循環(huán)冷卻水量為30687.7th。 8. 某凝汽式發(fā)電廠總共裝有四臺汽輪發(fā)電機組，其中三臺容量均為50MW，另一臺的容量為100MW。已知該廠裝機容量的年利用小時數(shù)為7200h，假定該發(fā)電廠的總效率ndc34.2%，所用燃料的低位發(fā)熱量Qar,net23440kJkg

10、，求平均每晝夜所需供給的燃料量。答案：解：該發(fā)電廠全廠裝機容量為3×500001×100000250000（kW）全年發(fā)電量為250000×72001800×106（kW·h）該廠的發(fā)電標準煤耗為bb0.123ndc0.1230.3420.35965kg（kW·h）359.65g（kW·h）全年標準煤的總消耗量為1800×106×0.35965647370000（kg） 647370t全廠平均每晝夜消耗的標準煤為6473703651773.62（t）若燃用低位發(fā)熱量為23440kJkg的煤，則平均每晝夜該

11、廠的燃料實際消耗量為1773.62×7000×4.187234402217.7（t）答：該廠平均每晝夜消耗低位發(fā)熱量為23440kJkg的煤2217.7t。9. 國產(chǎn)125MW汽輪發(fā)電機組進汽參數(shù)為p113.24MPa，t1550，高壓缸排汽壓力2.55MPa，再熱蒸汽溫度550，排汽壓力為5kPa，試比較再熱循環(huán)的熱效率與簡單朗肯循環(huán)的熱效率，并求排汽干度變化多少?答案：解：從水蒸氣焓熵圖及表中查得 高壓缸進汽焓i13467kJkg，熵S16.6kJ（kg·K） 高壓缸排汽焓ib2987kJkg， 中壓缸的進汽焓ia3573kJkg，熵Sa7.453kJ（kg&

12、#183;K） 簡單朗肯循環(huán)排汽焓ic2013kJkg 再熱循環(huán)排汽焓ico2272kJkg 排汽壓力下飽和水焓ico137.8kJkg 再熱循環(huán)的熱效率t,zr（i1ib）（iaico）（i1ico）（iaib）（34672987）（35732272）（3467137.8）（35732987）17813915.20.455簡單朗肯循環(huán)的熱效率為t（i1ic）（i1ico）（34672013）（3467137.8）14543329.20.437采用再熱循環(huán)后，循環(huán)熱效率提高了t（t,zrt）t（0.4550.437）0.4370.04124.12%從水蒸氣焓熵圖中可查得，簡單朗肯循環(huán)的排汽干度

13、為0.7735，再熱循環(huán)的排汽干度為0.881，排汽干度提高了（0.8810.7735）0.77350.13913.9%答：采用再熱循環(huán)，使循環(huán)熱效率提高了4.12%，使排汽干度提高了13.9%。10. 設有兩個采用再熱循環(huán)的發(fā)電廠，其新蒸汽參數(shù)均為p112.5MPa，t1均為500，排汽壓力均為6kPa，再熱循環(huán)A的中間壓力為2.5MPa，再熱循環(huán)B的中間壓力為0.5MPa，兩者再熱后的蒸汽溫度都等于原來的初溫500，試分別求這兩個再熱循環(huán)的熱效率和排汽干度，并與簡單朗肯循環(huán)進行比較。答案：解：查水蒸氣焓熵圖及表得 新蒸汽焓i13343.3kJkg； 再熱循環(huán)A的高壓缸排汽焓ib,A2928

14、kJkg； 再熱循環(huán)B的高壓缸排汽焓ib,B2620kJkg； 再熱循環(huán)A的中壓缸進汽焓ia,A3461.7kJkg； 再熱循環(huán)B的中壓缸進汽焓ia,B3483.8kJkg； 簡單朗肯循環(huán)排汽干度x0.757； 再熱循環(huán)A的排汽干度xA0.882； 再熱循環(huán)B的排汽干度xB0.92； 排汽壓力下的飽和蒸汽焓ico2567.5kJkg； 排汽壓力下的飽和水焓ico151.5kJkg。 簡單朗肯循環(huán)的排汽焓icox×ico（1x）×ico0.757×2567.5（10.757）×151.51943.636.81980.4（kJkg）再熱循環(huán)A的排汽焓 ico

15、,AxA×ico（1xA）×ico0.882×2567.5（10.887）×151.52264.517.12281.6（kJkg）再熱循環(huán)B的排汽焓 ico,BxB×ico（1xB）×ico0.92×2567.5（10.92）×151.52362.112.12374.2（kJkg）簡單朗肯循環(huán)效率 t（i1ico）（i1ico）（3343.31980.4）（3343.3151.5）1362.93191.80.427再熱循環(huán)A的循環(huán)效率t,A（i1ib,A）（ia,Aico,A）（i1ico）（ia,Aib,A）（3

16、343.32928）（3461.72281.6）（3343.3151.5）（3461.72928）1595.43725.50.428再熱循環(huán)B的循環(huán)效率t,B（i1ib,B）（ia,Bico,B）（i1ico）（ia,Bib,B）（3343.32620）（3483.82374.2）（3343.3151.5）（3483.82620）1832.94055.60.452答：由計算結(jié)果可知，再熱循環(huán)B的循環(huán)效率最高，再熱循環(huán)A次之， 朗肯循環(huán)最低；再熱B的排汽干度最高，再熱循環(huán)A次之，朗肯循環(huán)最低。11. 某凝汽式汽輪機的參數(shù)為p19.12MPa，t1535，pco0.005MPa，試求以下兩種情況循

17、環(huán)熱效率和排汽濕度的變化： （A）初溫不變，初壓提高到p1,A13.68MPa； （B）初壓不變，初溫提高到t1,B550。答案：解：查水蒸氣表得原來蒸汽參數(shù)下，凝結(jié)水焓ico137.77kJkg，蒸汽初焓i13477.7kJkg，排汽焓ico2066.5kJkg，排汽干度x0.795，循環(huán)熱效率 t（i1ico）（i1ico） （3477.72066.5）（3477.7137.77） 1411.23339.93 0.4225（A）初溫不變，初壓提高后，凝結(jié)水焓不變，蒸汽初焓i1,A3429.94kJkg，排汽焓ico,A1995.7kJkg，排汽干度xA0.766，循環(huán)熱效率 t,A（i1,

18、Aico,A）（i1,Aico）（3429.941995.7）（3429.94137.77）1434.243292.170.4356（B）初壓不變，初溫提高后，凝結(jié)水焓仍不變，蒸汽初焓i1,B3511.9kJkg，排汽焓ico,B2080.3kJkg，排汽干度xB0.801，循環(huán)熱效率 t,B（i1,Bico,B）（i1,Bico）（3511.92080.3）（3511.9137.77）1431.63374.10.4243答：根據(jù)查表及計算結(jié)果可知，初溫不變，初壓提高，循環(huán)效率將提高，但干度明顯下降；初壓不變，初溫提高，既能提高循環(huán)效率（不很明顯），又能明顯提高排汽干度。12. 試求125MW

19、機組在額定工況下1號、2號高壓加熱器的抽汽份額，已知：疏水逐級自流。1號高溫加熱器出口給水焓i11040.4kJkg，入口給水焓i2946.9kJkg，出口疏水焓is1979.6kJkg，入口蒸汽焓iz13093kJkg。 2號高溫加熱器入口給水焓i3667.5kJkg，出口疏水焓is2703.5，入口蒸汽焓iz23018kJkg。答案：解：1號高溫加熱器熱平衡方程（1040.4946.9）（3093979.6）93.52113.40.044242號高溫加熱器熱平衡方程 （946.9667.5）0.04424（979.6703.5）（3018703.5） （279.412.215）2314.5

20、 0.11544答：1號高溫加熱器抽汽份額為0.04424，2號高溫加熱器抽汽份額為0.11544。13. 10t水流經(jīng)加熱器后它的焓從i1334.9kJkg增加至i2502.4kJkg，求m10t水在加熱器內(nèi)吸收了多少熱量Q？答案：解：qi2i1502.4334.9167.5（kJkg）Qmq10×103×167.51.67×106（kJ）答：10t水在加熱器內(nèi)吸收了1.67×106kJ的熱量。14. 某P200MW機組調(diào)節(jié)系統(tǒng)的遲緩率0.3%，速度變動率5%，試計算由遲緩引起負荷擺動量是多少? 答案：解：負荷擺動量P（）×P 0.3

21、7;5×200 12（MW） 答：由遲緩引起的負荷擺動量是12MW。15. 某電廠在低周波運行期間曾將速度變動率5%的同步器工作范圍由7%5%改為4%6%，試問這樣改動后，當電網(wǎng)頻率恢復為50Hz后，機組最多能帶多少（用百分數(shù)表示）?答案：解：同步器工作范圍改為4%6%后，為使機組帶滿負荷，同步器應處于高限位置，設在50Hz時機組帶負荷P，則（1.04×30003000）Pn0PPP×100%（1.04×30003000）n0×100% （1.04×30003000）（0.05×3000）×100% （0.040.

22、05）×100% 80%答：此時機組只能帶80%額定負荷。16. 設每千克蒸汽在鍋爐中吸熱q12.51×103kJkg，蒸汽通過汽輪機作功后在凝汽器中放出熱量q22.09×103kJkg。蒸氣流量D440th，如果作的功全部用來發(fā)電，問每天能發(fā)出多少度電?（不考慮其他能量損失）答案：解：D440th4.4×105kgh（q1q2）×D（2.512.09）×103×4.4×105 1.848×108（kJh） 因1kJ2.78×10-4kW·h 則 每天發(fā)電量W2.78×10-

23、4×1.848×108×241.23×106（kW·h）答：每天能發(fā)出1.23×106kW·h電。17. 某電廠一晝夜發(fā)電1.2×106kW·h，此功應由多少熱量轉(zhuǎn)換而來?（不考慮其他能量損失） 答案：解：1kW·h3.6×103kJ 則 Q3.6×103×1.2×1064.32×109（kJ）答：此功應由4.32×109kJ的熱量轉(zhuǎn)換而來。18. 一臺十級離心泵，入口壓力p10.21MPa，出口壓力p26.5MPa，入口水溫t109.

24、32，求該泵的總揚程和單級揚程。答案：解：根據(jù)水泵入口水溫和壓力查找飽和水溫表951.2kgm3，g9.81ms2， 根據(jù)水泵揚程公式得泵的總揚程為Ht（p2p1）（g）（6.5×1060.21×106）（951.2×9.81）471.5（m） 每級揚程為HHt10471.51047.5（m）答：該離心泵的總揚程為471.5m，單級揚程為47.5m。19. 某鍋爐蒸發(fā)量D130th，給水溫度為172，給水壓力4.41MPa，過熱蒸汽壓力為3.92MPa，過熱蒸汽溫度450，鍋爐的燃煤量m16346kgh，燃煤的低位發(fā)熱量為Qar,net22676kJkg，試求鍋爐

25、的效率?答案：解：由汽水的性質(zhì)查得給水焓i1728kJkg，主蒸汽焓i03332kJkg 鍋爐輸入熱量Q1mQar,net16346×226763.7×108（kJh） 鍋爐輸出熱量Q2D（i0i1）130×103×（3332728）3.39×108（kJh） 鍋爐效率Q2Q1×100%3.39×1083.7×108×100%91.62%答：此臺鍋爐效率是91.62%20. N100-90535型汽輪機，在經(jīng)濟工況下運行，調(diào)節(jié)級汽室壓力p04.40MPa，流量G0100kgs。運行一段時間后，調(diào)節(jié)級汽室壓

26、力p04.0MPa。求變工況后的蒸汽流量G0。答案：解：已知p04.40MPa，G0100kgs，p04.0MPa G0G0p0p04.404.01.1 得 G01001.190.9（kgs） 答：變工況后蒸汽流量G0為90.9kgs。21. 某機組額定轉(zhuǎn)速為3000rmin，空負荷轉(zhuǎn)速為3120rmin，滿負荷轉(zhuǎn)速為3000rmin，問調(diào)速系統(tǒng)的速度變動率為多少?答案：解：調(diào)速系統(tǒng)速度變動率 （空負荷轉(zhuǎn)速滿負荷轉(zhuǎn)速）額定轉(zhuǎn)速×100%（31203000）3000×100%4%答：該機組調(diào)速系統(tǒng)的速度變動率為4%。22. 某臺汽輪機額定參數(shù)為：主蒸汽壓力p113.1MPa，

27、主蒸汽溫度535，做主汽門、調(diào)門嚴密性試驗時的蒸汽參數(shù)為：主蒸汽壓力p28.8MPa，主蒸汽溫度456。問該臺汽輪機轉(zhuǎn)速n下降到多少時，主汽門、調(diào)門的嚴密性才算合格?答案：解：np2p1×10008.813.1×1000671.75（rmin） 答：該汽輪機轉(zhuǎn)速下降到671.75rmin以下時，主汽門、調(diào)門的嚴密性才算合格。23. 某臺凝汽器冷卻水進水溫度為t111，出水溫度為t219，冷卻水流量d9.7×104th，水的比熱容c4.187kJkg，問該凝汽器48h內(nèi)被冷卻水帶走多少熱量?答案：解：該凝汽器每小時被冷卻水帶走熱量qd×c（t2t1）9.7

28、×107×4.187×（1911） 324.9×107（kJh）48h內(nèi)被冷卻水帶走熱量324.9×107×4815595.74×1071.56×1011（kJ）答：該凝汽器48h內(nèi)被冷卻水帶走1.56×1011kJ熱量。24. 某容器內(nèi)氣體壓力由壓力表讀得p10.42MPa，氣壓表測得大氣壓力p20.97×105Pa，若氣體絕對壓力不變，而大氣壓力升高到1.1×105Pa，問容器內(nèi)壓力表的讀數(shù)為多少?答案：解：容器內(nèi)的絕對壓力 pp1p20.42×1060.97×

29、105 517000（Pa）0.517（MPa） 大氣壓力變化后，壓力表讀數(shù) p1pp2517000110000407000（Pa）0.407（MPa）答：壓力表讀數(shù)為0.407MPa。25. 某臺循環(huán)水泵的電動機軸功率P11000kW·h，循環(huán)水泵有效功率P2800kW·h，問該循環(huán)水泵的效率為多少?答案：解：P2P1×100%800÷1000×100%80%答：該循環(huán)水泵的效率為80%。26. 某機組在某一工況下運行時，測得凝汽器真空為95kPa，大氣壓力為0.1012MPa，問凝汽器真空度為多少?（保留兩位小數(shù)）答案：解：大氣壓力為0.1

30、012MPa101.2kPa真空度凝汽器真空大氣壓力×100%95101.2×100%93.87%答：凝汽器真空度為93.87%。27. 某臺純凝汽式汽輪機，新蒸汽壓力為p113.24MPa，溫度t1550，汽輪機排汽壓力為0.005MPa，試問該臺汽輪機循環(huán)熱效率為多少?答案：解：查圖得知：i13470kJkg，i22288kJkg，i2138.2kJkg 循環(huán)熱效率t（i1i2）（i1i2）×100% （34702288）（3470138.2）×100% 11823331.8×100% 0.3547×100% 35.47%答：該臺

31、汽輪機循環(huán)熱效率為35.47%。28. 一臺125MW汽輪機，新蒸汽壓力為p113.24MPa，溫度t1550，高壓缸排汽壓力為2.55MPa，再熱汽溫為550，汽輪機排汽壓力為0.005MPa，試問該臺125MW汽輪機循環(huán)熱效率為多少?答案：解：查圖得知：i13470kJkg，ia2990kJkg，ib3576kJkg， i22288kJkg，i2138.2kJkg 再熱循環(huán)熱效率t（i1ia）（ibi2）（i1i2）（ibia）×100%（34702990）（35762288）（3470138.2）（35762990）×100%0.45145.1%答：該臺125MW汽輪

32、機循環(huán)熱效率為45.1%。29. 已知給水泵的流量Q2300kNh，揚程H1300m，給水重度8918Nm3，若給水泵的效率10.65，原動機的備用系數(shù)K1.05，原動機的傳動效率20.98，試計算原動機的容量。答案：解：給水泵的軸功率為P（QH）（1000×1） （8918×2300×103×1300）（1000×0.65×3600×8918） 1278（kW）原動機所需容量P0K×P21.05×1278÷0.981369（kW）答：原動機所需容量為1369kW。30. 某純凝汽式汽輪機主蒸汽

33、焓i0為3370kJkg，凝結(jié)水焓i為138.2kJkg，汽耗率d為3.04kg（kW·h） 。求該機組的熱耗率。答案：解：熱耗率qd（i0i）3.04×（3370138.2） 9852.03kJ（kW·h）答：該機組熱耗率為9852.03kJ（kW·h）。31.如果系統(tǒng)內(nèi)有兩臺汽輪機并列運行，其中一號機帶額定負荷P0150MW，其調(diào)節(jié)系統(tǒng)速度變動率為13%，二號機帶額定負荷P0225MW，其調(diào)節(jié)系統(tǒng)速度變動率25%，如果此時系統(tǒng)頻率增高至50.5Hz，試問每臺機組負荷降低多少?答案：解：系統(tǒng)頻率變動時汽輪機速度變動率n（50.550）501% 一號機負

34、荷減少P1P01×n150×0.010.0316.7（MW） 二號機負荷減少P2P02×n2 25×0.010.05 5（MW） 答：一、二號機負荷分別下降了16.7MW及5MW。32. N100-90535型汽輪機在設計工況下新蒸汽焓i03479kJkg，給水的焓igs975kJkg，每kg蒸汽在汽輪機中的有效焓降為1004kJkg，若機械效率和發(fā)電機效率均為99%，試求該汽輪發(fā)電機組在設計工況下的汽耗率和熱耗率。答案：解：汽耗率d3600（Hi×j×d） 3600（1004×0.99×0.99） 3.66kg（

35、kW·h） 熱耗率qd（i0igs） 3.66×（3479975） 9164.6kJ（kW·h）答：汽耗率為3.66kg（kW·h）；熱耗率為9164.6kJ（kW·h）。33. 某凝汽式汽輪機按朗肯循環(huán)工作，新蒸汽壓力p18.826MPa，溫度t1500，排汽壓力為0.0039MPa，io3387kJkg； ico2003kJkg；ico120kJkg，機械效率和發(fā)電機效率均為99%，汽輪機功率為100MW。求汽耗量和熱耗量及滿負荷運行時每小時消耗標準煤量。答案：解：汽耗率d3600（i0ico）×j×d 3600（338

36、72003）×0.99×0.99 2.654kg（kW·h） 熱耗率qd（i0ico） 2.654×（3387120） 8670.62kJ（kW·h） 汽耗量DP×d100000×2.654265400（kgh）265.4th 熱耗量QP×q100000×8670.62867062000（kJh） 標準煤耗量BQ29307.686706200029307.629584.886（kgh）29.6th答：汽耗量為265.4th，熱耗量為867062000kJh，標準煤耗量為29.6th。34. 有一臺12MW

37、的汽輪發(fā)電機組，主蒸汽壓力p05MPa，主蒸汽溫度t0450，一級抽汽壓力pc1.0MPa，排汽壓力pco0.005MPa，給水回熱溫度tgs165，給水壓力pgs8MPa，加熱器的抽汽量qmc10.2th，機組的相對內(nèi)效率oi0.85，機械效率j0.99，發(fā)電機效率g0.99。求機組的汽耗量D、機組的汽耗率d、機組的熱耗量Q、機組的熱耗率q。答案：解：查焓熵圖和水蒸氣參數(shù)表求下列參數(shù)： 主蒸汽焓i03316.8kJkg； 理想排汽焓icot2096kJkg； 抽汽焓ic3116kJkg； 給水焓igs701.5kJkg； 凝結(jié)水焓ico137.77kJkg。 實際排汽焓ico=i0-(i0-

38、icot)×oi3316.8（3316.82096）×0.852279.12（kJkg）回熱抽汽機組的汽耗量 3600×12000（3316.82279.12）×0.99×0.9910200×（31162279.12）（3316.82279.12） 42476.628226.250702.82（kgh） 50.7th回熱抽汽機組的汽耗率dDP50700120004.225kg（kW·h）回熱抽汽機組的熱耗量 QD（i0igs）50702.82×（3316.8701.5） 132603032.8（kJh）回熱抽汽機組

39、的熱耗率 qQP132603032.81200011050.25kJ（kW·h）答：該回熱抽汽機組的汽耗量為50.7th；汽耗率為4.225kg（kW·h）；熱耗量132603032.8kJh；熱耗率為11050.25kJ（kW·h）。35. 某純凝汽式發(fā)電廠總效率ndc為0. 32，汽輪機的相對內(nèi)效率oi由0.80提高到0.85，試求該電廠每發(fā)一度電能節(jié)省多少標準煤?答案：解：已知ndcglgdtoijd0.32 令glgdtoijdK，則Kndcoi0.32÷0.80.4'ndcK'oi0.4×0.850.34則一度電所節(jié)省

40、的標準煤bb為bbbbbb'0.123ndc0.123ndc0.1230.320.1230.340.02261kg（kW·h）22.61g（kW·h）答：當汽輪機的相對內(nèi)效率oi由0.80提高到0.85時， 該電廠每發(fā)一度電能節(jié)省22.61g標準煤。36. 某蒸汽中間再熱凝汽式發(fā)電廠，已知有關參數(shù)為鍋爐出口壓力pgr14.3MPa，鍋爐出口溫度tgr555，機組額定發(fā)電量P125MW，汽輪機進汽壓力p013.68MPa，汽輪機的進汽溫度t0550，高壓缸排汽壓力pzr2.63MPa，中壓缸進汽壓力pzr2.37MPa，中壓缸進汽溫度tzr550，高壓缸的排汽溫度為3

41、31，低壓缸的排汽壓力pco0.006MPa，排汽的干度x0.942，汽輪機發(fā)電機組的機械效率j0.98，發(fā)電機效率d0.985，無回熱。試計算該廠的汽耗量、汽耗率、熱耗量、熱耗率。答案：解：根據(jù)已知數(shù)據(jù)，由水蒸氣表查得各狀態(tài)點的焓值為：汽輪機進口蒸汽焓i03469.3kJkg，高壓缸的排汽焓izr3198.6kJkg，中壓缸的進汽焓izr3577.4kJkg，低壓缸排汽焓ico2421.8kJkg，因為無回熱，鍋爐進口給水焓即凝結(jié)水焓ico136.4kJkg。汽耗量D（3600×P）（i0izr）（izrico）×j×d（3600×125000）（34

42、69.33198.6）（3577.42421.8）×0.98×0.985326843（kgh）汽耗率dDP3268431250002.61kg（kW·h）熱耗量QD（i0ico）（izrizr）326843（3469.3136.4）（3577.43198.6）1213143163（kJh）熱耗率qQP12131431631250009705.145kJ（kW·h）答：該廠的汽耗量為326843kgh；汽耗率為2.61kg（kW·h）； 熱耗量為1213143163kJh；熱耗率為9705.145kJ（kW·h）。37. 某發(fā)電廠鍋爐出

43、口蒸汽參數(shù)為pgr10.234MPa，tgr540，汽輪機進汽壓力p09.12MPa，t0535，大氣壓力pa0.101325MPa，環(huán)境溫度th0，求主蒸汽管道的散熱損失和節(jié)流損失。答案：解：由鍋爐出口蒸汽參數(shù)查水蒸氣表得鍋爐出口的蒸汽焓igr3478.96kJkg，熵Sgr6.7367kJ（kg·），由汽輪機進汽參數(shù)查水蒸氣表得汽輪機進口蒸汽焓i03477.7kJkg，熵S06.7853kJ（kg·）， 管道散熱損失 273.15（6.73676.7853） 13.2713（kJkg） 管道節(jié)流損失L節(jié)=igri0=3478.963477.7 1.26（kJkg）答：管

44、道散熱損失13.2713kJkg，管道節(jié)流損失1.26kJkg。38. 40ZLB-50型立式軸流泵，在轉(zhuǎn)速n585rmin時，流量Q1116m3h，揚程H11.6m，由泵樣本上查得泵的汽蝕余量h12m。若水溫為40，當?shù)卮髿鈮毫a100kPa，吸水管的阻力損失為0.5m，試求泵的最大安裝高度為多少?答案：解：由水的汽化壓力表查得40時，水的汽化壓力Hvp0.75m，大氣壓力高度Ha為HaPa100×1000980710.20（mH2O）則泵的最大安裝高度H1,max為H1,maxPaPvpHHw110.200.75120.53.05（m）答：計算結(jié)果為負值，表明該泵的葉輪進口中心

45、應在水面以下3.05m處。39. 某汽輪機進汽壓力p09.12MPa，進汽溫度t0535，排汽壓力pco0.005MPa，求在理想循環(huán)條件下的循環(huán)熱效率，并求當排汽壓力降低到0.003MPa和升高到0.008MPa時，循環(huán)熱效率的絕對變化量和相對變化率。答案：解：由汽輪機進汽參數(shù)查得汽輪機的進汽焓i0為3477.7kJkg，進汽熵S0為6.7853kJ（kg·），當排汽壓力為0.005MPa時，汽輪機排汽焓ico2066.5kJkg，凝結(jié)水的焓ico136.4kJkg，則循環(huán)的熱效率t t（i 0ico）（i0ico） （3477.72066.5）（3477.7136.4） 0.42

46、24當排汽壓力降低為0.03絕對大氣壓時，查表得排汽焓ico2010.8kJkg，凝結(jié)水焓ico99.7kJkg，循環(huán)的熱效率t t（3477.72010.8）（3477.799.7）0.4343循環(huán)熱效率的絕對變化 ttt0.43430.42240.0119循環(huán)熱效率的相對變化 ttt0.0119÷0.4224×100%2.817%當排汽壓力升高為0.08絕對大氣壓時，查表得排汽焓ico2120.6kJkg，凝結(jié)水焓ico172.5kJkg，循環(huán)的熱效率tt（3477.72120.6）（3477.7172.5）0.4106循環(huán)熱效率的絕對變化ttt0.41060.4224

47、0.0118循環(huán)熱效率的相對變化ttt0.0118÷0.4224×100%2.793%答：原循環(huán)的效率為0.4343，當排汽壓力降低到0.03絕對大氣壓時，循環(huán)熱效率的絕對變化量為0.0119，相對變化率為2.817%；當排汽壓力升高到0.08絕對大氣壓時，循環(huán)熱效率的絕對變化量為0.0118，相對變化率為2.793%。40. 某噴嘴的蒸汽進口處壓力p0為1.0MPa，溫度為300，若噴嘴出口處壓力p1為0.6MPa，問該選用哪一種噴嘴?答案：解：查水蒸氣表或h-s圖可知，噴嘴前蒸汽為過熱蒸汽，其臨界壓力比k0.546。這組噴嘴的壓力比為p1p00.61.00.60.546

48、答：其壓力比大于臨界壓力比，應選漸縮噴嘴。41. 汽輪機某壓力級噴嘴中理想焓降hn40.7kJkg，前一級可利用的余速能量h*C21.34kJkg，動葉片中產(chǎn)生的理想焓降hb6.7kJkg，噴嘴損失為hn2.5kJkg，動葉片損失hb1.8kJkg，余速損失hC21.4kJkg。求該級的輪周效率u。答案：解：輪周效率 u（h*C2hnhbhnhbhC2）（h*C2hnhb）×100%（1.3440.76.72.51.81.4）（1.3440.76.7）×100%88.3%答：輪周效率為88.3%。42. 某汽輪機每小時排汽量D650t，排汽焓i1560×4.186

49、8kJkg，凝結(jié)水焓i240×4.1868kJkg，凝汽器每小時用循環(huán)冷卻水量D242250t。水的比熱容c4.1868kJkg，求循環(huán)冷卻水溫升為多少度?答案：解：t（i1i2）×D1）（D2c）4.1868×（56040）×650（42250×4.1868）8（）答：循環(huán)冷卻水溫升為8。43. 某發(fā)電廠年發(fā)電量為103.1559×108kW·h， 燃用原煤5012163t。原煤的發(fā)熱量為5100×4.1868kJkg。求該發(fā)電廠的發(fā)電煤耗率是多少gkW·h?答案：解：標準煤燃煤量（5012163

50、15;5100×4.1868）（7000×4.1868） 3651718. 757（t）發(fā)電煤耗量（3651718.757×106）（103.1559×108） 354g（kW·h）答：該發(fā)電廠的發(fā)電煤耗率是354g（kW·h）。44. 某發(fā)電廠年發(fā)電量為103.1559×108kW·h， 燃用原煤5012163t。原煤的發(fā)熱量為21352.68kJkg，全年生產(chǎn)用電6.4266×108kW·h。求該發(fā)電廠的供電煤耗是多少g（kW·h）?答案：解：標準燃煤量（5012163×

51、21352.68）（7000×4.1868）3651718.757（t）供電燃耗量（3651718.757×106）（103.1559×1086.4266×108）377.5g（kW·h）答：該發(fā)電廠的供電煤耗率是377.5g（kW·h）。45. 某臺汽輪機帶額定負荷與系統(tǒng)并列運行，由于系統(tǒng)事故，該機甩負荷至零，如果調(diào)節(jié)系統(tǒng)的速度變動率5%，試問該機甩負荷后的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速n2應是多少?答案：解：根據(jù)轉(zhuǎn)速變動率公式（n1n2）n0×100%式中 n1-負荷為額定功率的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速；n2-負荷為零的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速；ne-額定轉(zhuǎn)速。則n2（1）

52、ne（10.05）×30003150（rmin）答：穩(wěn)定轉(zhuǎn)速為3150rmin。46. 一臺汽輪機初參數(shù)p010MPa，t0500，凝汽器背壓p10.005MPa，給水回熱溫度t2180，求該機的循環(huán)效率t?答案：解：查表得下列值 i03372kJkg i12026kJkg（理想排汽焓） i2180×4.1868753.6kJkg汽輪機的循環(huán)效率為t（i0i1）（i0i2）×100%（33722026）（3372753.6）×100%51.4%答：該機的循環(huán)效率為51.4%。47. 汽輪機的主蒸汽溫度每低于額定溫度10，汽耗量要增加1.4%。一臺p25000kW的機組帶額定負荷運行，汽耗率d4.3kg（kW·h），主蒸汽溫度比額定溫度低15，計算該機組每小時多消耗多少蒸汽量。答案：解：主蒸汽溫度低15時，汽耗增加率為0.014×15100.021機組在額定參數(shù)下的汽耗量為DPd25000×4.3107500kgh107.5（t