2020火電廠機組給水加氧關(guān)鍵技術(shù)ppt課件

1、廣東電網(wǎng)公司電力科學(xué)研究院劉世z_liusn1631、給水加氧技術(shù)應(yīng)用現(xiàn)狀國外加氧應(yīng)用現(xiàn)狀20世紀(jì)60年代未至70年代初，西德開始試驗在中性給水中加入過氧化氫，后又改為加入氧氣前蘇聯(lián)在20世紀(jì)70年代后期也開始進行超臨界直流鍋爐中性處理中性處理試驗美國電力科學(xué)研究院(EPRI)在20世紀(jì)90年代初已經(jīng)制定了加氧處理技術(shù)的導(dǎo)則，指導(dǎo)應(yīng)用日本、意大利、丹麥、荷蘭、韓國等國家采用加氧處理。1、給水加氧技術(shù)應(yīng)用現(xiàn)狀國內(nèi)加氧應(yīng)用現(xiàn)狀我國1988年首次在望亭電廠亞臨界燃油直流鍋爐機組上成功地進行了給水加氧處理工業(yè)試驗。黃埔電廠、石洞口二電廠、南京電廠、營口電廠、盤山電廠等亞臨界和

2、超臨界直流鍋爐采用加氧處理。北侖發(fā)電廠、揚州第二發(fā)電有限公司、雙遼發(fā)電廠和上海吳涇第二發(fā)電有限公司在汽包爐上采用加氧處理。1、給水加氧技術(shù)應(yīng)用現(xiàn)狀國內(nèi)加氧應(yīng)用現(xiàn)狀2019年首次發(fā)布，DL/T850.1-2019火電廠汽水化學(xué)導(dǎo)則第1部分：直流鍋爐給水加氧處理導(dǎo)則。2009年第一次修訂，DL/T805.2019火電廠汽水化學(xué)導(dǎo)則第1部分：鍋爐給水加氧處理導(dǎo)則。鍋爐給水加氧處理導(dǎo)則修改內(nèi)容DL.1-2019 前言引言1范圍2規(guī)范性引用文件3加氧系統(tǒng)和設(shè)備4直流鍋爐給水處理5汽包爐給水加氧處理DL.1-2019 前言1范圍2規(guī)范性引用文件3總則4加氧系統(tǒng)5給水加氧處理的實施6鍋爐給水處理的轉(zhuǎn)換鍋爐給

3、水加氧處理導(dǎo)則修改內(nèi)容DL/T850.1-2019火電廠汽水化學(xué)導(dǎo)則第1部分：直流鍋爐給水加氧處理導(dǎo)則，與DL/T850.1-2019相比，主要技術(shù)變化如下：修改了范圍。修改了監(jiān)測項目。修改了原理的描述。修改了有關(guān)加氧系統(tǒng)的規(guī)定。修改了給水加氧處理水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)。鍋爐給水加氧處理導(dǎo)則修改內(nèi)容修改了停(備)用機組啟動時的水汽質(zhì)量指標(biāo)。修改水汽質(zhì)量劣化時的應(yīng)急處理。修改了鍋爐給水處理的轉(zhuǎn)換要求。增加了汽包爐給水加氧處理的規(guī)范。 本標(biāo)準(zhǔn)2019年首次發(fā)布，DL/T850.1-2019火電廠汽水化學(xué)導(dǎo)則第1部分：直流鍋爐給水加氧處理導(dǎo)則。2009年第一次修訂，DL/T805.1-2019第1部分：鍋爐給水加

4、氧處理導(dǎo)則。2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理（1AVT方式下氧化膜的特點（1AVT方式下氧化膜的特點 在AVT工況下，碳鋼表面形成了晶粒粗大，凹凸不平的黑色磁性Fe3O4膜。Fe3O4氧化膜不僅熱阻大、沿程水阻大，而且在高溫純水中比Fe2O3具有更大的溶解性，易形成流動加速腐蝕(FAC)，因此，這種氧化膜耐蝕性能差。（2OT方式下的氧化膜的特點（2OT方式下的氧化膜的特點 加氧處理工況下，由于水中溶解氧的存在，碳鋼表面能夠迅速形成致密的“雙層保護膜

5、”。 內(nèi)層是黑色的磁性Fe3O4層，外層是晶粒，表面平整呈紅棕色的Fe2O3層，外層保護膜具有良好的表面特性，因此，阻止了碳鋼的進一步腐蝕。2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理圖4：高壓加熱器管入口發(fā)生的流動加速腐蝕2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理2、給水加氧的原理3、給水加氧的條件 加氧處理必須在水質(zhì)很純的條件下才能進行。 直流爐給水加氧處理時，只需考慮給水含氧量和給水含鐵量的關(guān)系，嚴(yán)格控制給水的電導(dǎo)率即可。 汽包爐給水加氧處理除控制給水的電導(dǎo)率、含氧量和含鐵量外，還要考慮爐水的電

6、導(dǎo)率、含氧量。3、給水加氧的條件 因此，汽包爐給水加氧處理的控制要比直流爐的復(fù)雜和困難些。由于汽包爐汽包對鹽類的濃縮作用，除研究爐水水質(zhì)的控制條件外，還要研究進一步改善凝結(jié)水精處理的運行條件，提高凝結(jié)水精處理的出水水質(zhì)。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（1給水加氧處理應(yīng)滿足下列條件：給水加氧處理應(yīng)滿足下列條件：a)給水氫電導(dǎo)率應(yīng)小于給水氫電導(dǎo)率應(yīng)小于0.15S/cm(25)；b)凝結(jié)水有凝結(jié)水有100%的精處理裝置，且運行正常；的精處理裝置，且運行正常；c)除凝汽器管外，水汽循環(huán)系統(tǒng)設(shè)備應(yīng)為鋼制元件；除凝汽器管外，水汽循環(huán)系統(tǒng)設(shè)備應(yīng)為鋼制元件；d)鍋爐水冷壁管內(nèi)的結(jié)垢量應(yīng)小于鍋爐水冷壁

7、管內(nèi)的結(jié)垢量應(yīng)小于250g/m2；3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（1給水加氧處理應(yīng)滿足下列條件：給水加氧處理應(yīng)滿足下列條件：e)新機組投運后新機組投運后36個月，待機組運行穩(wěn)定，水質(zhì)個月，待機組運行穩(wěn)定，水質(zhì)滿足加氧要求時，應(yīng)盡早考慮實施給水加氧處理的滿足加氧要求時，應(yīng)盡早考慮實施給水加氧處理的轉(zhuǎn)換；轉(zhuǎn)換；f)已經(jīng)投運數(shù)年的機組，應(yīng)割管檢測鍋爐系統(tǒng)的結(jié)已經(jīng)投運數(shù)年的機組，應(yīng)割管檢測鍋爐系統(tǒng)的結(jié)垢情況，必要時，進行鍋爐垢情況，必要時，進行鍋爐(包括爐前給水系統(tǒng)的包括爐前給水系統(tǒng)的化學(xué)清洗后，再轉(zhuǎn)入給水加氧處理；化學(xué)清洗后，再轉(zhuǎn)入給水加氧處理；g)在線化學(xué)儀表滿足加氧處理工藝所要求的檢測

8、能在線化學(xué)儀表滿足加氧處理工藝所要求的檢測能力；力；h)加氧裝置己安裝調(diào)試。加氧裝置己安裝調(diào)試。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（2pH控制方式給水加氧處理的同時，應(yīng)進行加氨處理來調(diào)節(jié)給水pH，加氨點應(yīng)為凝結(jié)水精處理出口，加氨量應(yīng)由自動加氨裝置通過加氨后電導(dǎo)率和凝結(jié)水流量控制。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（3鍋爐給水處理的轉(zhuǎn)換轉(zhuǎn)換前應(yīng)進行下列準(zhǔn)備工作：a)熱力系統(tǒng)材料狀況的調(diào)查。熱力系統(tǒng)材料狀況調(diào)查應(yīng)包括省煤器管、水冷壁管、過熱器管、再熱器管、汽輪機，以及高、低壓加熱器等設(shè)備部件的材料和腐蝕狀態(tài)，閥門的閥座、密封環(huán)的材料和腐蝕狀態(tài)。b)水質(zhì)查定。應(yīng)對整個系統(tǒng)取樣點的水質(zhì)情況

9、進行全面的查定并作好記錄。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（3鍋爐給水處理的轉(zhuǎn)換轉(zhuǎn)換前應(yīng)進行下列準(zhǔn)備工作：c)加氧系統(tǒng)的設(shè)計、安裝及調(diào)試。加氧系統(tǒng)設(shè)計及安裝調(diào)試完畢。氧氣的存儲量以滿足機組在額定負(fù)荷工況下正常運行7天為宜。d)結(jié)垢量檢查及鍋爐化學(xué)清洗。實施轉(zhuǎn)換前，應(yīng)利用檢修機會對鍋爐省煤器和水冷壁的沉積物量、沉積物成分進行全面檢查，必要時進行化學(xué)清洗。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（3鍋爐給水處理的轉(zhuǎn)換轉(zhuǎn)換前應(yīng)進行下列準(zhǔn)備工作：e)過熱器和再熱器高溫氧化層檢查。檢查過熱器和再熱器高溫氧化層厚度，掌握氧化皮剝落的情況，防止剝落的氧化皮堵塞對流受熱面管彎頭。3.1 直流鍋爐給水處

10、理直流鍋爐給水處理（3鍋爐給水處理的轉(zhuǎn)換實施轉(zhuǎn)換步驟如下:a)停加聯(lián)氨。轉(zhuǎn)化為加氧方式之前，應(yīng)提前1個月停止加入聯(lián)氨。在停加聯(lián)氨期間，應(yīng)加強對給水和凝結(jié)水中的溶解氧、含鐵量和含銅量的監(jiān)測。水質(zhì)穩(wěn)定后即可實施轉(zhuǎn)換工作。b)加氧。應(yīng)在凝結(jié)水精處理出口或在給水泵吸入側(cè)的加氧點進行加氧，也可以兩點同時加氧。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（3鍋爐給水處理的轉(zhuǎn)換加氧量控制加氧初始階段，可控制除氧器入口和省煤器入口含氧量小于300g/L。同時應(yīng)監(jiān)測各取樣點水樣的氫電導(dǎo)率、含鐵量和含銅量的變化情況。如果給水和蒸汽的氫電導(dǎo)率隨氧的加入升高，但未超過0.5S/cm，而且凝結(jié)水精處理出口的氫電導(dǎo)率變化不大

11、，則可保持給水中含氧量在300g/L以下：若給水和蒸汽的氫電導(dǎo)率超過0.5S/cm，應(yīng)適當(dāng)減小加氧量，以保持給水和蒸汽的氫電導(dǎo)率小于0.5S/cm。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（3鍋爐給水處理的轉(zhuǎn)換除氧器、加熱器排氣門調(diào)整方式如下：a)應(yīng)保持除氧器排氣門處于微開狀態(tài)；b)加氧初始階段，當(dāng)蒸汽中的溶解氧達到30g/L150g/L時，應(yīng)關(guān)閉高壓加熱器汽側(cè)運行連續(xù)排氣門，確保高加熱器疏水的含氧量維持在10g/L30g/L；c)正常運行階段，高壓加熱器汽側(cè)運行排氣門宜保持微開狀態(tài)，保持疏水系統(tǒng)的含氧量維持在5g/L以上。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（3鍋爐給水處理的轉(zhuǎn)換給水pH

12、調(diào)整在完成上述轉(zhuǎn)換后，可以調(diào)整給水pH至8.09.0。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（4給水加氧處理運行與監(jiān)督運行與監(jiān)督給水加氧處理時，運行中監(jiān)督和檢測的水汽質(zhì)量項目應(yīng)符合表1的要求。各項控制指標(biāo)應(yīng)符合表2的規(guī)定。為了監(jiān)督凝汽器汽側(cè)嚴(yán)密性，凝結(jié)水泵出口溶解氧指標(biāo)由根據(jù)實際需要定時取樣監(jiān)測T改為連續(xù)監(jiān)測C）。表1：直流爐給水加氧處理水汽質(zhì)量監(jiān)測項目取樣點取樣點pH（25）氫電導(dǎo)率氫電導(dǎo)率（25）S/cm電導(dǎo)率電導(dǎo)率（25）S/cm溶解氧溶解氧g/kg二氧化硅二氧化硅g/kg全鐵全鐵g/kg銅銅g/kg鈉離子鈉離子g/kg氯離子氯離子g/kg凝結(jié)水泵出口CCCT凝結(jié)水精處理出口CCWWC

13、T除氧器入口CC省煤器入口CCCTWWT主蒸汽CTTWWCT高壓加熱器疏水TWW注：C連續(xù)監(jiān)測，W每周一次，T根據(jù)實際需要定時取樣監(jiān)測。表2：直流爐給水加氧處理水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)取樣點取樣點監(jiān)測項目監(jiān)測項目正常運行正常運行控制值期望值凝結(jié)水泵出口氫電導(dǎo)率（25）S/cm0.30.2溶解氧g/L3020凝結(jié)水精處理出口氫電導(dǎo)率（25）S/cm0.100.08二氧化硅g/L105鈉離子g/L31全鐵g/L53銅g/L21氯離子g/L31續(xù)表2：直流爐給水加氧處理水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)取樣點取樣點監(jiān)測項目監(jiān)測項目正常運行正常運行控制值期望值除氧器入口氫電導(dǎo)率（25）S/cm0.52.71.02.7溶解氧g/L301

14、5030100續(xù)表2：直流爐給水加氧處理水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)取樣點取樣點監(jiān)測項目監(jiān)測項目正常運行正常運行控制值期望值省煤器入口pH（25）8.09.02氫電導(dǎo)率（25）S/cm0.150.10溶解氧g/L3015030100二氧化硅g/L1510鈉離子g/L52全鐵g/L53銅g/L32氯離子g/L31續(xù)表2：直流爐給水加氧處理水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)取樣點取樣點監(jiān)測項目監(jiān)測項目正常運行正常運行控制值期望值主蒸汽氫電導(dǎo)率（25）S/cm0.150.10溶解氧g/L10二氧化硅g/L1510鈉離子g/L52全鐵g/L53銅g/L32續(xù)表2：直流爐給水加氧處理水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)取樣點取樣點監(jiān)測項目監(jiān)測項目正常運行正常運行控

15、制值期望值高壓加熱器疏水溶解氧g/L510全鐵g/L53a由于直接空冷機組的空冷凝汽器存在腐蝕問題，因此直接空冷機組的給水pH應(yīng)通過試驗確定3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（4給水加氧處理運行與監(jiān)督機組啟動后的水質(zhì)處理和運行要求如下：a)機組啟動后應(yīng)根據(jù)GB/T12145的規(guī)定進行冷態(tài)和熱態(tài)沖洗，同時凝結(jié)水精處理出口應(yīng)加氨，不應(yīng)加聯(lián)氨。機組啟動時，應(yīng)盡快投運凝結(jié)水精處理設(shè)備。b)機組帶負(fù)荷穩(wěn)定運行后，并且凝結(jié)水精處理出口母管氫電導(dǎo)率小于0.12S/cm，省煤器入口氫電導(dǎo)率小于0.15S/cm時，方可進行加氧處理。為加快循環(huán)回路中溶解氧的平衡，加氧初期可提高給水中的含氧量，但最高不得超過

16、300g/L。c)加氧8h后，應(yīng)降低凝結(jié)水精處理出口加氨量，水質(zhì)應(yīng)符合表2的要求。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（4給水加氧處理運行與監(jiān)督除氧器和高、低壓加熱器的運行方式如下：a)機組啟動時，打開高壓加熱器排氣門，打開除氧器排氣門：當(dāng)開始加氧后，4h內(nèi)關(guān)閉除氧器排氣門至微開狀態(tài)。b)開始加氧后，4h內(nèi)關(guān)閉高壓加熱器排氣門，高壓加熱器疏水的含氧量應(yīng)大于5g/L。c)正常運行時，當(dāng)關(guān)閉高壓加熱器汽側(cè)運行連續(xù)排氣門影響到高壓加熱器的換熱效率時，可根據(jù)機組的運行情況微開或定期開啟運行連續(xù)排氣門。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（4給水加氧處理運行與監(jiān)督 水質(zhì)及運行異常時的處理原則水質(zhì)

17、惡化凝結(jié)水氫電導(dǎo)率大于0.3S/cm時，應(yīng)查找原因并按GB/T12145的要求采取三級處理。當(dāng)凝結(jié)水精處理出口、除氧器入口的氫電導(dǎo)率大于0.12S/cm，并且省煤器入口的氫電導(dǎo)率大于0.2S/cm時，應(yīng)停止加氧，并打開除氧器啟動排氣門和高壓加熱器向除氧器運行連續(xù)排氣一、二次門。此時，應(yīng)將除氧器入口電導(dǎo)率目標(biāo)值改為7.0S/cm，提高凝結(jié)水精處理出口加氨量，提高給水的pH至9.39.6；待省煤器入口的氫電導(dǎo)率合格后，再恢復(fù)加氧處理工況。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（4給水加氧處理運行與監(jiān)督水質(zhì)及運行異常時的處理原則非計劃停運非計劃停運時，應(yīng)立即停止加氧，并打開除氧器排氣門和高壓加熱器

18、排氣門。手動加大凝結(jié)水精處理出口的加氨量(必要時啟動給水加氨泵向除氧器出口加氨)，應(yīng)盡快將給水pH提高到9.39.6。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（4給水加氧處理運行與監(jiān)督水質(zhì)及運行異常時的處理原則正常停運正常停運，可提前4h停止加氧，并打開除氧器和高壓加熱器排氣門。加大凝結(jié)水精處理出口氨加入量，以盡快提高給水pH至9.39.6。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（5停停(備備)用保養(yǎng)用保養(yǎng)中、短期停機中、短期停機停機前應(yīng)調(diào)整給水停機前應(yīng)調(diào)整給水pH為為9.39.6。鍋爐需要放水時，應(yīng)。鍋爐需要放水時，應(yīng)按照按照DL/T956的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。鍋爐不需要放水時，鍋的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行

19、。鍋爐不需要放水時，鍋爐應(yīng)充滿爐應(yīng)充滿pH為為9.39.6的除鹽水。的除鹽水。3.1 直流鍋爐給水處理直流鍋爐給水處理（5停停(備備)用保養(yǎng)用保養(yǎng)長期停機長期停機應(yīng)提前應(yīng)提前4h停止加氧。汽輪機跳閘后，應(yīng)建立分離器回凝汽器停止加氧。汽輪機跳閘后，應(yīng)建立分離器回凝汽器的循環(huán)回路，旁路凝結(jié)水精處理設(shè)備，提高凝結(jié)水精處理出的循環(huán)回路，旁路凝結(jié)水精處理設(shè)備，提高凝結(jié)水精處理出口加氨量，調(diào)整給水口加氨量，調(diào)整給水pH為為9.610.0。按照按照DL/T956的相關(guān)規(guī)定，停爐冷卻，在鍋爐壓力為的相關(guān)規(guī)定，停爐冷卻，在鍋爐壓力為1.0MPa2.4MPa，熱爐放水，打開鍋爐受熱面所有疏放水，熱爐放水，打開鍋爐

20、受熱面所有疏放水門和空氣門。門和空氣門。加氧處理機組不應(yīng)采用成膜胺保養(yǎng)。加氧處理機組不應(yīng)采用成膜胺保養(yǎng)。3.2 汽包爐給水處理汽包爐給水處理（1給水加氧處理的條件給水加氧處理的條件與直流爐加氧相比，增加了爐水氫電導(dǎo)率與直流爐加氧相比，增加了爐水氫電導(dǎo)率應(yīng)小于應(yīng)小于1.5s/cm的規(guī)定的規(guī)定 ，在控制爐水鹽，在控制爐水鹽類濃縮的同時，應(yīng)使進入水冷壁的氧盡量類濃縮的同時，應(yīng)使進入水冷壁的氧盡量小。一般在爐水氫電導(dǎo)率小于小。一般在爐水氫電導(dǎo)率小于1.5S/cm條件下，下降管爐水氧含量應(yīng)小于條件下，下降管爐水氧含量應(yīng)小于10g/L，爐水氫電導(dǎo)率小于，爐水氫電導(dǎo)率小于1.0S/cm條條件下，下降管爐水氧

21、含量應(yīng)小于件下，下降管爐水氧含量應(yīng)小于15g/L，具體規(guī)定多少，應(yīng)根據(jù)爐水含鹽量的情況具體規(guī)定多少，應(yīng)根據(jù)爐水含鹽量的情況確定。確定。3.2 汽包爐給水處理汽包爐給水處理（1給水加氧處理的條件給水加氧處理的條件爐水氫電導(dǎo)率小于爐水氫電導(dǎo)率小于1.0S/cm條件下，條件下，下降管爐水氧含量應(yīng)小于下降管爐水氧含量應(yīng)小于15g/L，具體，具體規(guī)定多少，應(yīng)根據(jù)爐水含鹽量的情況確規(guī)定多少，應(yīng)根據(jù)爐水含鹽量的情況確定。定。原則上爐水的含氧量越小越好由于氧在原則上爐水的含氧量越小越好由于氧在汽包內(nèi)汽液兩相動態(tài)平衡的分配，給水汽包內(nèi)汽液兩相動態(tài)平衡的分配，給水溶解氧和下降管溶解氧與機組負(fù)荷之間溶解氧和下降管溶

22、解氧與機組負(fù)荷之間的關(guān)系需要通過試驗確定。的關(guān)系需要通過試驗確定。3.2 汽包爐給水處理汽包爐給水處理（2運行與監(jiān)督運行與監(jiān)督與直流爐加氧相比，增加了下降管爐水和汽與直流爐加氧相比，增加了下降管爐水和汽包爐水的檢測項目和控制指標(biāo)。包爐水的檢測項目和控制指標(biāo)。3.2 汽包爐給水處理汽包爐給水處理（3水質(zhì)異常時的處理原則水質(zhì)異常時的處理原則A、與直流爐加氧相比，增加了下降管、與直流爐加氧相比，增加了下降管的氫電導(dǎo)率變化時要求采取的措施。的氫電導(dǎo)率變化時要求采取的措施。B、與直流爐加氧相比，增加了鍋爐排、與直流爐加氧相比，增加了鍋爐排污控制措施的規(guī)定。污控制措施的規(guī)定。4、加氧系統(tǒng)和設(shè)備、加氧系統(tǒng)和

23、設(shè)備 氧化劑采用氣態(tài)氧，由高壓氧氣瓶提供的氧氣經(jīng)減壓閥針形流量調(diào)節(jié)閥加入系統(tǒng)。 加氧點為2處：一處為凝結(jié)水精處理出口母管；另一處為除氧器出口母管。 系統(tǒng)中選用精密的逆止閥防止發(fā)生給水倒流。加氧控制方式采用手動調(diào)節(jié)和自動調(diào)節(jié)并聯(lián)控制。與直流爐給水加氧不同的是汽包爐給水加氧要求加氧量調(diào)節(jié)自動控制。一般以除氧器下降管加氧點為自動控制點，此法的優(yōu)點是除氧器的排汽門開度不用嚴(yán)格控制。自動控制參數(shù)由給水流量、下降管氧含量和省煤器入口氧含量共同決定。4、加氧系統(tǒng)和設(shè)備、加氧系統(tǒng)和設(shè)備4.1加氧系統(tǒng)加氧系統(tǒng)加氫系統(tǒng)流程加氫系統(tǒng)流程加氧系統(tǒng)由氧氣瓶、匯流排、氧氣流量控制設(shè)備加氧系統(tǒng)由氧氣瓶、匯流排、氧氣流量控制

24、設(shè)備和氧氣輸送管線組成，見圖和氧氣輸送管線組成，見圖1。圖圖1 加氧系統(tǒng)示意圖加氧系統(tǒng)示意圖給水泵吸入側(cè)加氧點氧氣瓶氧氣流量控制設(shè)備凝結(jié)水精處理出口加氧點匯流排4、加氧系統(tǒng)和設(shè)備、加氧系統(tǒng)和設(shè)備4.1加氧系統(tǒng)加氧系統(tǒng)氧氣、氧氣瓶和匯流排氧氣、氧氣瓶和匯流排應(yīng)選用純度大于應(yīng)選用純度大于99%的氧氣。氧氣瓶直選用承的氧氣。氧氣瓶直選用承壓壓15MPa、容積、容積40L的鋼瓶；氧氣瓶和匯流排宜布的鋼瓶；氧氣瓶和匯流排宜布置在主廠房零米層，便于氧氣瓶的搬運。置在主廠房零米層，便于氧氣瓶的搬運。加氧流量控制柜加氧流量控制柜加氧流量控制柜應(yīng)具備手動和自動調(diào)節(jié)氧氣流加氧流量控制柜應(yīng)具備手動和自動調(diào)節(jié)氧氣流量

25、的功能，加氧流量控制范圍應(yīng)滿足機組水汽系量的功能，加氧流量控制范圍應(yīng)滿足機組水汽系統(tǒng)氧量控制的要求。加氧流量控制柜可布置在專統(tǒng)氧量控制的要求。加氧流量控制柜可布置在專門加氧間或化學(xué)加藥間。門加氧間或化學(xué)加藥間。4、加氧系統(tǒng)和設(shè)備、加氧系統(tǒng)和設(shè)備4.1加氧系統(tǒng)加氧系統(tǒng)氧氣輸送管線氧氣輸送管線氧氣輸送管線應(yīng)包括氧氣母管和氧氣輸氧氣輸送管線應(yīng)包括氧氣母管和氧氣輸送支管。送支管。氧氣輸送管線的設(shè)計應(yīng)符合氧氣輸送管線的設(shè)計應(yīng)符合GB50030的的規(guī)定，氧氣瓶至匯流排的母管應(yīng)采用銅合規(guī)定，氧氣瓶至匯流排的母管應(yīng)采用銅合金管或紫銅管，母管與氧氣瓶的連接應(yīng)采金管或紫銅管，母管與氧氣瓶的連接應(yīng)采用專用卡具。母管

26、出口減壓后，可采用不用專用卡具。母管出口減壓后，可采用不銹鋼管與加氧流量控制柜連接。銹鋼管與加氧流量控制柜連接。4、加氧系統(tǒng)和設(shè)備、加氧系統(tǒng)和設(shè)備4.1加氧系統(tǒng)加氧系統(tǒng)氧氣輸送管線氧氣輸送管線加氧流量控制柜至加氧點的氧氣輸送支管加氧流量控制柜至加氧點的氧氣輸送支管可采用內(nèi)徑為可采用內(nèi)徑為5mm7mm、壁厚為、壁厚為1.5mm2.5mm的不銹鋼管。的不銹鋼管。除氧器出口氧氣輸送支管應(yīng)在加氧點附近除氧器出口氧氣輸送支管應(yīng)在加氧點附近分開至各給水泵前置泵入口加氧點。分開至各給水泵前置泵入口加氧點。加氧點就地應(yīng)設(shè)置兩個耐壓儀表針型閥或加氧點就地應(yīng)設(shè)置兩個耐壓儀表針型閥或截止閥，此處不宜設(shè)止回閥。截止閥

27、，此處不宜設(shè)止回閥。4、加氧系統(tǒng)和設(shè)備、加氧系統(tǒng)和設(shè)備4.2取樣系統(tǒng)取樣系統(tǒng)熱力系統(tǒng)汽水各取樣點至檢測處的管線熱力系統(tǒng)汽水各取樣點至檢測處的管線應(yīng)采用奧氏體不銹鋼管。應(yīng)采用奧氏體不銹鋼管。宜增設(shè)必要的取樣點，如高壓加熱器的宜增設(shè)必要的取樣點，如高壓加熱器的疏水取樣點。疏水取樣點。汽包爐應(yīng)設(shè)置爐水下降管取樣點，取樣汽包爐應(yīng)設(shè)置爐水下降管取樣點，取樣管應(yīng)從下降管、下水聯(lián)絡(luò)管或下聯(lián)箱引出。管應(yīng)從下降管、下水聯(lián)絡(luò)管或下聯(lián)箱引出。4、加氧系統(tǒng)和設(shè)備、加氧系統(tǒng)和設(shè)備4.3加氧點加氧點給水加氧應(yīng)采用二級加氧，第一級給水加氧應(yīng)采用二級加氧，第一級應(yīng)在凝結(jié)水處理設(shè)備出口母管，第二應(yīng)在凝結(jié)水處理設(shè)備出口母管，第二

28、級應(yīng)在除氧器出口給水泵前置泵入口級應(yīng)在除氧器出口給水泵前置泵入口管。管。各加氧點應(yīng)設(shè)在相應(yīng)取樣點的下游。各加氧點應(yīng)設(shè)在相應(yīng)取樣點的下游。5、加氧處理的注意事項、加氧處理的注意事項5、加氧處理的注意事項、加氧處理的注意事項5、加氧處理的注意事項、加氧處理的注意事項5、加氧處理的注意事項、加氧處理的注意事項5、加氧處理的注意事項、加氧處理的注意事項5、加氧處理的注意事項、加氧處理的注意事項5、加氧處理的注意事項、加氧處理的注意事項6、加氧處理經(jīng)濟效益指標(biāo) 給水加氧處理應(yīng)用，獲得的直接和間接的經(jīng)濟效益非常可觀，大大降低了機組的運行成本，如應(yīng)用給水加氧處理的機組提高了設(shè)備的安全性和可靠性，減少了因介質(zhì)

29、因素引起的非計劃停機的幾率。6、加氧處理經(jīng)濟效益指標(biāo)（1延長了鍋爐的酸洗間隔周期。（2減少了機組的加藥量。（3延長凝結(jié)水精處理設(shè)備運行周期而節(jié)約的再生劑用量和自用水。（4減少汽包爐鍋爐連排和定排造成的熱量損失。（5減少除氧器排汽造成的熱量損失。（6降低直流爐鍋爐壓差節(jié)約的給水泵動力消耗。（一汽包爐加氧處理的爐水質(zhì)量如何控制的問題 汽包爐給水加氧處理時，水中的溶解氧主要是對給水系統(tǒng)和疏水系統(tǒng)進行保護，對鍋爐本體的保護作用有很限。 關(guān)鍵要控制爐水水質(zhì)，并避免爐水中有害陰離子在氧存在的條件下對鍋爐本體產(chǎn)生的不良影響。（一汽包爐加氧處理的爐水質(zhì)量如何控制的問題（1爐水中的氯離子應(yīng)控制在不超過100g/

30、L，相應(yīng)爐水的氫電導(dǎo)率控制小于1.2S/cm，正常運行時的期望控制值應(yīng)小于1.0S/cm。 爐水氫電導(dǎo)率控制：爐水的氫電導(dǎo)率是爐水中所有陰離子含量的綜合指標(biāo)，在無法監(jiān)測氯離子的情況下，一般要求控制爐水氫電導(dǎo)率。如要控制爐水中的氯離子不超過100g/L，則爐水的氫電導(dǎo)率應(yīng)控制小于1.2S/cm，正常運行時的期望控制值應(yīng)小于1.0S/cm。（一汽包爐加氧處理的爐水質(zhì)量如何控制的問題 汽包爐給水采用加氧處理的前提是水質(zhì)的高純度。為滿足這一要求，凝結(jié)水必須經(jīng)過精除鹽處理。凝結(jié)水精處理混床出水的水質(zhì)指標(biāo)比直流爐嚴(yán)格，必須保證出水的氫電導(dǎo)小于0.075S/cm。（一汽包爐加氧處理的爐水質(zhì)量如何控制的問題（

31、2提高pH值可提高產(chǎn)生孔蝕的臨界氯離子濃度 爐水pH值控制： 如用加氨的方法將pH值提高到8.5，170時可將氯離子臨界濃度從0.04mg/L提高到0.05mg/L以上。如用加NaOH的方法將pH值提高到8.5，這一溫度下的氯離子臨界濃度將會提高到0.35mg/L以上。 國外經(jīng)驗已證明，只要OH-濃度大于Cl-濃度的1.5倍，就能抑制氯離子的破壞作用。因此，氫氧根對維持氧化膜的完整性及修復(fù)膜的缺陷有積極作用。（一汽包爐加氧處理的爐水質(zhì)量如何控制的問題（2提高pH值可提高產(chǎn)生孔蝕的臨界氯離子濃度 爐水pH值控制： 氫氧化鈉可使氯離子在有氧的條件下觸發(fā)腐蝕的臨界濃度，提高到毫克每升級水平，因此調(diào)節(jié)

32、和維持爐水pH值的最佳堿化劑是NaOH。 但是，過高的堿含量也會造成鍋爐損壞。氫氧化鈉在爐管受熱面多孔沉積物下或高熱負(fù)荷區(qū)出現(xiàn)膜態(tài)沸騰時會濃縮到百分濃度級，造成爐管的堿性腐蝕和苛性脆化。（一汽包爐加氧處理的爐水質(zhì)量如何控制的問題（2提高pH值可提高產(chǎn)生孔蝕的臨界氯離子濃度 爐水pH值控制： 爐管產(chǎn)生Na0H堿脆的條件有3個：高熱負(fù)荷、高濃度NaOH(5)和拉伸應(yīng)力。 隨著鍋爐制造技術(shù)和給水純度的提高，引起爐管的堿性腐蝕和苛性脆化的條件已被消除。亞臨界鍋爐在設(shè)計上已充分考慮了避免產(chǎn)生膜態(tài)沸騰的措施，如受高熱負(fù)荷的爐管采用內(nèi)螺紋管，提高了防膜態(tài)沸騰的裕量。因此使?fàn)t水采用氫氧化鈉處理是可以。（一汽包

33、爐加氧處理的爐水質(zhì)量如何控制的問題（3爐水中含氧量控制 氧化膜的完整性與氯離子的濃度、氧的濃度和氫氧根的濃度有關(guān)。在鍋爐的高溫區(qū)，過去常見的腐蝕損壞形式有沉積物下腐蝕、氫脆爆管等。這些現(xiàn)象都與給水帶入的有害雜質(zhì)有關(guān)。 汽包爐高熱負(fù)荷區(qū)氧化膜主要遭受爐水中的陰離子如氯離子的破壞，如氯離子達到了破壞氧化膜的某一臨界濃度，則有氧存在的情況下會加劇氯離子的破壞程度。 （一汽包爐加氧處理的爐水質(zhì)量如何控制的問題（3爐水中含氧量控制 汽包爐給水加氧處理工業(yè)試驗結(jié)果表明：在用氫氧化鈉調(diào)節(jié)爐水pH值，控制氯離子不超過100g/L的條件下，爐水中的氧含量控制小于15g/L是安全的； 另一方面，在鍋爐水冷壁高熱負(fù)

34、荷區(qū)，由于汽液兩相分配系數(shù)的關(guān)系，爐水中氧全部進入汽相，進入爐水中的微量氧不會引起鍋爐金屬的腐蝕。（一汽包爐加氧處理的爐水質(zhì)量如何控制的問題（4給水含氧量和下降管爐水含氧量的關(guān)系 在控制爐水鹽類濃縮的同時，應(yīng)使進入水冷壁的氧盡量小。 一般在爐水氫電導(dǎo)率小于1.5S/cm的條件下，下降管爐水氧含量應(yīng)小于10g/L；爐水氫電導(dǎo)率小于1.0S/cm條件下，下降管爐水氧含量應(yīng)小于15g/L，具體規(guī)定多少，應(yīng)根據(jù)爐水含鹽量情況確定。給水溶解氧和下降管溶解氧與機組負(fù)荷間的關(guān)系需通過試驗確定。 表2：汽包鍋爐給水加氧處理水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)鍋爐給水加氧處理導(dǎo)則（DL/T805.1-2019）表2：汽包鍋爐給水加氧處

35、理水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)取樣點取樣點監(jiān)測項目監(jiān)測項目正常運行正常運行控制值期望值省煤器入口溶解氧g/L2080b3080b全鐵g/L53氯離子g/L31下降管爐水氫電導(dǎo)率（25）S/cm1.51.3溶解氧g/L105氯離子g/L120100續(xù)上表：汽包鍋爐給水加氧處理水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)取樣點取樣點監(jiān)測項目監(jiān)測項目正常運行正常運行控制值期望值汽包爐水氫電導(dǎo)率（25）S/cm41248pH（25）9.09.529.19.4二氧化硅g/L150120主蒸汽氫電導(dǎo)率（25）S/cm0.150.10溶解氧g/L10二氧化硅g/L1510鈉離子g/L52全鐵g/L53續(xù)上表： 汽包鍋爐給水加氧處理水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)取樣點取樣點

36、監(jiān)測項目監(jiān)測項目正常運行正常運行控制值期望值高壓加熱器疏水溶解氧g/L510全鐵g/L53a 由于直接空冷機組的空冷凝汽器存在腐蝕問題，因此直接空冷機組的給水pH應(yīng)通過試驗確定。b 給水氧含量的控制值應(yīng)通過鍋爐下降管爐水允許氧含量與給水氧含量關(guān)系試驗確定。（二對蒸汽系統(tǒng)的影響高溫氧化皮問題高溫氧化皮與給水加氧處理究竟是否存在著必然的關(guān)系呢?給水加氧處理對高溫段金屬氧化的影響到底有多大，可根據(jù)氧氣和水蒸汽分壓來判斷。假設(shè)1kg水蒸汽的分壓為1Pa，由給水加氧處理所帶入蒸汽中的氧氣一般小于150g/L，氧氣與水蒸汽的分壓比為10-710-8Pa，與高溫水蒸汽的氧化作用相比，如此微量的氧氣的氧化作用

37、微乎其微。美國EPRI在機組蒸汽系統(tǒng)高溫氧化方面的研究結(jié)果明確了高溫氧化皮問題與溫度和材質(zhì)有關(guān)，與水工況無關(guān)包括給水加氧處理工況）。（二對蒸汽系統(tǒng)的影響高溫氧化皮問題 圖5為描述奧氏體鋼氧化皮生成和脫落過程的示意圖。 （二對蒸汽系統(tǒng)的影響高溫氧化皮問題 “鉻蒸發(fā)消耗引發(fā)災(zāi)難性的氧化皮剝落” 核心內(nèi)容是：鍋爐給水加氧處理可能導(dǎo)致蒸汽中氧含量顯著升高，破壞金屬氧化皮所處的環(huán)境。金屬氧化皮中夾雜的氧化鉻與高溫含氧蒸汽反應(yīng)生成氣態(tài)羥基氧化物，雙層氧化皮界面由于鉻蒸發(fā)散逸形成空穴?？昭ㄖ鸩皆龆鄬?dǎo)致雙層氧化皮界面結(jié)合強度逐步降低，最終發(fā)生災(zāi)難性的氧化皮剝落事故。 （二對蒸汽系統(tǒng)的影響高溫氧化皮問題 雙層氧

38、化皮界面空穴的形成機理，將引發(fā)雙層氧化皮外層局部剝落與雙層氧化皮界面空穴及界面鉻流失聯(lián)系起來，進而說明給水加氧處理對高溫蒸汽通道金屬氧化皮剝落的影響。 根據(jù)機理，含氧蒸汽導(dǎo)致氧化皮剝落有三個要素：含氧量、溫度和時間。顯然，蒸汽含氧量越高越有利于氧化鉻蒸發(fā)散逸；蒸汽溫度越高越有利于氧化鉻蒸發(fā)散逸；氧化皮與高溫蒸汽接觸的時間越長，在雙層氧化皮界面形成空穴甚至空腔的可能就越大。 （二對蒸汽系統(tǒng)的影響高溫氧化皮問題 據(jù)有關(guān)文獻報導(dǎo)：給水、飽和蒸汽和過熱蒸汽中CrO42-含量及其與含氧量和氫電導(dǎo)率的相互關(guān)系可知： 當(dāng)給水、飽和蒸汽和過熱蒸汽中氧含量開始升高時，其相應(yīng)的氫電導(dǎo)率和鉻酸根離子也隨之升高。 給水加氧處理的鍋爐過熱蒸汽和再熱蒸汽氫電導(dǎo)率的升高原