上海某工程高排架模板論證方案secret

1、高排架模板論證方案高排架模板論證方案上海市上海市*建筑有限公司第五工程經(jīng)理部建筑有限公司第五工程經(jīng)理部*汽車汽車*廠區(qū)能源中心工程項目部廠區(qū)能源中心工程項目部二二 六年八月六年八月第 1 頁目 錄一、工程概況一、工程概況 .2二、模板材料二、模板材料 .2三、模板布置方案三、模板布置方案.2一）一） 、模板配置、模板配置.2二二）施工流程施工流程.31、施工前的準備工作.32、模板的支設安裝.3三）模板的支設方法三）模板的支設方法.41、樓板、梁模板的施工.42、柱模板的施工.43、樓梯模板的施工.4四、高排架搭設要求四、高排架搭設要求.4五、模板計算五、模板計算 .5六、模板的安裝及拆除要求

2、六、模板的安裝及拆除要求.23一）安裝質(zhì)量要求一）安裝質(zhì)量要求.23二）模板的拆除二）模板的拆除.24七、模板支撐體系的檢驗要求七、模板支撐體系的檢驗要求.24八、安全技術措施八、安全技術措施.25第 2 頁一、工程概況本工程主要組成包括能源中心（兩層鋼筋混凝土框架結構，包括室外輕質(zhì)柴油儲油罐） ，廠區(qū)管廊、管線及道路等。土建及公用動力系統(tǒng)包括（但不限于）基礎和地坪、上部建筑結構、電力配電、照明裝置、防雷接地、給排水、空調(diào)暖通、動力管道、消防系統(tǒng)及其他公用動力輔助設施等。能源中心，占地面積 1371 平方米，建筑面積 2382 平方米，建筑層數(shù)二層，建筑高度 12.550 米（室內(nèi)外至女兒墻頂

3、或檐口高度） ?；A形式為PHC 管樁加承臺連梁基礎，鋼筋混凝土框架結構，第一層結構標高 5.37 米，屋面板結構頂面最大標高 11.33 米。局部為一層的區(qū)域有：12 軸/AD軸、59 軸/AC 軸，該區(qū)域樓板模板排架搭設高度為 11.20 米。二層最大梁截面 350800，屋面最大梁截面 4001100，二層樓板和屋面板厚度均為 120mm，柱子截面 700700。為了滿足排架支撐體系的地基承載能力，模板排架搭設前，先施工首層地面墊層：素土分層夯實，80 厚碎石夯實，150 厚 C20 混凝土墊層。本工程類別為工業(yè)輔助建筑；結構抗震設防烈度為 7 度，結構設計合理使用年限為 50 年，室內(nèi)

4、地面設計標高0.000 相當于決對標高（吳淞高程）5.150 米。二、模板材料本工程模板方案柱、梁、板采用 18 厚九夾板。柱豎圍檁采用 50100方木，橫圍檁采用 483.5 鋼管；梁板擱柵采用 50100 方木，下擱柵采用 483.5 鋼管。排架采用 483.5 鋼管，立桿縱向和橫向間距為800。對拉螺栓為 14。三、模板布置方案一） 、模板配置經(jīng)過計算，并進行優(yōu)化，本工程模板布置如下：1、平板模板采用 18 厚九夾板，擱柵采用 50100 方木，木擱柵間距400，下擱柵采用 483.5 鋼管，排架采用 483.5 鋼管，縱橫柱距800，縱橫牽杠 1.7 米一道，并加剪刀撐桿形成整體，增加

5、穩(wěn)定性。立桿分兩段和三段搭接，搭接接頭梅花形錯開，搭接接頭豎向間距須大于 1m，立桿用雙扣件連接。2、柱子分兩次澆筑，第一次澆筑到 5.4m 標高，柱模采用 18 厚九夾板，豎向擱柵（50100 方木）間距 216，橫向圍檁（2 根 483.5 鋼管）間距第 3 頁450，設置 14 對拉螺栓，垂直柱側面兩個方向豎間距 450。3、梁模采用 18 厚九夾板，底模下有 3 根縱向擱柵，側模擱柵間距300。設對拉螺栓一道，間距 1000，采用 14 螺栓。梁底增加 1 道承重立桿，該承重立桿邊設垂直剪刀撐，承重立桿與其兩側立桿的橫向間距不大于 500，梁下立桿縱向間距 800。二 ） 施工流程 彈

6、線 扎柱鋼筋 柱支模板檢查驗收 澆砼 平臺板支模 扎平臺板鋼筋 安裝施工 檢查驗收1、施工前的準備工作（1）安裝前，要做好模板的定位基準工作，其工作步驟是：a. 進行中心線和位置的放線：首先引測建筑的邊柱軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線。模板放線時，根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線。b. 做好標高量測工作：用水準儀把建筑物水平標高根據(jù)實際標高的要求，直接引測到模板安裝位置。c. 進行找平工作：模板承墊底部應預先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿。（2）按施工需用的模板及配件對其規(guī)格、數(shù)量逐項清點檢查，未經(jīng)修復的部件不得使用。（3）經(jīng)檢查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放或裝

7、車運輸。重疊平放時，每層之間應加墊木，模板與墊木均應上下對齊，底層模板應墊離地面不小于 10cm。（4）向施工班組進行技術交底。（5）一層地面基層在搭設排架之前施工完畢：素土分層夯實，80 厚碎石夯實，150 厚 C20 混凝土墊層。立桿底設 50 厚墊木。（6）模板應涂刷脫模劑。結構表面需作處理的工程，嚴禁在模板上涂刷廢機油。（7）做好施工機具及輔助材料的準備工作。2、模板的支設安裝（1）模板的支設安裝，應遵守下列規(guī)定：a. 按配板設計循序拼裝，以保證模板體系的整體穩(wěn)定。b. 預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。c. 柱子模板的底面應找平，下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平，第 4 頁在

8、柱子上繼續(xù)安裝模板時，模板應有可靠的支承點，其平直度應進行校正。d. 支柱所設的水平撐與剪刀撐，應按構造與整體穩(wěn)定性布置。e. 多層支設的支柱，上下應設置在同一豎向中心線上。（2）模板安裝時，應符合下列要求：a. 18 厚九夾板縱橫拼接縫處均需粘貼 PVC 自粘密封條拼接縫b. 鋼楞宜采用整根桿件，接頭應錯開設置，搭接長度不應少于1000mm。三）模板的支設方法1、樓板、梁模板的施工樓板、梁的模板采用木模施工。施工中先搭設支撐排架，間距控制在800mm 以內(nèi)，高度 1700mm，并在每根框架梁下加設剪刀撐，確保排架牢固。排架搭設完畢，經(jīng)檢查符合要求后，鋪設樓板、梁模板，模板安裝位置、斷面尺寸、

9、平整度、垂直度都必須逐一檢查、復核，復核無誤后進行鋼筋工程的施工。2、柱模板的施工柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿；柱模的澆筑口和清掃口，在配模時應一并考慮留出。在柱子混凝土達到拆模強度時，最上一段柱模先保留不拆，以便與梁模板連接。設置 14 對拉螺栓。柱模的清渣口應留置在柱腳一側，清理完畢，立即封閉。3、樓梯模板的施工施工前應根據(jù)實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模、安裝外幫側模和踏步模板。安裝模板時要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定，防止?jié)仓炷潦鼓０逡苿?。在模板鋪設完、標高校正后，立柱之間應加設水平拉桿。四、高排架搭設要求1、水平桿形成縱、橫向并和立

10、桿采用扣件連接，扣件采用直角扣件。2、平臺板下立桿縱橫向間距 800mm，縱橫向水平桿步距 1.7m。3、搭設模板支撐時，先在地平面放線確定立桿位置，將立桿與水平桿用扣件連接成第一層支撐架體，完成一層搭設后，對立桿的垂直度進行初步校正，然后搭設掃地桿并再次對立桿的垂直度進行校正，掃地桿離地第 5 頁200mm，逐層搭設支撐架體，每搭設一層縱向水平桿時，對立桿進行垂直度校正，支撐架體的水平桿位置嚴格按施工方案的要求進行設置，一層一層進行搭設，不得錯層搭設。4、立桿采用一個搭接接頭和兩個搭接接頭這兩種搭接形式，呈梅花形分布，在同一水平面內(nèi)對接接長數(shù)量不得大于總數(shù)量的 1/3，接長點在層距端部的 1

11、/3 距離范圍內(nèi)接長桿應均勻分布在支撐架體平面范圍內(nèi)。嚴禁相鄰兩根立桿同步接長，立桿的接長不小于 1m，鋼管露出扣件 10cm。5、支撐架體登高分別設置在 1 軸和 A 軸里側，采用鋼管搭設，坡度1：3，面鋪竹腳板，每隔 40cm 設一個防滑木塊。6、在第三和第五步設水平剪刀撐，其在水平面上和縱橫向水平桿形成 450 600夾角的交叉斜桿并與立桿用轉角扣件相連接。7、在每根框架梁下設一道垂直剪刀撐，其在垂直面上和立桿形成夾角 450 600的交叉斜桿并與立桿用轉角扣件相連接。8、能源中心所有模板排架步距為 1.7m，局部超高排架和分兩個樓層搭設的排架形成一個整體。9、主梁底增加一根承重立桿，并

12、使用雙扣件，與其兩側的立桿橫向間距不大于 500mm，梁兩側各一排立桿也采用雙扣件搭設。10、排架在建筑地坪完成后搭設，即先素土夯實，后做 80 厚碎石墊層，最后做 150 厚 C20 素混凝土。立桿下采用 50200 通長木塊支承。五、 模板計算、柱模板計算、柱模板計算1、柱模板基本參數(shù) 柱模板的截面寬度 B=700mm，B 方向對拉螺栓 1 道， 柱模板的截面高度 H=700mm，H 方向對拉螺栓 1 道， 柱模板的計算高度 L = 5800mm， 柱箍間距計算跨度 d = 450mm。 柱箍采用雙鋼管 48mm3.5mm。 柱模板豎楞截面寬度 50mm，高度 100mm。 B 方向豎楞

13、4 根，H 方向豎楞 4 根。第 6 頁 700216 216 216 700216 216 216柱模板支撐計算簡圖2、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為 0 時(表示無資料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取 20.000；V 混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；1 外加

14、劑影響修正系數(shù)，取 1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.000kN/m2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 3.000kN/m2。3、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下： 第 7 頁 217 217 21723.49kN/mAB面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距 0.45m。荷載計算值 q = 1.240.0000.450+1.43.0000.450=23.490kN/m面板的截面慣性矩 I 和截面抵

15、抗矩 W 分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(Nmm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.218.000+1.41.350)0.2170.217=0.110kNm 經(jīng)計算得到面板抗

16、彎強度計算值 f = 0.11010001000/24300=4.538N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.218.000+1.41.350)0.217=3.054kN 截面抗剪強度計算值 T=33054.0/(2450.00018.000)=0.566N/mm2第 8 頁 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67718.0002174/(

17、1006000218700)=0.205mm 面板的最大撓度小于 216.7/250,滿足要求! 4、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 450 450 45011.31kN/mAB 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距 0.217m。 荷載計算值 q = 1.240.0000.217+1.43.0000.217=11.310kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.090/0.450=11.310kN/m 最大彎矩 M = 0.1

18、ql2=0.111.3100.450.45=0.229kNm 最大剪力 Q=0.60.45011.310=3.054kN 最大支座力 N=1.10.45011.310=5.598kN 截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗彎強度計算第 9 頁 抗彎計算強度 f=0.229106/83333.3=2.75N/mm2 抗彎計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:

19、 Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33054/(250100)=0.916N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算 最大變形 v =0.6779.425450.04/(1009500.004166666.8)=0.066mm 最大撓度小于 450.0/250,滿足要求! 5、B 方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.240.00+1.43.00)0.217 0.450 = 5.09kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載 P 取木方傳遞力。

20、480 480 2.54kN 5.09kN 5.09kN 2.54kNAB支撐鋼管計算簡圖 0.2660.555第 10 頁支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 0.0000.087支撐鋼管變形圖(mm) 1.711.710.830.835.92 5.925.92 5.920.830.831.711.71支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.555kN.m 最大變形 vmax=0.087mm 最大支座力 Qmax=11.839kN 抗彎計算強度 f=0.555106/10160000.0=54.63N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!

21、支撐鋼管的最大撓度小于 480.0/150 與 10mm,滿足要求! 6、B 方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850第 11 頁 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.839 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 7、H 方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.24

22、0.00+1.43.00)0.217 0.450 = 5.09kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載 P 取木方傳遞力。 480 480 2.54kN 5.09kN 5.09kN 2.54kNAB支撐鋼管計算簡圖 0.2660.555支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 0.0000.087支撐鋼管變形圖(mm) 第 12 頁1.711.710.830.835.92 5.925.92 5.920.830.831.711.71支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.555kN.m 最大變形 vmax=0.087mm 最大支座力 Qmax=11.839kN 抗彎計

23、算強度 f=0.555106/10160000.0=54.63N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于 480.0/150 與 10mm,滿足要求! 8、H 方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N

24、= 11.839 對拉螺栓強度驗算滿足要求!、梁模板計算、梁模板計算模板支架搭設高度為模板支架搭設高度為 11.2 米：米：基本尺寸為：梁截面 BD=400mm1100mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.80 米，立桿的步距 h=1.70 米， 梁底增加 1 道承重立桿。采用的鋼管類型為483.5。1、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1） 、荷載的計算：第 13 頁 (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.1000.400=11.000kN/m (2)模板的自重線荷

25、載(kN/m)： q2 = 0.3500.400(21.100+0.400)/0.400=0.910kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.400=0.480kN 均布荷載 q = 1.211.000+1.20.910=14.292kN/m 集中荷載 P = 1.40.480=0.672kN 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為: 本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801

26、.801.80/12 = 19.44cm4； 200 200 0.67kN14.29kN/mAB 計算簡圖 0.0400.071 彎矩圖(kN.m) 1.071.791.791.07 剪力圖(kN)第 14 頁 0.0000.103 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.072kN N2=4.245kN N3=1.072kN 最大彎矩 M = 0.071kN.m 最大變形 V = 0.1mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07110001000/21600=3.287N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取 15.00N/mm2； 面板的

27、抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31786.0/(2400.00018.000)=0.372N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.103mm 面板的最大撓度小于 200.0/250,滿足要求!2、梁底支撐木方的計算 一） 、梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.245/0.400=10.613kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.110.610.

28、400.40=0.170kN.m 最大剪力 Q=0.60.40010.613=2.547kN 最大支座力 N=1.10.40010.613=4.670kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:第 15 頁 W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.170106/83333.3=2.04N/mm2 木方的抗彎計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:

29、Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32547/(250100)=0.764N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6778.844400.04/(1009500.004166666.8)=0.039mm 木方的最大撓度小于 400.0/250,滿足要求!3、梁底支撐鋼管計算 一)、 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載 P 取木方支撐傳遞力。 500 500 1.07kN 4.25kN 1.07kNAB 支撐鋼

30、管計算簡圖 0.0670.103 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)第 16 頁 0.0000.041 支撐鋼管變形圖(mm) 0.220.220.850.850.850.850.220.22 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.103kN.m 最大變形 vmax=0.041mm 最大支座力 Qmax=5.943kN 抗彎計算強度 f=0.103106/5080.0=20.26N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于 500.0/150 與 10mm,滿足要求! 二)、 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中

31、荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載 P 取橫向支撐鋼管傳遞力。 800 800 800 5.94kN 5.94kN 5.94kN 5.94kN 5.94kN 5.94kN 5.94kNAB 支撐鋼管計算簡圖 0.8320.713 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)第 17 頁 1.4020.076 支撐鋼管變形圖(mm) 2.082.083.863.862.972.972.972.973.863.862.082.08 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.832kN.m 最大變形 vmax=1.402mm 最大支座力 Qmax=12.777kN 抗彎計算強度 f=0.8

32、32106/5080.0=163.78N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于 800.0/150 與 10mm,滿足要求! 4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取 8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R 取最大支座反力，R=12.78kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m 時,試驗表明:單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載

33、力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN。5、立桿的穩(wěn)定性計算第 18 頁 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=12.78kN (已經(jīng)包括組合系數(shù) 1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.12911.200=1.735kN N = 12.777+1.735=14.512kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼

34、管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表 1 取值為 1.185； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果： = 150.56N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 55.22N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算

35、 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表 2 取值為 1.026；第 19 頁 公式(3)的計算結果： = 74.94N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表 1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表 2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25

36、 30 35 40 h+2a 或 u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029

37、1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0

38、1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全、平板模板計算、平板模板計算第 20 頁模板支架搭設高度為模板支架搭設高度為 11.2 米：米：搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.80 米，立桿的橫距 l=0.80 米，立桿的步距 h=1.70 米。采用的鋼管類型為483.5。 1、模板面

39、板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1200.800+0.3500.800=2.680kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.800=2.400kN/m 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為: 本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M

40、面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.22.680+1.42.400)0.6000.600=0.237kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.23710001000/43200=5.480N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.22.680+1.42.400)0.600=2.367kN第 21 頁 截面抗剪強度計算值

41、 T=32367.0/(2800.00018.000)=0.247N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6772.6806004/(1006000388800)=1.008mm 面板的最大撓度小于 600.0/250,滿足要求! 2、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1）.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.600=1.800kN/m (2)模板的自重線荷載(k

42、N/m)： q12 = 0.3500.600=0.210kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.600=1.800kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.800+1.20.210=2.412kN/m 活荷載 q2 = 1.41.800=2.520kN/m 2）.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.946/0.800=4.932kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14.930.800.80=0.3

43、16kN.m 最大剪力 Q=0.60.8004.932=2.367kN 最大支座力 N=1.10.8004.932=4.340kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；第 22 頁 I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.316106/83333.3=3.79N/mm2 木方的抗彎計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面

44、抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32367/(250100)=0.710N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6772.010800.04/(1009500.004166666.8)=0.141mm 木方的最大撓度小于 800.0/250,滿足要求!3、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載 P 取木方支撐傳遞力。 800 800 800 4.34kN 4.34kN 4.34kN 4.34kN 4.34kNAB 支撐鋼

45、管計算簡圖 0.4880.380 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)第 23 頁 0.4900.035 支撐鋼管變形圖(mm) 0.470.473.873.872.172.172.172.173.873.870.470.47 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.488kN.m 最大變形 vmax=0.490mm 最大支座力 Qmax=6.036kN 抗彎計算強度 f=0.488106/5080.0=96.12N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于 800.0/150 與 10mm,滿足要求! 4、扣件抗滑移的計

46、算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取 8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R 取最大支座反力，R=6.04kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m 時,試驗表明:單扣件在12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN； 雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN。5、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1）.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳

47、手架的自重(kN)：第 24 頁 NG1 = 0.12911.200=1.446kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.8000.800=1.920kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.590kN。 2）.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN 3）.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 6、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 7.00 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計