鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析.

1、-技術(shù)科 讓世界更暢通 讓城市更宜居讓生活更美好鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析 預(yù)應(yīng)力損失：由于受到多種因素的影響，預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)加應(yīng)力并不是常量，而是瞬時或隨著時間的增長而逐漸減小，這種預(yù)加應(yīng)力減小的現(xiàn)象稱為預(yù)應(yīng)力損失。鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件應(yīng)計算下列因素引起的損失: 1) 前期前期(預(yù)加應(yīng)力階段預(yù)加應(yīng)力階段)預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析2)后期后期(使用階段使用階段)預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失以張拉控制應(yīng)力扣除前期和后期預(yù)應(yīng)力損失可得: 鋼束的錨固應(yīng)力和永存應(yīng)力(有效應(yīng)力)鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析con鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼

2、束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析pkfpkf鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析鋼束預(yù)應(yīng)力損失分析一、預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間摩擦一、預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失引起的預(yù)應(yīng)力損失l1l1l1前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算一、預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間摩擦一、預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失引起的預(yù)應(yīng)力損失l1 ()11kxlcone0.75conpkf前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算一、預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間摩擦一、預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失引起的預(yù)應(yīng)力損失l1 /2jxixLax前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)

3、力損失計算一、預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間摩擦一、預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失引起的預(yù)應(yīng)力損失l1孔道示意圖前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算1x2x3x/2jLxia0iamiay1y2yR支座中心線起彎點(diǎn)跨中彎終點(diǎn)張拉端x計算截面計算截面0計算截面1000 x0l1 l1 計計 算算 圖圖 式式1xx112xxxx012xxx水平段時彎曲段時斜線段時前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算實實 例例 計計 算算測試方法：測試方法：前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算梁體局部喇叭體管道力筋壓力傳感器約束墊板張拉千斤頂工具錨壓力傳感器約束墊板鋼環(huán)板工具錨孔道摩阻測試原理示意實實 例例 計計

4、算算各控制截面摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失各控制截面摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失l1l1計算表計算表控制截面x束號iaxi x（m）位置(o)sin(o)(o)l1il1i(MPa)l1l1(MPa)四分點(diǎn)截面9750N7-1444.48.3056彎曲段180.0778275044.46370113.536380.8666.70N6212.69.9626彎曲段150.0435688762.49710312.502979.38N5293.010.0430彎曲段150.0013272540.07604614.9239590.61N3/N4261.810.0118水平段7-753.96N1/N2310.910.06

5、09水平段7-754.06前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l2后張法構(gòu)件當(dāng)張拉結(jié)束錨固時，錨具因受巨大壓力會使錨具自身（錨板、錨墊板等）壓密而變形，使錨固后的預(yù)應(yīng)力筋放松引起應(yīng)力損失與張拉時類似，鋼筋回縮變形也會受到管道摩阻力影響，稱為反摩阻對于確定的錨具，由于其對應(yīng)的鋼筋類型、根數(shù)、張拉控制應(yīng)力等均相同或相差不大，因此錨具總變形量為固定值（對本設(shè)計采用的夾片式錨具，每個張拉端取6mm），即張拉端鋼筋縮短量已知前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)

6、力損失l2CpBldx 2( )ClpBx dxEl21( )Clp Bx dxE總回縮量(已知量)AAC面積待求解量為影響長度，應(yīng)通過試算法求解0()kxcone2( )lxxAACB張拉端影響長度p對稱fl前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l20 x02( )lxxAACB張拉端影響長度pll錨固端(不動點(diǎn))ADD前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l2AAC2()CplBElx dx 面積212fdfll pfdEll2( )2()fl

7、dfflxxlxl 0ldl2dfl 當(dāng)lfl時2( )2ldxx 當(dāng)lfl時單位長度摩擦損失前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算式中反摩阻影響長度fl張拉端錨下控制應(yīng)力0扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力lpfdEll0ldll張拉端至錨固端距離l錨具變形、鋼束回縮值，查公預(yù)規(guī)表6.2.3, 夾片錨6lmm 二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l22( )lx當(dāng)lfl時2()dflxfxl0fxl前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失二、錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l2提示提示:對簡支梁兩端對稱張拉，跨中即視為錨固端

8、張拉端至跨中距離跨中截面扣除跨中 后的鋼束應(yīng)力/2xijlaL()mm當(dāng)lfl時2( )2ldxx 提示提示: 可由圖中等腰梯形面積AA DDpElAA 前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算實實 例例 計計 算算各控制截面錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失各控制截面錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l2l2計算表計算表控制截面x束號iaxi x（mm）l（mm）判別四分點(diǎn)截面9750N7-1444.48305.6218055.62119.9580.00664380213270.4280.8666.70N6212.69962.6319712.63109.7340.00556669214497.5

9、779.38N5293.010043.0119793.01109.8890.00555191414516.8290.61N3/N4261.810011.7719761.7773.4340.00371597917744.2053.96N1/N2310.910060.8919810.8973.5320.00371168117754.4754.061/2l iL()MPad()mmfl()MPa2l i()MPa2lfxlfllfxlfllfxlfllfxlfllfxlfll當(dāng) 時當(dāng) 時fll2( )2ldxx 前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算三、三、預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差

10、引起的預(yù)應(yīng)力損失引起的預(yù)應(yīng)力損失l3預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失只在先張法構(gòu)件蒸養(yǎng)或者其他加熱養(yǎng)護(hù)時才考慮，后張法不予考慮；先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，當(dāng)采用加熱方法養(yǎng)護(hù)時，由鋼筋與臺座之間的溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計算：前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算三、三、預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失引起的預(yù)應(yīng)力損失l3計算公式： l3=2（t2-t1）（MPa） 式中：t2 混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時，受拉鋼筋的最高溫度 ( ) ； t 1 張拉鋼筋時，制造場地的溫度 ( ) 。前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算三、三、預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引

11、起的預(yù)應(yīng)力損失引起的預(yù)應(yīng)力損失l3注意事項： 1）為了減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，可采用分階段的養(yǎng)護(hù)措施； 2）當(dāng)臺座與構(gòu)件共同受熱時，不考慮溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失。前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l4后張法構(gòu)件一般都采用分批張拉錨固預(yù)應(yīng)力束，后批張拉預(yù)應(yīng)力鋼束時所產(chǎn)生的砼彈性壓縮使前期已張拉且錨固的預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生應(yīng)力損失前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l4預(yù)應(yīng)力鋼束彈性模量與砼彈性模 量之比在計算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的砼法向應(yīng)力/

12、5.652EppcEEpei式中Ep4lEppei00pppjpeipikkNN eeAI0pN, eRj 后批張拉的預(yù)應(yīng)力鋼束錨固時的預(yù)加力和偏心距pie所要計算預(yù)應(yīng)力損失的鋼束的偏心距前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l4本例在張拉預(yù)應(yīng)力鋼束 時，由于管道尚未灌漿，故截面幾何特性應(yīng)是小截面的凈截面，即階段一的截面幾何特性在張拉預(yù)應(yīng)力鋼束 時，由于 管道都巳灌漿，而 管道尚未灌漿，故截面幾何特性應(yīng)是階段二的截面幾何特性, 張拉預(yù)應(yīng)力鋼束時相應(yīng) 階段的截面面積和慣性矩kAkI16NN7N7N16NN前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)

13、力損失計算四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l4本例采取逐束張拉錨固，預(yù)制時張拉鋼束 張拉順序設(shè)定為:吊裝就位并現(xiàn)澆橋面板濕接縫后張拉鋼束N7。16NN561423NNNNNN前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l4各控制截面因張拉各控制截面因張拉 由砼彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失由砼彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l4l4計算表計算表16NN前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失四、混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l4各控制截面因張拉各控制截面因張拉N7由砼彈性壓縮引起的預(yù)

14、應(yīng)力損失由砼彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失l4l4計算表計算表00422()ppl iEppiNMeAI前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算五、鋼束與五、鋼束與錨口及喇叭口錨口及喇叭口摩擦摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失引起的預(yù)應(yīng)力損失張拉過程中鋼絞線不可避免與喇叭口和錨圈口接觸，產(chǎn)生相對滑動，產(chǎn)生摩擦阻力，其值應(yīng)包括在張拉控制應(yīng)力中。設(shè)計規(guī)范給出參考值為張拉控制應(yīng)力的6%；因沒有固定公式，實際施工往往忽略此項；現(xiàn)決定對錨圈口摩阻和喇叭口摩阻需進(jìn)行現(xiàn)場實測前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算以20米T形連續(xù)梁橋為例，設(shè)計要求：施工控制張拉力=錨下控制張拉力+錨圈口摩阻損失。本試驗?zāi)康脑谟跍y定出錨圈口摩阻損失，確

15、定超張拉系數(shù)。試驗在實體梁板（即曲線孔道）上進(jìn)行，與公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T F50-2011)附錄測試方法不同（在直線孔道進(jìn)行）。其原因是：在實際施工過程中，直線孔道并不多見，往往包含曲線孔道，優(yōu)點(diǎn)在于更貼近施工環(huán)境，得出的數(shù)據(jù)更加準(zhǔn)確。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T F50-2011)附錄測試方法，此方法存在一定誤差。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗壓力傳感器試驗臺座力筋管道喇叭體工具錨張拉千斤頂約束墊板限位板工作錨(上夾片)喇叭體壓力傳感器約束墊板鋼環(huán)板工具錨喇叭口和錨圈口損失測試原理示意圖以20米T形連續(xù)梁橋為例，設(shè)計要求：施工控制張拉

16、力=錨下控制張拉力+錨圈口摩阻損失。本試驗?zāi)康脑谟跍y定出錨圈口摩阻損失，確定超張拉系數(shù)。試驗在實體梁板（即曲線孔道）上進(jìn)行，與公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T F50-2011)附錄測試方法不同（在直線孔道進(jìn)行）。其原因是：在實際施工過程中，直線孔道并不多見，往往包含曲線孔道，優(yōu)點(diǎn)在于更貼近施工環(huán)境，得出的數(shù)據(jù)更加準(zhǔn)確。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗梁板兩端均不上工作錨、工作錨夾片，分級張拉（50%，100%）直至張拉控制應(yīng)力，得出孔道摩阻損失應(yīng)力。梁板主動端上工作錨、工作錨夾片，被動端不上，分級張拉（50%，100%）直至張拉控制應(yīng)力，得出孔道摩阻損失與錨圈口摩阻損失應(yīng)力之和。用孔道摩

17、阻損失與錨圈口摩阻損失應(yīng)力之和扣除孔道摩阻損失應(yīng)力后即為錨圈口摩阻損失應(yīng)力。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗試驗前準(zhǔn)備：穿好鋼絞線的實體梁板（本次為N2單孔）、龍門吊（或葫蘆）、標(biāo)定好的張拉設(shè)備一套（本次采用智能同步張拉系統(tǒng)）、配套錨具（工作錨、工作錨夾片、線位板、工作錨、工作錨夾片，配套的目的在于是鋼絞線在同一軸線上，盡可能減少鋼絞線與錨具摩擦，影響數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性）、58cm鋼墊板（用于梁板與千斤頂之間，不用工作錨原因在于工作錨與鋼絞線之間存在過大摩擦，影響測定數(shù)據(jù)）。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗孔道摩阻損失測定：1、主動端千斤頂?shù)跹b，不上工作錨、

18、工作錨夾片，千斤頂與梁體之間墊鋼墊板（此處用四個工作錨上下左右對稱代替，有條件的話可以提前預(yù)制內(nèi)徑略大于錨墊板的58cm鋼板）。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗主動端千斤頂?shù)跹b2、被動端千斤頂?shù)跹b，不上工作錨、工作錨夾片，千斤頂與梁體之間墊鋼墊板，油缸預(yù)先伸出1018cm（1.防止油缸被拉損壞，2.方便回油退工具錨夾片）。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗被動端千斤頂?shù)跹b3、測定：本次選擇N2孔道（5束鋼絞線）進(jìn)行試驗，主動端（2#千斤頂）分級張拉（50%，100%）至控制張拉力，被動端（1#千斤頂）讀數(shù)，反復(fù)3次。

19、數(shù)據(jù)整理如下：錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗N2（5束）束）50%油表讀油表讀數(shù)（數(shù)（mpa）100%油表讀油表讀數(shù)（數(shù)（mpa）平均值（平均值（mpa）主動端（2#千斤頂）10.5920.89被動端（1#千斤頂）16.715.815.827.515.937.015.84、說明：N2孔鋼絞線100%張拉控制力=18600.755140=976.5KN；50%控制張拉力=976.50.5=488.25KN；2#千斤頂標(biāo)定回歸方程y（油表讀數(shù)mpa）=0.0211x（張拉力KN）+0.29；帶入976.5KN、488.25KN得到100%、50%所對應(yīng)的油表讀數(shù)分別為20.89mpa、10.

20、59mpa。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗5、調(diào)換主被動端，重復(fù)以上步驟3次。數(shù)據(jù)整理如下；錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗N2（5束）束）50%油表讀油表讀數(shù)（數(shù)（mpa）100%油表讀油表讀數(shù)（數(shù)（mpa）平均值平均值（mpa）主動端（1#千斤頂）10.3220.47被動端（2#千斤頂）17.015.315.427.215.437.115.56、說明：N2孔鋼絞線100%張拉控制力=18600.755140=976.5KN；50%控制張拉力=976.50.5=488.25KN；1#千斤頂標(biāo)定回歸方程y（油表讀數(shù)mpa）=0.0208x（張拉力KN）+0.16；帶入976.5KN、

21、488.25KN得到100%、50%所對應(yīng)的油表讀數(shù)分別為20.47mpa、10.32mpa。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗孔道摩阻損失及錨圈口摩阻損失測定：1、主動端上工作錨、工作錨夾片，被動端不上，其余步驟均和孔道摩阻損失測定相同。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗主動端上工作錨、工作錨夾片及限位板錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗主動端千斤頂及工具錨安裝錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗被動端千斤頂?shù)?、測定：主動端（1#千斤頂）分級張拉（50%，100%）至控制張拉力，被動端（2#千斤頂）讀數(shù)，反復(fù)3次。數(shù)據(jù)整理如下：錨圈口摩阻損失試驗錨

22、圈口摩阻損失試驗N2（5束）束）50%油表讀油表讀數(shù)（數(shù)（mpa）100%油表讀油表讀數(shù)（數(shù)（mpa）平均值平均值（mpa）主動端（1#千斤頂）10.3220.47被動端（2#千斤頂）16.114.814.826.314.836.414.83、調(diào)換主被動端，重復(fù)以上步驟3次。數(shù)據(jù)整理如下；錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗N2（5束）束）50%油表讀油表讀數(shù)（數(shù)（mpa）100%油表讀油表讀數(shù)（數(shù)（mpa）平均值平均值（mpa）主動端（2#千斤頂）10.5920.89被動端（1#千斤頂）16.115.115.126.115.136.215.24、計算：1）1#千斤頂：（y（油表讀數(shù)mpa）=

23、0.0208x（張拉力KN）+0.16孔道摩阻損失張拉力x（孔損）1=（15.8-0.16）/0.0208=751.923KN；孔道摩阻損失及錨圈口摩阻損失張拉力x（孔損+錨損）1=（15.1-0.16）/0.0208=718.269KN；錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗4、計算：2）2#千斤頂：（y（油表讀數(shù)mpa）=0.0211x（張拉力KN）+0.29孔道摩阻損失張拉力x（孔損）2=（15.4-0.29）/0.0211=716.114KN；孔道摩阻損失及錨圈口摩阻損失張拉力x（孔損+錨損）2=（14.8-0.29）/0.0211=687.678KN；錨圈口摩阻損失張拉力x（錨損）2=

24、716.114-687.678=28.436KN。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗5、求平均值：2）錨圈口摩阻損失張拉力x（錨損）=（x（錨損）1+x（錨損）2）/2=31.045KN；錨圈口摩阻損失應(yīng)力（錨損）=（31.0451000）/（5140）=44.35mpa；施工控制張拉力=錨下控制張拉力+錨圈口摩阻損失=1395+44.35=1439.35mpa；超張拉系數(shù)=1439.35/1395=1.032，即需超張拉3.2%。錨圈口摩阻損失試驗錨圈口摩阻損失試驗一、預(yù)應(yīng)力鋼束松馳引起的預(yù)應(yīng)力損失一、預(yù)應(yīng)力鋼束松馳引起的預(yù)應(yīng)力損失l5如果把預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力加到某一值后固定起來，則預(yù)應(yīng)力筋的

25、應(yīng)力將會隨時間延長而降低，這種現(xiàn)象稱為松弛或應(yīng)力松弛松弛是預(yù)應(yīng)力筋的一種塑性特征后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算式中張拉系數(shù), 一次張拉時050(0.520.26)plppkf超張拉時鋼束松馳系數(shù), 普通松馳預(yù)應(yīng)力鋼束抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值pkf10.91低松馳0.3傳力錨固時的鋼束應(yīng)力0p0124pconllll5 l5 計計 算算 圖圖 式式各控制截面因鋼束松馳引起的預(yù)應(yīng)力損失各控制截面因鋼束松馳引起的預(yù)應(yīng)力損失l5l5計算表計算表前期預(yù)應(yīng)力損失計算前期預(yù)應(yīng)力損失計算01244pconl il il il i實實 例例 計計 算算二、混凝土收縮和徐變引起的預(yù)

26、應(yīng)力損失二、混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失l6收縮和徐變是混凝土材料固有的特性收縮和徐變引起構(gòu)件長度變化，帶動預(yù)應(yīng)力筋長度變化，產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算式中受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處由預(yù)應(yīng)力(扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失)和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的砼法向應(yīng)力pc0060.9( , )( , )1 15P csEppclpsEt tt t 0.5pccuf為傳力錨固時砼立方體抗壓強(qiáng)度cufpE預(yù)應(yīng)力鋼束的彈性模量Ep預(yù)應(yīng)力鋼束彈性模量與砼彈性橫量比l5 l5 計計 算算 圖圖 式式后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率2/iI

27、A砼收縮應(yīng)變值0( ,)cst tpsAAA后張法構(gòu)件A , I為凈截面面積與慣性矩221pspsei 受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至構(gòu)件截面 重心軸距離pse截面回轉(zhuǎn)半徑i砼徐變系數(shù)0( ,)t t0t加載齡期（預(yù)應(yīng)力鋼束傳力錨固齡期）t計算考慮的齡期，一般取終極值、 終極值查公預(yù)規(guī)表6.2.70( ,)csut t0( ,)ut tl5 l5 計計 算算 圖圖 式式后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算二、混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失二、混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失l6后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算二、混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失二、混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失l6二、混凝土

28、收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失二、混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失l6提示：1）加載齡期t0確定：后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算 a) 按砼強(qiáng)度達(dá)C45（90）時開始張拉預(yù)應(yīng)力束, 砼抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值29.6ckfMpa 而28天C50砼強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值32.4ckfMpa0log29.632.4log28ckckftf021t 天 b) 一期恒載齡期可近似取21天, 二期恒載齡期可近似取90天二、混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失二、混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失l6提示：2）對于簡支梁, 式中幾何特性值一般可取跨中截面和四分點(diǎn)截面的平均值作為全梁各截面計算值。砼收縮和徐變是長期過程，但是箱梁預(yù)施

29、應(yīng)力過程與之相比歷時短，在預(yù)應(yīng)力施工中，按設(shè)計給定值計算。后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算本例跨中截面和四分點(diǎn)截面相差很小, 故可用四分點(diǎn)截面的值作為全梁各截面計算值；本例計算預(yù)加力和一期恒載引起的應(yīng)力時應(yīng)采用階段一的截面特性；計算二期恒載引起的應(yīng)力時應(yīng)采用階段三的截面特性。后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算實實 例例 計計 算算1、收縮應(yīng)變終極值 和徐變系數(shù) 終極值計算；2、本例梁所屬的橋位于野外一般地區(qū), 相對濕度為75%；3、計算二期恒載引起的應(yīng)力時應(yīng)采用階段三的截面特性。4、構(gòu)件理論厚度公式：后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算實實 例例 計計 算算0( , )csut t0(

30、, )ut t2Ahu式中:為主梁砼截面面積為截面與大氣接觸的周邊長度后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算實實 例例 計計 算算22 9687.521.454903.078Ahcmu查公預(yù)規(guī)表 6.2.7, 并插值得30( , )( ,21 )0.226364 10cscsut ttd10( , )( ,21 )1.75764ut ttd20( , )( ,90 )1.31127ut ttd四分點(diǎn)截面大截面的毛截面29687.5Acm22222502 (1520501016517.51525)55u 903.078cm后期預(yù)應(yīng)力損失計算后期預(yù)應(yīng)力損失計算實實 例例 計計 算算2. 預(yù)應(yīng)力鋼束重心處砼法向應(yīng)力pc計算200 11 12 301010201113( , )( , )()( , )( , )pppGpGppcNN eM eMet tt tt tt t