南工大部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)構(gòu)件

1、南京工業(yè)大學(xué)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課程設(shè)計(jì)用紙 11 級(jí)課程設(shè)計(jì) 題 目： 部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A類(lèi)梁設(shè)計(jì) 學(xué) 院： 交通學(xué)院 專 業(yè)： 軌道交通方向班 級(jí)： 軌道班 姓 名： 薛學(xué)長(zhǎng) 學(xué) 號(hào)： 指導(dǎo)教師： 羅老板 薛學(xué)長(zhǎng)寄語(yǔ)：希望南工大學(xué)弟學(xué)妹能夠按照模板自己算一遍，真心會(huì)有很多收獲，尤其以后想從事結(jié)構(gòu)建筑的，混凝土設(shè)計(jì)至關(guān)重要。其中，在后期預(yù)應(yīng)力混凝土計(jì)算數(shù)據(jù)上我做的不是很到位，希望參考這份課設(shè)做的同學(xué)可以自己深入了解下。 部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)梁設(shè)計(jì)（一）預(yù)應(yīng)力鋼筋及普通鋼筋數(shù)量的確定及布置（1).預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置首先，根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有

2、效預(yù)加力為 內(nèi)力組合 基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算）                                 短期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算）   長(zhǎng)期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算）     

3、0;        永久荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果(表1)截面位置距支點(diǎn)截面的距離x（mm）預(yù)制梁自重現(xiàn)澆段自重二期恒載 彎矩 剪力彎矩 剪力 彎矩 剪力支點(diǎn)00476.97080.730159.12變截面 2000905.02428.05153.1872.45301.92142.8L/4 97503487.84238.49590.3440.371163.5779.56跨中 195004650.460787.1201551.4203#梁可變荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果（表2）截面位置距支點(diǎn)截面的距離x（mm）車(chē)道荷載人群荷載最大彎矩最大剪力最大彎

4、矩最大剪力對(duì)應(yīng)剪力 對(duì)應(yīng)彎矩對(duì)應(yīng)剪力 對(duì)應(yīng)彎矩支點(diǎn)00251.93251.930032.6932.690變截面2000576.38287.67263.171629.559.8632.5637.13135.65L/497501269124.73126.231206.18230.6732.4617.74183.68跨中195001747.9215.6165.111241.82307.5714.267.89155.26荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果（表3）截面位置項(xiàng)目基本組合短期組合長(zhǎng)期組合 支點(diǎn)最大彎矩01249.50885.160807.41最大剪力01249.50885.160807.41變截面最大彎矩25

5、06.121211.171730.34830.761561.41744.84最大剪力4065.371181.982373.19822.141915.76739.13L/4最大彎矩8325.05641.086155.73458.045724.48409.78最大剪力8184.47 626.696074.91444.135686.35404.36跨中最大彎矩11178.3737.838237.7622.677649.8510.51最大剪力10299.2499.997812.9342.957433.223.19 為荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值，由荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果表3查得= 8237.76； 為加上現(xiàn)澆

6、段的截面面積： 為截面行心到底邊的距離： 為截面行心到上底面的距離： 為截面慣性矩，通過(guò)移軸定理以可求得 為截面模量： A、W為估算鋼筋數(shù)量時(shí)近似采用毛截面幾何性質(zhì)。按跨中截面尺寸圖給定的截面尺寸計(jì)算：, , , =； 為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離：，假設(shè)= 150mm , 則=1467.12-150=1317.12mm。 則 =4148998.07N 擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取 , 預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為： 3717.74用4束預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖中跨中截面 供給的預(yù)應(yīng)力筋截面面積為 =38

7、92采用OVM15-7型錨具，錨墊板，金屬波紋管成孔，預(yù)留孔道直徑為75mm。預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖，根據(jù)構(gòu)造要求可求出=175mm。 預(yù)應(yīng)力筋束的曲線要素及有關(guān)計(jì)算參數(shù)如下表4，表5.預(yù)留筋數(shù)的曲線要素表（表4）鋼束編號(hào)起彎點(diǎn)距跨中曲線水平長(zhǎng)度曲線方程 101998022500174803、4900010980各計(jì)算截面預(yù)應(yīng)力筋束的位置和傾角（表5）計(jì)算截面截面錨固截面支點(diǎn)截面變截面點(diǎn)L/4截面跨中截面距離跨中（mm）19980195001750097500鋼束到梁底距離（mm）1號(hào)束20691983.61646.23683.42502號(hào)束1700.001616.041291.38416.6

8、31503,4號(hào)束600.00561.52419.68152.10150合力點(diǎn)1456.331387.051119.10417.38183.33鋼束與水平線夾角（度）1號(hào)束10.32510.08219.06625.080402號(hào)束10.05669.78588.65314.206903,4號(hào)束4.68594.48193.63080.32080平均值7.438357.2079256.2452252.4822250累計(jì)角度（度）1號(hào)束00.24291.25885.244610.3252號(hào)束00.27081.40355.849710.05663,4號(hào)束00.2041.05514.36514.6859（

9、2）普通鋼筋數(shù)量的確定及布置 設(shè)預(yù)應(yīng)力筋數(shù)和普通鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為，則 上翼緣有效寬度取下列數(shù)值中較小者：（1） （2） (3),因?yàn)槌型衅露?0.2<1/3，故不計(jì)承托影響，翼緣平均厚度計(jì)算： 所以綜合上述計(jì)算結(jié)果，通過(guò)比較，取.由公式，求解x得：解之得 則 采用10根20mm的HRB400鋼筋。查書(shū) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理附錄7可知，公稱直徑為20mm的HRB400外徑為22.7mm。側(cè)面保護(hù)層厚度應(yīng)不小于25mm，取30.2mm，即每邊取30.2mm保護(hù)層，鋼筋擺放位置凈尺寸為490mm，鋼筋間凈尺寸為31。7mm，由2010版混凝土規(guī)范第9.2.1條規(guī)定：梁下部水平方向的梁下部

10、鋼筋水平方向的凈間距不應(yīng)小于25mm和d。各層鋼筋之間的凈間距不應(yīng)小于25mm和d，d為鋼筋的最大直徑，為22.7mm。所以間距取31.7符合規(guī)范要求。鋼筋間凈尺寸為提供鋼筋截面面積=3141.59。在梁底布置成一排，其間距為31.7mm。布置一排鋼時(shí)，假設(shè)取筋鋼筋重心到截面底邊距離=50mm,則普通鋼筋的布置如圖所示。 普通鋼筋布置(單位mm)（2） 截面幾何性質(zhì)計(jì)算截面幾何性質(zhì)的計(jì)算需根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。本算例中，主梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下幾個(gè)階段： 1.主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束張拉（階段1） 混凝土澆筑并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋束的張拉，但此時(shí)管道尚未灌

11、漿，因此，其截面幾何性質(zhì)為計(jì)入了普通鋼筋的換算截面，但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留管道的影響。該階段頂板的寬度為1600mm。 2.灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板900mm的連接段（階段2） 預(yù)應(yīng)力筋束張拉完成并進(jìn)行管道灌漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力束就已經(jīng)能夠參與全界面受力。再將主梁吊裝就位，并現(xiàn)澆頂板900mm的連接段時(shí)，該段的自重荷載由上一段的截面承受，此時(shí)，截面幾何性質(zhì)為計(jì)入了普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。該階段頂板的寬度仍為1600mm。 3.二期恒載及活載作用（階段3） 該階段主梁截面全部參與工作，頂板的寬度為2500mm，截面幾何性質(zhì)為計(jì)入了普 通鋼

12、筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。  各階段截面幾何性質(zhì)的計(jì)算結(jié)果列于表6。部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì)計(jì)算（表6）階段截面 鋼束灌漿、錨固前支點(diǎn)1.441021030127089.330.713650.692870.561937.98893變截面0.8311971.61328.4384.050.60410.621760.454761.57297L/40.83119591341989.940.59930.624920.446910.60539跨中0.8311954.11345.91170.90.595060.623690.442130.50821現(xiàn)澆600mm連接段支點(diǎn)

13、1.47681032.71267.386.630.74350.719960.586688.58251變截面0.87007991.21308.8364.450.608090.613480.464611.6685L/40.870071003.51296.5945.440.617970.615820.476650.65363跨中0.870071007.21292.81117.80.627990.62350.485760.56181二期荷載、活載支點(diǎn)1.61189521348167.330.858660.901960.636995.13156變截面1.005078821418473.650.71878

14、0.814940.50691.51753L/41.00507878.81421.21070.140.718760.817890.505740.67165跨中1.00507868.11431.91256.90.718850.828080.502030.57192（三）承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1.跨中截面正截面承載能力計(jì)算跨中截面尺寸及配筋情況見(jiàn)圖。由（一）中預(yù)應(yīng)力鋼筋與普通鋼筋的布置：預(yù)應(yīng)力束與普通鋼筋合點(diǎn)到底邊距離= 上翼緣厚度為150mm，若考慮承托影響，其平均厚度為 上翼緣工作寬度 。首先按下式判斷截面類(lèi)型:代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：，屬于第一類(lèi)T型，應(yīng)按寬度為的矩形截面計(jì)算其承載能力。由的條件，計(jì)算混

15、凝土受壓區(qū)高度同時(shí)x也同時(shí)將代入下式計(jì)算截面承載能力 >計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。2. 斜截面抗剪承載力計(jì)算 選取距支點(diǎn)h/2的變截面點(diǎn)處進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核。截面尺寸見(jiàn)指導(dǎo)書(shū)，預(yù)全預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì) 應(yīng)力筋束的位置及彎起角度按表采用。箍筋采用HRB335鋼筋，直徑為8mm，雙肢箍，間距sv=200 mm；距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距sv=100 mm。 （1）距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力計(jì)算首先，進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：為截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法得距處的為= 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)取1.25； 驗(yàn)算截面（距支點(diǎn)）處的截面腹板寬度： ；為計(jì)算截面

16、處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至截面上邊緣的距離。 在本例中，所有預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎曲，只有縱向構(gòu)造鋼筋沿全梁通過(guò)，此處的近 似按跨中截面的有效梁高取值()，取。 計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： 為斜截面受壓端正截面的設(shè)計(jì)剪力，比值應(yīng)按(其中m為剪跨比，混凝土規(guī)范規(guī)定當(dāng)時(shí)，取，此設(shè)計(jì)m小于)。重新進(jìn)行補(bǔ)插，得： 為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力 式中， 異號(hào)變距影響系數(shù)，對(duì)剪支梁，； 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；受壓翼緣影響系數(shù)，??； b斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，距支點(diǎn)的距離為 ,大于，超過(guò)了變截面，所以；p斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率，,（其中為縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的

17、截面面積，為縱向普通鋼筋的截面面積，為與斜截面相交的同一彎起平面內(nèi)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積，此計(jì)算中取0）,時(shí)，取， 箍筋配筋率，將以上數(shù)據(jù)代入上式： 為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力 式中,在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可由表給的曲線方程計(jì)算， ， ， 距支點(diǎn)（1150mm）處的截面4束鋼筋均已彎起 ，而且由設(shè)計(jì)可知，4束預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積相同，均為， 該截面的剪承載力為 說(shuō)明截面抗剪承載能力是足夠的，并且有較大的富余。 （2）變截面點(diǎn)處抗剪承載能力計(jì)算首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上下限復(fù)核： 其中， ， ， 仍取。= 計(jì)算結(jié)果表明，抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)合結(jié)果滿足尺寸要求。

18、 計(jì)算時(shí) , ， 所以。 =bh0 = 式中：在變截面處預(yù)應(yīng)力鋼筋的切線與水平線的夾角，其數(shù)值由表查得， ， ，= ，在變截面處距支點(diǎn)， 此處4束預(yù)應(yīng)力鋼筋均已彎起，每束鋼筋截面面積為 =說(shuō)明截面抗剪承載力是滿足要求的。 (四)預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算1. 摩阻損失式中，張拉控制應(yīng)力，； 摩擦系數(shù)，取= 0.25 ； 局部偏差影響系數(shù)，取=0.0015。 各截面摩阻損失的計(jì)算見(jiàn)表7。摩擦損失計(jì)算（表7）鋼束號(hào)截面 1234支點(diǎn)0.480.480.480.480.004240.004730.003560.003562.482.652.242.249.61變截面2.482.482.482.480.0220.

19、02450.018410.0184112.813.6711.5611.5649.59L/4截面10.2310.2310.2310.230.091540.10210.076190.0761952.3255.8647.1647.16202.5跨中19.9819.9819.9819.980.180210.175520.081780.08178100.8399.3168.5968.59337.322.錨具變形損失反摩擦影響長(zhǎng)度=,=式中：張拉端錨下控制張拉應(yīng)力； 錨具變形值，OVM夾片錨有頂壓時(shí)取4； 扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力； 張拉端到錨固端之間的距離，本例中。 當(dāng)時(shí)，離張拉端x處由錨具

20、變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失為 , 當(dāng)時(shí)，表示該截面不受反摩擦的影響。錨具變形損失的計(jì)算見(jiàn)表8，表9。反摩擦影響長(zhǎng)度計(jì)算（表8）鋼束號(hào)123413951395139513951294.171295.691326.411326.410.005050.004970.003430.003431242812527.61508015080錨具變形損失計(jì)算（表9）截面 1234總計(jì)支 點(diǎn)480480480480125.48124.53103.49103.49120.63 119.76 100.20 100.20 440.78 變截面2480248024802480125.481

21、24.53103.49103.49100.44 99.88 86.47 86.47 373.26 L/4截面10230102301023010230125.48124.53103.49103.4922.19 22.84 33.28 33.28 111.60 跨中19980199801998019980125.48124.53103.49103.490.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.分批張拉損失=式中，在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)混凝土彈性模量之比， 本例中預(yù)應(yīng)力筋束的張拉順序?yàn)椋?-3-2-1。為張拉控制力減去了摩阻損

22、失和錨具變形損失后的張拉力。預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見(jiàn)表10。分批張拉損失計(jì)算（表10）截面張拉束號(hào)有效張拉力張拉鋼束偏心矩 (mm)計(jì)算鋼束偏心矩各鋼束應(yīng)力損失 (MPa)234234234支點(diǎn)31257.6600708.4800708.480.00 0.00 9.93 21238.230-346.04-346.040708.48708.480.00 2.45 2.45 11236.99-713.6-713.6-713.6-346.04708.48708.487.27 -0.10 -0.10 總 計(jì)7.27 2.35 12.28 變截面31261.9500908.7200908.720.00

23、 0.00 18.33 21246.85037.0237.020908.72908.720.00 8.87 8.87 11247.15-317.83-317.83-317.8337.02908.72908.728.34 5.11 5.11 總 計(jì)8.34 13.98 32.30 L/431279.07001188.9001188.90.00 0.00 25.74 21280.760924.37924.3701188.91188.90.00 21.98 21.98 11284.84657.6657.6657.6924.371188.91188.916.10 18.20 18.20 總 計(jì)16.1

24、0 40.18 65.92 跨中31290.6001162.57001162.570.00 0.00 36.34 21260.7101195.91195.901162.571162.570.00 35.21 36.21 11259.231195.91195.91195.91195.91162.571162.5725.66 35.18 36.18 總 計(jì)25.66 70.40 108.73 4.鋼筋應(yīng)力松弛損失=式中， 超張拉系數(shù)，本例中 ； 鋼筋松弛系數(shù)，本例采用低松弛鋼絞線，取； 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)。 鋼筋松弛應(yīng)力的計(jì)算見(jiàn)表11。鋼筋應(yīng)力松弛損失計(jì)算（表11）截面12341234支點(diǎn)1271

25、.891265.321290.211280.2836.47 35.59 38.98 37.61 變截面1281.761273.111282.991264.6737.82 36.64 37.98 35.50 L/41320.491300.21274.381248.6443.25 40.37 36.81 33.37 跨中1294.171270.031276.011250.6839.53 36.22 37.03 33.64 5.混凝土收縮、徐變損失 , 式中:構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。 預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為t0 ，計(jì)算齡期為

26、t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變； 加載齡期為t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)； 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率，。 設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計(jì)算時(shí)間t=，橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為75%，以跨中截面計(jì)算其理論厚度h： = 綜述：，傳力錨固齡期， 計(jì)算考慮齡期，查結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第236頁(yè)表11-4-4可得： , 。混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算見(jiàn)表12?；炷潦湛s、徐變損失計(jì)算（表12）截面 支點(diǎn)672.35 0.00436 1.85 4969.79 0.00 2.62 0.00 2.62 76.54 變截面873.12 0.00700 2.07 4964.76 1360.12 5.27

27、 -1.65 3.62 97.62L/41204.61 0.00700 3.03 5004.83 5241.75 10.11 -8.78 1.32 74.83 跨中1437.60 0.00700 3.89 4953.44 6989.00 14.25 -13.98 0.27 66.37 6.預(yù)應(yīng)力損失組合上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失組合情況列于表13.應(yīng)力損失組合（表13）截面1234平均1234平均支點(diǎn)123.11129.68104.79114.72118.08113.01112.13115.52114.15113.70 變截面113.24121.89112.01130.33119.37135.4413

28、4.26135.6133.12134.61 L/474.5194.8120.62146.36109.07118.08115.2111.64108.2113.28 跨中100.83138.99177.32144.32139.04105.9102.59103.4100.01102.98 (五)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1.抗裂性驗(yàn)算 （1）正截面抗裂性驗(yàn)算 荷載短期效應(yīng)組合作用下的抗裂性 正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。在載荷短期效應(yīng)組合作用下，應(yīng)滿足： 為在載荷短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊緣的應(yīng)力： 、分別為階段1、階段2、階段3的截面慣性矩和截面重心至受拉邊緣的距離： = = = 由

29、彎矩設(shè)計(jì)值得： ,= ,= , , 將上述數(shù)值代入公式后得： 為截面下邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力： = 代入得： 計(jì)算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要求。(2)斜截面抗裂性驗(yàn)算 部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)構(gòu)件的斜截面抗裂性驗(yàn)算，以主拉應(yīng)力控制，一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在和在短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足的要求。 為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力=-= 上述公式中車(chē)輛荷載和人群荷載產(chǎn)生的內(nèi)力值，按最大剪力布置荷載，即取 最大剪力對(duì)應(yīng)的彎矩值，其數(shù)值得:恒在內(nèi)力值: 活載內(nèi)力值： 1+= 變截面點(diǎn)處的主要截面幾何性質(zhì)由表查得 各計(jì)算點(diǎn)的位置示意圖如下。各計(jì)算點(diǎn)的部分?jǐn)嗝鎺缀涡再|(zhì)按下

30、表，表中，為圖中陰影部的面積，為陰影部分對(duì)截面形心軸的慣性矩，為陰影部分的形心到截面形心軸的距離，為計(jì)算點(diǎn)到截面形心軸的距離。 計(jì)算點(diǎn)幾何性質(zhì)（表14）計(jì)算點(diǎn)受力階段上梗肋處階段10.31871.1721.60.27004 階段20.31890.7782.70.27612 階段30.445789.27020.35119 形心位置階段10.4364644.789.60.28135 階段20.4364664.3109.20.28990 階段30.5714614.600.35118 下梗肋處階段10.191151165.5928.40.22279 階段20.226931133.5867.30.257

31、23 階段30.226931249.19480.28346 變截面處的有效預(yù)應(yīng)力 預(yù)應(yīng)力筋彎起角度分別為： ,， 將上述數(shù)值代入，分別計(jì)算上梗肋、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。(a)上梗肋處 - (b)形心軸處 = = (c)下梗肋處 = = - =計(jì)算結(jié)果匯總于下表15計(jì)算點(diǎn)位置正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力上梗肋5.8330.788-0.1046形心軸53810.8034-0.117下梗肋4.670.65-0.089計(jì)算結(jié)果表明， , 小于規(guī)范規(guī)定的限制值= . 2.變形計(jì)算(1)使用階段的撓度計(jì)算按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)，對(duì)C50混凝土， ，剛度。 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的撓度計(jì)算

32、可忽略支點(diǎn)附近截面尺寸及配筋的變化，近似的按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定，即取 荷載在短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡(jiǎn)化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算： 式中: = 。 = 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算： = =46.92mm 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 = 計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。 (2)預(yù)加應(yīng)力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置 預(yù)加應(yīng)力引起的反拱近似的按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取 反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)采用 2.0。 預(yù)加力引起的跨中撓度為 式中：所求變形點(diǎn)作用豎向單位力P=1引起的彎矩圖； 預(yù)加力引起的彎矩圖。對(duì)等截面梁可不必進(jìn)行上式的積