互助縣農(nóng)畜產(chǎn)品交易市場項目4樓模板方案

1、互助縣農(nóng)畜產(chǎn)品交易市場項目4#樓模板工程專項施工方案編制： 審核： 審批：編制單位：湖北卓越集團建設(shè)有限公司目 錄一、工程概況3 二、編制依據(jù)3 三、施工準備4 四、工程結(jié)構(gòu)各構(gòu)件模板的選用4五、模板加工5 六、模板安裝要求5七、模板拉結(jié)和支撐固定措施7八、模板支撐結(jié)構(gòu)布置和力學驗算8九、模板的拆除48十、現(xiàn)場技術(shù)質(zhì)量控制48十一、模板支拆安全措施50十二、成品保護措施51十三、消防環(huán)保措施51十四、應(yīng)急預案52模板工程專項施工方案一、工程概況工程名稱：互助縣農(nóng)畜產(chǎn)品交易市場項目建設(shè)地點：該工程位于青海省互助縣威遠北路建設(shè)單位：青海豐禾農(nóng)業(yè)經(jīng)濟技術(shù)合作有限公司設(shè)計單位：北京龍安華誠建筑設(shè)計有限

2、公司監(jiān)理單位：青海國安工程監(jiān)理有限公司結(jié)構(gòu)類型：框架結(jié)構(gòu)建筑面積為6177.68，南北向為27.35m，東西向為63米，平面呈一字型，地上四層，其中一層、二層為店面，層高為4.2米，三層、四層為宿舍，層高為3.6米。建筑高度15.6米，室外高差1米。建筑類別及耐火等級：丙類二級建筑結(jié)構(gòu)安全等級：二級抗震設(shè)防烈度：七度建筑耐久年限：50年二、編制依據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50005-2003建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001（06年版）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 50204-2002鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 50205-2001建筑工程

3、施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB 50300-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ8091品茗施工安全設(shè)施計算軟件本工程施工圖紙本工程施工組織設(shè)計三、施工準備1、技術(shù)準備項目總工組織項目部技術(shù)、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內(nèi)容、要求，同時針對有關(guān)施工技術(shù)和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設(shè)計、建設(shè)、監(jiān)理共同協(xié)商，取得一致意見后，辦理圖紙會審紀要，作為施工圖的變更依據(jù)和施工操作依據(jù)。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步

4、設(shè)計方案。2、機具準備為了工程能施工順利，我單位準備在模板工程準備以下工具：木工錘子30個；圓盤鋸一臺；手電鉆4把；手提電鋸4臺；活動扳手30把；空壓機一臺；鋼絲鉗兩把；墨斗、鐵絲隨時提供；砂輪切割機一臺；經(jīng)緯儀一臺，水準儀一臺；水平尺、剛卷尺、直尺隨時提供。3、材料準備：根據(jù)施工組織設(shè)計的總計劃，細化月計劃，由工長按做法和進度計劃提前提出材料數(shù)量和進場計劃。四、工程結(jié)構(gòu)各構(gòu)件模板的選用模板制作安裝是本工程結(jié)構(gòu)創(chuàng)優(yōu)的關(guān)鍵點，在此操作過程中，不但要考慮到模板支撐系統(tǒng)有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，且保證位置正確，而且還要考慮拆模后砼成型的外觀尺寸、質(zhì)量。為了實現(xiàn)工程結(jié)構(gòu)合格的目標，本工程決定所有模板

5、采用12厚木膠合板、60X80方木制作。支撐體系采用扣件式鋼管。五、模板加工1、模板加工要求 柱、梁的模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于1mm，尺寸過大的模板需進行刨邊，否則禁止使用。次龍骨必須雙面刨光，主龍骨至少要單面刨光。翹曲、變形的方木不得作為龍骨使用。2、模板加工管理 模板加工完畢后，必須經(jīng)過項目部技術(shù)人員、質(zhì)檢人員驗收合格后方可使用。為了提高模板周轉(zhuǎn)和安裝效率，事先按工程軸線位置，尺寸將模板編號以便定位使用，拆下的模板也應(yīng)按區(qū)段編號整理、堆放，操作人員也相應(yīng)執(zhí)行定區(qū)段，定編號的崗位責任制。六、模板安裝要求豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前

6、，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的封口砂漿。（一）、梁模1、梁模板采用12厚木膠合板：板底模采用在滿堂腳手架上墊方木，而后在方木上鋪木模的做法。2、梁模板安裝工藝流程：彈出梁軸線及水平線并復核搭設(shè)梁模板及支架并考慮梁底板起拱按標高安裝梁底楞及梁卡具安裝梁底模板拉線找平綁扎鋼筋安裝墊塊安裝梁側(cè)模安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞和對拉螺栓復核梁模位置與相連模板連接。3、梁模板安裝的技術(shù)要點：、按設(shè)計要求起拱（跨度大于4m時，起拱2），并注意梁的側(cè)模包住底模，下面的龍骨包住側(cè)摸。、為了調(diào)整梁模的標高。在立桿底設(shè)專用的支撐，立靠柱模的頂撐，按規(guī)定要求的長度分頂撐間距，

7、立中間部分的頂撐。頂撐底應(yīng)打入木楔，安放梁底板，安放側(cè)板，在側(cè)板外側(cè)鋪設(shè)夾木，用夾木將側(cè)板夾緊并釘牢在頂撐帽木上，梁側(cè)模上口夾托木，隨機在夾木，托木上釘上斜撐，梁模安裝后要拉中線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對正，當平板模板安裝后檢查與調(diào)正標高，用木楔釘牢在墊板上，同道梁底頂撐間要設(shè)水平撐或剪力撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。（二）、平板模板板底模采用12厚木膠合板，在滿堂腳手架上墊方木，而后在方木上鋪木模的做法1、平板模板安裝工藝流程：搭設(shè)“滿堂紅”支架安裝縱橫楞木調(diào)整樓板下皮標高及起拱安裝柱頭楞木鋪設(shè)平板、柱頭模檢查模板上皮標高和平整度進行下道工序。2、平板模板安裝的技術(shù)要點：、樓板模板采用單塊就

8、位，應(yīng)以每個鋪設(shè)單元從四周先用陰角模板與梁模板連接，然后向中央鋪設(shè)模板鋪平應(yīng)平整靠緊，縫隙可用膠帶粘貼，防止漏漿，按設(shè)計要求起拱（跨度大于4m時，起拱2），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。、立桿做支撐，從邊跨一側(cè)開始逐排安裝立柱，并同時安裝大龍骨，立柱與大龍骨的間距為0.8m，小龍骨間距為300mm，平板模板的鋼管立柱支架下應(yīng)墊通長50mm厚腳手板，當模板鋪設(shè)標高校正后立柱之間加設(shè)水平桿，第一道離地不超過300mm，縱橫方向應(yīng)往上每隔1800mm處再加一道。（三）、樓梯模板施工前根據(jù)實際層高放樣，計算出樓梯斜坡模板長度及踏步三角木的尺寸，根據(jù)放線的尺寸及標高定出樓梯平臺及起步標高，先安裝休息平

9、臺梁模板，在安裝樓梯模板，然后鋪設(shè)樓梯底模，安裝外幫側(cè)模和踏步模板，安裝外模側(cè)模和踏步模板一定要注意踏步的等高，注意第一步和最后一步由于樓層地坪做法而形成踏步高差，支設(shè)樓梯基礎(chǔ)梁的模板，主要是樓梯外側(cè)模和樓梯踏步處側(cè)模，踏步處側(cè)模上口要與斜坡底板坡口相接，安裝模板時要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定，防止?jié)仓炷習r模板移動。（四）、框架柱模板制作工藝：選料、劃線、鋸料、拼對成型、檢查歸垛。安裝工藝：彈線定位 拼接對角、立模調(diào)整、支撐加固、檢查對角尺寸、交工驗收?？蚣苤０宀牧现堪?.5m支護，沿柱垂直高度布設(shè)。模板采用12厚膠合板。模板安裝完畢后，項目部及時對模板工程進行質(zhì)量檢查與技術(shù)復核，

10、七、模板拉結(jié)和支撐固定措施梁底及梁側(cè)采用12mm木膠合板，梁跨度方向立柱間距900mm，梁兩側(cè)立柱間距1200mm，步距1800mm，梁左側(cè)立柱距梁中心線距離600mm,梁底支撐小梁采用60X80方木，根數(shù)3根。模板在扣件式鋼管支撐架的基礎(chǔ)上，再在梁的兩側(cè)加密支承鋼管，底模支撐在小橫桿上面。側(cè)模左右兩側(cè)小梁采用60X80方木，道數(shù)為5道。主梁采用48×3短鋼管，固定梁底模和側(cè)模時每根梁應(yīng)拉統(tǒng)線，立桿不能直接支承在樓板上，應(yīng)放入長度不小于400mm，5cm厚墊木。頂板模板采用12mm膠合板，現(xiàn)場拼裝，小梁60×80 mm木枋，間距300mm，主梁48×3鋼管，間距8

11、00mm，支撐采用扣件式鋼管體系，間距800mm，立柱距混凝土板短邊的距離250mm,立柱距混凝土板長邊的距離400mm。并且在立桿的底部墊上長度不小于400mm、厚度不小于50mm的木板。柱模板采用12mm膠合板，柱側(cè)小梁采用60X80方木，長邊道數(shù)為5道，,短邊道數(shù)為5道。柱箍采用48×3短鋼管按0.5m支護，沿柱垂直高度布設(shè)。八、模板支撐結(jié)構(gòu)布置和力學驗算(扣件鋼管架)A、柱模板（設(shè)置對拉螺栓）計算書（一）、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ新澆混凝土柱長邊邊長(mm)700新澆混凝土柱的計算高度(mm)4800新澆混凝土柱短邊邊長(mm)700（二）、荷載組合混凝土重力密度c(kN

12、/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.8傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×4.8min46.08，115.246.08kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4

13、5;0.7Q3k0.9max1.2×46.08+1.4×2，1.35×46.08+1.4×0.7×20.9max58.1，64.170.9×64.1757.75kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正G4k46.08 kN/m2（三）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)29面板彈性模量E(N/mm2)9000柱長邊小梁根數(shù)5柱短邊小梁根數(shù)5柱箍間距l(xiāng)1(mm)500模板設(shè)計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨連續(xù)梁驗算 靜載線荷載q10.9×1.35bG4k0.9

14、×1.35×0.5×46.0827.99kN/m 活載線荷載q20.9×1.4×0.7bQ3k0.9×1.4×0.7×0.5×20.88kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.107×27.99×0.182-0.121×0.88×0.182-0.09kN·m Mmax/W0.09×106/(1/6×500×122)7.92N/mm2f29N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.5&#

15、215;46.0823.04kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63×23.04×1754/(100×9000×(1/12×500×123)0.21mml/400175/4000.44mm 滿足要求！（四）、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)50×70小梁截面慣性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.18×57.75

16、10.11 kN/m 小梁彎矩圖(kN·m) Mmax0.25kN·m Mmax/W0.25×106/40.83×1036.21N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.18×46.088.06 kN/m 面板變形圖(mm) 0.21mm1.5mm 滿足要求！（五）、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)1柱箍材質(zhì)規(guī)格(mm)48×3.5柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設(shè)計立

17、面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kN·m) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.57kN·m，N115.85kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kN·m) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.57kN·m，N215.85kN M/Wn0.57×106/(5.08×103)112.22N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.15mml/4001.08mm 20.15mml/4001.08mm 滿足要求！（六

18、）、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N15.85×1=15.85kNNtb17.8kN 滿足要求！ N15.85×1=15.85kN26kN滿足要求！B、梁模板（扣件式）計算書（一）、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL新澆混凝土梁計算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×800新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)4.8梁側(cè)樓板厚度(mm)130(二)、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G

19、2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8(三)、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩

20、側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)450 設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖(四)、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250m

21、m4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2×126.67kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)

22、5;0.8×124.91kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.8×120.5kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×26.67×0.1520.08kN·m Mmax/W0.08×106/375002N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 m

23、ax0.521qL4/(100EI)=0.521×20.5×1504/(100×10000×281250)0.019mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.375×24.91×0.15+0.437×1.76×0.151.52kN R2=1.25q1l=1.25×26.67×0.155kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R3'=0.375 q2l=0.37

24、5×20.5×0.151.15kN R2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.153.84kN(五)、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.52+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.13)+0.9

25、max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×1×max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/2×1，5+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2=5.04kN/m q2max1.15+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.13)+(0.5+(24+1.1)×0.13)×max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)

26、-0.3/2/2×1，3.84+(0.3-0.1)×0.3/23.87kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×5.04×0.92，0.5×5.04×0.4520.51kN·m Mmax/W0.51×106/640007.97N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×5.04×0.9，5.04×0.452.752kN max3Vmax/(2bh0)=3

27、15;2.752×1000/(2×60×80)0.86N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×3.87×9004/(100×9350×2560000)0.67mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.87×4504/(8×9350×2560000)0.83mml/400450/4001.12mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143

28、q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×5.04×0.9，0.393×5.04×0.9+5.04×0.455.18kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R33.28kN，R25.18kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×3.87×0.9，0.393×3.87×0.9+3.87×0.453.98kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'32.9kN，R

29、9;23.98kN(六)、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.437×106/508086.01N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.87kN max2Vmax/A=2×5.87×10

30、00/48924.01N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.17mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R40.6kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R0.6kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！(七)、立柱驗算鋼管類型48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205 =h/i=

31、1800/15.9=113.21=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.54 1、風荷載計算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.18×0.9×1.82/100.06kN·m 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2×124.41kN/m 2)小梁驗算 q1max1.39+(0.

32、3-0.1)×0.3/2+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×1×max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/2×1，4.58+(0.3-0.1)×0.3/2=4.61kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.56kN，R26.08kN，R36.08kN，R40.56kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.56+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+0.9&

33、#215;1.4×1×(0.9+0.6-0.3/2)/2×0.9，6.08，6.08，0.56+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×1×(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9+0.06/1.26.17kN fN/(A)+Mw/W6174.29/(0.54×424)+0.06×106/449040.02N/mm2f205N/mm2 滿足要求！(八)、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 由"主梁驗算"

34、;一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4×16.47kNN30kN 滿足要求！(九)、立柱地基基礎(chǔ)計算地基土類型粘性土地基承載力設(shè)計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)6.17/(1×0.15)41.16kPafak140kPa 滿足要求！C、梁側(cè)模板計算書（一）、工程屬性新澆混凝梁名稱KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×800梁板結(jié)構(gòu)情況見下圖樓板厚度(mm)130（二）、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4

35、外加劑影響修正系數(shù)11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.8振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×0.8min46.08，19.219.2kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k0.9max1.2×

36、19.2+1.4×4，1.35×19.2+1.4×0.7×40.9max28.64，29.840.9×29.8426.86kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正G4k19.2 kN/m2（三）、支撐體系設(shè)計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)5主梁間距(mm)900主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)450對拉螺栓水平向間距(mm)900支撐距梁底距離依次為100，300，450 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖（四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)29面板彈性模量E(N/mm2)9000 梁截面寬度

37、取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000×122/624000mm3，Ibh3/12=1000×123/12144000mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承1×26.8626.86kN/m q1靜0.9×1.35×G4k×b0.9×1.35×19.2×123.33kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×4×13.53kN/m Mmaxmax0.077q1靜L2+0.1

38、q1活L2,-0.107q1靜L2+0.121q1活L2,-0.071q1靜L2-0.107q1活L2max(0.077×23.33×0.172+0.1×3.53×0.172, -0.107×23.33×0.172+0.121×3.53×0.172,-0.071×23.33×0.172-0.107×3.53×0.172)0.06kN·m Mmax/W0.06×106/240002.51N/mm2f29N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正1

39、5;19.219.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632×19.2×167.54/(100×9000×144000)0.07mm167.5/400=0.42mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左1.143×23.33×0.17+1.223×3.53×0.175.19kN 正常使用極限狀態(tài) R'max1.143×l左×G4k1.143×0.

40、17×19.23.68kN（五）、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)450小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)256 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q5.19kN/m Mmaxmax0.1×q×l2,0.5×q×l12=max0.1×5.19×0.92，0.5×5.19&#

41、215;0.452=0.53kN·m Mmax/W0.53×106/640008.21N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6×q×l,q×l1=max0.6×5.19×0.9，5.19×0.45=2.8kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.8×1000/(2×80×60)0.88N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q3.68kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.677×3.68&

42、#215;9004/(100×8415×2560000)0.76mm900/400=2.25mm 2maxqL4/(8EI)=3.68×4504/(8×8415×2560000)=0.87mm450/400=1.12mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.1×5.19×0.9，0.4×5.19×0.9+5.19×0.455.14kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.1×3.68×0.9，0.4×3.68×0

43、.9+3.68×0.453.64kN（六）、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)900主梁最大懸挑長度(mm)450主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)：R10.89kN，R22.57kN，R32.13kN，R42.57kN，R50.89kN 正常使用極限狀態(tài)

44、：R'10.63kN，R'21.82kN，R'31.48kN，R'41.82kN，R'50.63kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) maxMmax/W0.33×106/4490=73.83N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側(cè)剪力圖(kN) max2Vmax/A=2×3.46×1000/42416.32N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側(cè)變形圖(mm) max0.31mm220/4000.55 mm 滿足要求?。ㄆ撸?、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向

45、拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.95×6.37×212.09kNNtb17.8kN滿足要求！D、板模板（扣件式）計算書（一）、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B新澆混凝土樓板板厚(mm)130新澆混凝土樓板邊長L(m)8新澆混凝土樓板邊寬B(m)4.5（二）、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重

46、標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8（三）、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)4.8立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)800立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)800水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)400立柱距混凝土板長邊的距離(mm)250主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短

47、邊的距離(mm)100小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(樓板長向)模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向)（四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)29面板彈性模量E(N/mm2)9000 根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×

48、12/12144000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5 ×1=6.78kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×

49、1=0.11kN/m p0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.78×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4= 0.24kN·m Mmax/W0.24×106/240009.89N/mm2f29N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.13)×1=3.36kN/m 5ql4/(384EI)5

50、15;3.36×3004/(384×9000×144000)0.27mml/400300/4000.75mm 滿足要求?。ㄎ澹?、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整4500/800取整5，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)&#

51、215;h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5×0.32.1kN/m 因此，q1靜0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)×0.31.15k

52、N/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.94kN/m M10.077q1靜L2+0.1q1活L20.077×1.15×0.82+0.1×0.94×0.820.12kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0

53、.077×0.1×0.82+0.21×3.15×0.80.53kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.1×0.252/2，0.1×0.252/2+3.15×0.250.79kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.12，0.53，0.790.79kN·m Mmax/W0.79×106/6400012.35N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.607×1.15×0.

54、8+0.62×0.94×0.81.03kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.1×0.8+0.681×3.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.1×0.25，0.1×0.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.03，2.19，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×80×60)0.99N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)

55、15;h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.31.07kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.07×8004/(100×9350×2560000)0.12mml/400800/4002mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=1.07×2504/(8×9350×2560000)0.02mml1/400250/4000.62mm 滿足要求?。⒅髁候炈阒髁侯愋弯摴苤髁翰牧弦?guī)格(mm)48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)20

56、6000主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1.5×0.31.79kN/m q1靜0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.31.22kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.